08受扭構(gòu)件扭曲截面承載力

1、第 8 章受 扭 構(gòu) 件§ 8.1§ 8.2概述扭曲破壞的機(jī)理與形式§ 8.3§ 8.4純扭構(gòu)件的承載力彎、剪、扭構(gòu)件的承載力§ 8.5受扭構(gòu)件的構(gòu)造要求§ 8.1 概述扭轉(zhuǎn)是五種基本受力狀態(tài)之一，請(qǐng)思考并繪出雨蓬梁的扭矩圖雨蓬板根部的剪力就是作用在雨蓬梁上的均布荷載，雨蓬板根部的彎矩就是作用在雨蓬梁上的均布扭矩，雨蓬梁承受雨蓬板傳來的均布荷載及均布扭矩。雨蓬梁要承受彎矩、剪力和扭矩。工程中只承受純扭作用的結(jié)構(gòu)很少，大多數(shù)情況下結(jié)構(gòu)都處于彎矩、剪力、扭矩 等內(nèi)力共同作用下的復(fù)雜受力狀態(tài)。吊車的橫向水平制動(dòng)力及吊車豎向輪壓偏心都可使吊車

2、梁受扭，屋面板偏心也可導(dǎo)致屋架受扭。輪壓偏心輪壓制動(dòng)力制動(dòng)力偏心輪壓和吊車橫向水平制動(dòng)力都會(huì)產(chǎn)生扭矩 T螺旋樓梯中扭矩也較大在靜定結(jié)構(gòu)中，扭矩是由荷載產(chǎn)生的，可根據(jù)平衡條件求 得，稱為平衡扭轉(zhuǎn)（Equilibrium Torsion）。邊梁框架結(jié)構(gòu)樓蓋邊梁中的扭矩值與節(jié)點(diǎn)處邊梁的抗扭剛度及次梁的抗彎 剛度的比值有關(guān)。邊梁的抗扭剛度越大，其扭矩也越大；當(dāng) 邊梁的抗扭剛度為無窮大時(shí)，次梁相當(dāng)于嵌固在邊梁中，此時(shí)的扭矩達(dá)到最大值。次梁的抗彎剛度越大，則在節(jié)點(diǎn)處的轉(zhuǎn)角越小，邊梁的扭矩也越小。§ 8.2 扭曲破壞的機(jī)理與形式一、矩形截面純扭構(gòu)件的破壞機(jī)理裂縫出現(xiàn)前，鋼筋混凝土純扭構(gòu)件的受力與彈

3、性扭轉(zhuǎn)理論基本吻合。由 于開裂前受扭鋼筋的應(yīng)力很低，可忽略鋼筋的影響。矩形截面受扭構(gòu)件在扭矩T作用下截面上的剪應(yīng)力分布情況，最大剪應(yīng)力tmax發(fā)生在截面長邊中點(diǎn)ptpt理想勻質(zhì)構(gòu)件的受扭裂縫從主拉應(yīng)力最大處開始t= TmaxWte對(duì)勻質(zhì)材料，理想的受扭裂縫應(yīng)當(dāng)呈螺旋形。 由材料力學(xué)知，構(gòu)件側(cè)面的主拉應(yīng)力stp和主壓應(yīng)力scp相等。 主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力跡線沿構(gòu)件表面成螺旋型。 當(dāng)主拉應(yīng)力達(dá)到混凝土抗拉強(qiáng)度時(shí)，在構(gòu)件中某個(gè)薄弱部 位形成裂縫，裂縫沿主壓應(yīng)力跡線迅速延伸。 對(duì)于素混凝土構(gòu)件，開裂會(huì)迅速導(dǎo)致構(gòu)件破壞，破壞面呈一空間扭曲曲面。純扭構(gòu)件斜裂縫工程中由于受力全對(duì)稱，構(gòu)件會(huì)突然破壞，形成由歪斜

4、裂縫形成的空間扭曲破壞面，三面開裂一面受壓, 如圖。ptptT縱向鋼筋箍筋受扭鋼筋破壞面呈一空間扭曲曲面雖然螺旋配筋抗扭最好，但工程中通常采用由箍筋與抗扭縱筋組成的鋼筋骨架來抵抗扭矩，不但施工方便，且沿構(gòu)件全 長可承受正負(fù)兩個(gè)方向的扭矩。二、矩形截面純扭構(gòu)件的破壞形態(tài)由于配置鋼筋數(shù)量的丌同，受扭構(gòu)件的破壞形態(tài)可分為： 適筋破壞、少筋破壞和超筋破壞（1）適筋破壞當(dāng)箍筋和縱筋數(shù)量配置適當(dāng)時(shí)，在受壓區(qū)混凝土被壓壞前， 不臨界斜裂面相交的鋼筋都能達(dá)到屈服，這種破壞具有一定的延性，不適筋梁的情況類似。設(shè)計(jì)中應(yīng)當(dāng)使受扭構(gòu)件設(shè)計(jì)成適筋構(gòu)件。（2）少筋破壞當(dāng)配筋數(shù)量過少時(shí)，一旦開裂，鋼筋就會(huì)被拉斷，導(dǎo)致構(gòu) 件

5、立即破壞，為脆性破壞特征，不受彎構(gòu)件少筋破壞類似。設(shè)計(jì)中應(yīng)適當(dāng)配置構(gòu)造鋼筋，防止出現(xiàn)少筋破壞。（3）超筋破壞當(dāng)箍筋和縱筋配置都過多時(shí)，在鋼筋屈服前混凝土就先被壓碎了，為受壓脆性破壞，不受彎構(gòu)件超筋破壞類似。超筋破壞又可細(xì)分為部分超筋和完全超筋。部分超筋是指縱筋或箍筋中的一種配置過多而沒有屈服; 而完全超筋是指縱筋和箍筋都沒有屈服。超筋破壞時(shí)鋼筋沒有被充分利用， 是一種浪費(fèi)，破壞時(shí)的延性也比較差，設(shè)計(jì)中應(yīng)避免。鋼筋混凝土構(gòu)件抗扭性能的兩個(gè)重要指標(biāo)是Ø 開裂扭矩Ø 構(gòu)件破壞時(shí)的扭矩配筋矩形截面構(gòu)件在彎、剪、扭復(fù)合受力情況下的破壞形態(tài)與截面 大小及高寬比值；混凝土強(qiáng)度大?。粡?、剪

6、、扭內(nèi)力大小及相互比值；截面 上、下縱筋承載力比值；縱筋與箍筋配筋強(qiáng)度比等因素有關(guān)。§ 8.3 純扭構(gòu)件的扭曲截面承載力Tu一、矩形截面純扭構(gòu)件的開裂扭矩在混凝土開裂時(shí)，抗扭鋼筋的用量多少對(duì)開裂扭矩的影響較小，可忽略抗扭鋼筋對(duì)開裂扭矩的作用，近似取混凝土在開裂時(shí)的承載力作為開裂扭矩。扭矩 扭轉(zhuǎn)角關(guān)系曲線按彈性理論，當(dāng)主拉應(yīng)力stp = tmax= ft時(shí)Tt=fmaxtWte截面受扭彈性抵抗矩試驗(yàn)值總是大于計(jì)算值。？t= T= T maxab2hWteTcr ,e = ftWteØ 按塑性理論，對(duì)理想彈塑性材料，截面上某一點(diǎn)達(dá)到強(qiáng)度時(shí)并不立即破壞，而是保持極限應(yīng)力繼續(xù)變形，

7、扭矩仍可 繼續(xù)增加，直到截面上各點(diǎn)應(yīng)力均達(dá)到極限強(qiáng)度，才達(dá)到極限承載力。Ø 此時(shí)截面上的剪應(yīng)力分布分為四個(gè)區(qū)，取極限剪應(yīng)力為ft，分別計(jì)算各區(qū)合力及其對(duì)截面形心的力偶之和，可求得塑性總極限扭矩。b2Wt=(3h - b)截面受扭塑性抵抗矩6T= F (h - b) + 2´ 1 ´ b + F (b ) + 2F ( 2 ´ 2´ b )cr , p13222332= ftWt 混凝土材料既非完全彈性，也不是理想彈塑性，而是介于兩者之間的彈塑性材料。 達(dá)到開裂極限狀態(tài)時(shí)截面的應(yīng)力分布介于彈性和理想彈塑性之間，因此開裂扭矩也是介于Tcr,e和Tc

8、r,p之間。 為簡便實(shí)用，可按塑性應(yīng)力分布計(jì)算，并引入修正降低系數(shù)以考慮應(yīng)力非完全塑性分布的影響。 根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果，修正系數(shù)在0.870.97之間，規(guī)范為偏于安全起見，取 0.7。于是，開裂扭矩的計(jì)算公式為b2Wt=(3h - b)截面受扭塑性抵抗矩6Tcr= 0.7 ftWt帶翼緣截面bf'hhb¼ò »¯ ¼ô Ó¦ Á¦ ·Ö ²¼ ·Ö Çø¼ôÓ¦ Á

9、¦ ·Ö ²¼·Ö Çø10.2 開裂扭距f'帶翼緣截面bf'hhh有效翼緣寬度應(yīng)滿足bf' b+6hf' 及bf b+6hf的條件，且hw/b6。10.2 開裂扭距bfh2W=f (b- b)tf2fh¢2W ¢ =f(b¢ - b)tf2ff'wfbhb2Wtw = 6 (3h - b)Wt = Wtw +Wtf¢ +Wtf二、 扭曲截面受扭承載力的計(jì)算變角度空間桁架模型混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范斜彎理論（扭曲破壞面平衡理論）公路

10、橋梁規(guī)范試驗(yàn)及理論研究表明，在裂縫充分發(fā)展且鋼筋應(yīng)力接近屈服強(qiáng)度時(shí)，截面混凝土工作，從而實(shí)心截面的鋼筋混凝土受扭構(gòu)件可以假想為一箱形截面構(gòu)件。開裂后的箱形截面受扭構(gòu)件，其受力可比擬成空間桁架：縱筋為受拉弦桿，箍筋為受拉腹桿，斜裂縫間的混凝土為斜壓 腹桿?；炯俣ǎ篴.混凝土只承受，具有螺旋形裂縫的混凝土外殼組成桁架的斜壓桿，其傾角為a；縱筋和箍筋只承受拉力，分別為桁架的弦桿和腹桿；b.qT裂縫c.忽略混凝土的受扭作T箍筋用及鋼筋的銷栓作用?？v筋F4+F4¢=Ast4sstF1+F1¢=Ast1sstasF3+F3¢=Ast3sstF2+F2¢=Ast2s

11、stqT裂縫T箍筋定義剪力流縱筋q = ttte抗扭承載力F4+F4¢=Ast4sstF1+F1¢=Ast1sstasF3+F3¢=Ast3sstTu= 2AcorqF2+F2¢=Ast2sstq = tTte剪力流中心線所包圍的面積teAcorhbqT裂縫T箍筋體ABCD對(duì)F1+ F2 = qhcorctga相應(yīng)其它三個(gè)面的縱筋D體CF4+F4¢=Ast4fy+ F ' = qbctgaF '14corF1+F1¢=Ast1fyaB+ F3 = qhcorctgaF4sAF3+F3¢=Ast3fy+ F &

12、#39; = qbctgaF 'F +F ¢=Af32cor22st2 yFDC1q = tTtea= F + F ' + F + F '+ FAfqstly11223NsvtsqhNdF2dcoratA+ F ' + F + F ' = qmctgaecorhB344corAshcor ctga如果配筋適中，縱筋可以屈服b縱筋的拉力qT裂縫T箍筋縱筋DC對(duì)斜裂縫上半部分的體ACDF4+F4¢=Ast4fyF1+F1¢=Ast1fyaBctgahsA= A=F3+F3¢=Ast3fyNfcorqhsvtsvt1yv

13、corsF +F ¢=Af22st2 yq = tTteF1DCa如果配筋適中，箍筋亦可以屈服tqAcoreNsdhqhcorsvtNF2adBAshcor ctgab箍筋的拉力qT裂縫T箍筋f y = qmcorctgaAstl縱筋ctgah=AfcorqhDCst1yvcorsF4+F4¢=Ast4fy 消去q ctga = F +F ¢=A faAf s11st1 yBzstly=fmAsAF +F ¢=Afst1yvcor33st3 yF1DCF +F ¢=Af22st2 y 消去aq = tTteaAfAfqNstlyst1yvq =

14、sdqhcorsvtNadsmteAcorFhBcor2Ashcor ctgaTu= 2AcorqbAst1 f yvzT= 2A反映配筋對(duì)抗扭承載力的貢獻(xiàn)，對(duì)任意形狀的薄壁構(gòu)件可導(dǎo)出類似的公式ucors抗扭承載力的理論計(jì)算公式三、 按混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范的配筋計(jì)算方法式中：Tc混凝土的抗扭承載力；Ts鋼筋的抗扭承載力；將Tc 和Ts 的表達(dá)式代入上式可得Tu的一般表達(dá)式根據(jù)國內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)確定系數(shù)后，規(guī)范受扭承載力計(jì)算公式為T = 0.35 f W +1.2z × f yv Ast1 × AuttscorT = a f W +az × f yv Ast1 × A

15、u1tt2scorTu = Tc + Ts設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足Tftf yv 扭矩設(shè)計(jì)值； 混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；Ast1 單肢箍筋的截面面積；s 箍筋的間距； Acor = bcorhcor 截面核芯部分的面積， bco r和 hcor分別為按箍筋內(nèi)側(cè)計(jì)算的截面核芯部分的短邊和長邊。：T £ T = 0.35 f W +1.2 z × f yv Ast1 × AuttscorWt 截面抗扭塑性抵抗矩，見右圖ft45¡ãft為避免部分超配筋，引入抗扭縱筋不箍筋的配筋強(qiáng)度比，ftAstlf y抗扭縱筋的總面積，應(yīng)均勻布置在截面周

16、邊；抗紐 縱筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ；= 2(bcor + hcor )ucorucor 截面核芯部分的周長，z =Astl × s× f yAst1 × ucorf yvb2Wt = 6 (3h - b)由于受扭鋼筋由箍筋和受扭縱筋兩部分組成，其受扭性能及其極限承載力不僅與總配筋量有關(guān)，還與兩部分鋼筋的配筋比有關(guān)，如果一種鋼筋過多，另一種鋼筋太少，前一種鋼筋就 可能不屈服，而出現(xiàn)部分超配筋的情況。故設(shè)計(jì)中用配筋強(qiáng)度比來，防止出現(xiàn)部分超配筋的情況，抗扭箍筋強(qiáng)度抗扭縱筋強(qiáng)度z =Astl × s× f yAst1 × ucorf yv實(shí)驗(yàn)研

17、究表明，當(dāng) 0.6z 1.7 時(shí)發(fā)生“部分超配筋破壞”。設(shè)計(jì)中通?？扇?z =1.2。 z 越大，表明縱筋相對(duì)較多，箍筋相對(duì)較少。由于引入了配筋強(qiáng)度比，式中只出現(xiàn)抗扭縱筋面積 Astl ；求出抗扭縱筋面積 Astl 后， 可由配筋強(qiáng)度比公式求解抗扭箍筋的單肢截面面積 Ast1。z =Astl × s×Ast1 × ucor f yf yvb2Wt= 6 (3h - b)T £ T = 0.35 f W +1.2 z × f yv Ast1 × Auttscor例題（Example）已知:矩形截面受扭構(gòu)件，承受扭矩設(shè)計(jì)值TkN·

18、;m=35，截面尺寸b300mm，h600mm，保護(hù)層厚度 C=30mm?；炷翉?qiáng)度等級(jí)選用C25，鋼筋為HPB235級(jí)。（ fc =11.9 N/mm2 ， ft =1.27 N/mm2 ， fy =210 N/mm2 ）求解：抵抗該扭矩所需的箍筋和縱筋面積，并繪制截面配筋圖。§ 8.4 彎、剪、扭構(gòu)件的承載力一、矩形截面構(gòu)件在彎、剪、扭共同作用下的破壞形態(tài)TMT 而扭矩和剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力總會(huì)在構(gòu)件的一個(gè)側(cè)面上疊加， 因此承載力總是小于剪力和扭矩單獨(dú)作用的承載力。 扭矩使縱筋產(chǎn)生拉應(yīng)力，與受彎時(shí)鋼筋拉應(yīng)力疊加，使鋼 筋拉應(yīng)力增大，從而會(huì)使受彎承載力降低。V彎型破壞：Ø 當(dāng)

19、彎矩較大，扭矩和剪力均較小時(shí)，彎矩起主導(dǎo)作用。Ø 裂縫首先在彎曲受拉底面出現(xiàn)，然后發(fā)展到兩個(gè)側(cè)面。彎剪扭構(gòu)件的破壞形態(tài)與三個(gè)外力之間的比例關(guān)系和配筋情況有關(guān)，主要有三種破壞形式：彎剪扭構(gòu)件的破壞形態(tài)與三個(gè)外力之間的比例關(guān)系和配筋情況有關(guān)，主要有三種破壞形式：彎型破壞：Ø 底部縱筋同時(shí)受彎矩和扭矩產(chǎn)生拉應(yīng)力的疊加，如底部縱筋不是很多時(shí)，則破壞始于底部縱筋屈服，然后頂面混 凝土被壓碎而破壞。承載力受底部縱筋 。Ø 受彎承載力因扭矩的存在而降低。扭型破壞：Ø 當(dāng)扭矩較大,彎矩和剪力較小,且頂部縱筋小于底部縱筋 時(shí)發(fā)生。Ø 扭矩引起頂部縱筋的拉應(yīng)力很大

20、，而彎矩引起的壓應(yīng)力很小，所以導(dǎo)致頂部縱筋拉應(yīng)力大于底部縱筋，構(gòu)件破壞 是由于頂部縱筋先達(dá)到屈服，然后底部混凝土壓碎，承載力由頂部縱筋拉應(yīng)力所 。扭型破壞：Ø 由于彎矩對(duì)頂部產(chǎn)生壓應(yīng)力，抵消了一部分扭矩產(chǎn)生 的拉應(yīng)力，因此彎矩對(duì)受扭承載力有一定的提高。Ø 但對(duì)于頂部和底部縱筋對(duì)稱布置情況，總是底部縱筋先達(dá)到屈服，將不可能出現(xiàn)扭型破壞。剪扭型破壞：Ø 當(dāng)彎矩較小，對(duì)構(gòu)件的承載力不起作用，構(gòu)件主要 在扭矩和剪力共同作用下產(chǎn)生剪扭型或扭剪型的受剪破壞。Ø 裂縫從一個(gè)長邊（剪力方向一致的一側(cè)）中點(diǎn)開始出現(xiàn)， 并向頂面和底面延伸，最后在另一側(cè)長邊混凝土壓碎而達(dá)到破

21、壞。如配筋合適，破壞時(shí)與斜裂縫相交的縱筋和箍筋達(dá)到屈服。剪扭型破壞：Ø 當(dāng)扭矩較大時(shí)，以受扭破壞為主；Ø 當(dāng)剪力較大時(shí)，以受剪破壞為主。Ø 由于扭矩和剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力總會(huì)在構(gòu)件的一個(gè)側(cè)面上疊 加，因此承載力總是小于剪力和扭矩單獨(dú)作用的承載力，其相關(guān)作用關(guān)系曲線接近1/4圓。二、 彎、剪、扭構(gòu)件的承載力在彎扭共同作用下，扭矩使沿截面周邊所有縱筋都受拉，而彎矩只使彎曲受拉區(qū)的鋼筋受拉，故在彎曲受拉區(qū)縱筋的拉應(yīng)力是疊加的，從而會(huì)降低抗彎承載力。在扭剪共同作用下，而扭矩和剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力總會(huì)在構(gòu)件的一個(gè)側(cè)面上疊加，因此會(huì)降低抗剪承載力。純扭構(gòu)件在工程中幾乎是沒有的。工程中

22、構(gòu)件往 往要同時(shí)承受軸力、彎矩、剪力和扭矩。對(duì)于鋼筋混凝土彎扭構(gòu)件，軸力對(duì)配筋的影響很小，可以忽略不計(jì)。為簡化計(jì)算，設(shè)計(jì)中可分別計(jì)算在彎扭和剪扭共同作用下的配筋，然后再進(jìn)行疊加。V剪應(yīng)力疊加剪應(yīng)力抵消TMT在彎扭共同作用下，扭矩使沿截面周邊所有縱筋都受拉，而彎矩只使彎曲受拉區(qū)的鋼筋受拉，故在彎曲受拉區(qū)縱筋的拉應(yīng)力是疊加的，從而會(huì)降低抗彎承載力。在扭剪共同作用下，而扭矩和剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力總會(huì)在構(gòu)件的一個(gè)側(cè)面上疊加，因此會(huì)降低抗剪承載力。試驗(yàn)也表明：在彎矩、剪力和扭矩共同作用下，各項(xiàng)承載力是相互關(guān)聯(lián)的，其相互影響十分復(fù)雜。為了簡化，規(guī)范偏于安全地將受彎所需的縱筋與受扭所需縱筋分別計(jì)算后進(jìn)行 疊加，

23、而對(duì)剪扭作用為避免混凝土部分的抗力被重復(fù)利用，考慮混凝 土項(xiàng)的相關(guān)作用，箍筋的貢獻(xiàn)則采用簡單疊加方法。具體方法如下：1、受彎縱筋計(jì)算受彎縱筋A(yù)s和A's按彎矩設(shè)計(jì)值M由正截面受彎承載力計(jì)算 確定。2、剪扭配筋計(jì)算對(duì)于剪扭共同作用，規(guī)范采用混凝土部分承載力相 關(guān)，箍筋部分承載力疊加的方法?；炷敛糠殖休d力相關(guān)關(guān)系可近似取1/4圓，Tc= Vcb，b=取tvTVc0V = Vcc0并近似取TTcbt 混凝土受扭承載力降低系數(shù)bv 混凝土受剪承載力降低系數(shù)b =1=1- b 2tvæ VTö21+ ç×c0 ÷ç TV÷&

24、#232;c0 øb 2æ1+ (Tc0 × Vc )2 ö = 1tç÷èTcVc0ø( Tc)2 + ( Vc)2 = 1Tc0Vc0也可采用AB、BC、CD三段直線來近似相關(guān)關(guān)系。AB段，bv = Vc /Vc00.5，剪力的影響很小，取bt = Tc /Tc0 =1.0；CD段，bt = Tc /Tc00.5，扭矩影響很小，取bc = Vc /Vc0=1.0；BC段直線為，注意：此時(shí)b和b 的范圍為0.51.0tvbv = 1.5 - btb=1.5tVT1+×c0 TVc0Tc+ Vc= 1.5

25、Tc0Vc0對(duì)于一般剪扭構(gòu)件10.3 彎剪扭構(gòu)件b=1.5tVT1+×c0 TVc0b=1.5t1+ 0.5 V × WtTbh0V = 0.7(1.5 - b ) f bh +1.0 fAsv hutt0yvs0T = 0.35b f W +1.2 z fAst1 AutttyvscorVu = Vc +Vs = bvVc0 +VsTu = Tc + Ts = btTc0 + Ts對(duì)于集中荷載作用下的剪扭構(gòu)件b =1.5t1+ 0.2(l +1) V × WtTbh0V= 1.75 (1.5 - b ) f bh + fAsv hul +1tt0yvs0T =

26、0.35b f W +1.2 z fAst1 Autttyvscor剪扭作用下混凝土項(xiàng)的相關(guān)關(guān)系式中： b t 為剪扭構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度降低系數(shù)?？紤]在主壓應(yīng)力方向剪力和扭矩引起的混凝土壓應(yīng)力是疊加的，其強(qiáng)度比分別計(jì)算時(shí)將有所降低。在均布荷載作用下在集中荷載作用下0.5 £ bt£ 1.0b=1.5tVW1 + 0.2(l + 1)t Tbh0b=1.5tVW1 + 0.5t Tbh0Vc = 0.7(1.5 - bt ) ftbh0Tc = 0.35bt ftWt矩形截面彎剪扭共同作用下構(gòu)件的承載力可按以下步驟進(jìn)行計(jì)算：V £ 0.35 f bh 或時(shí)：可忽（1）

27、當(dāng)t0略剪力影響，按受彎構(gòu)件正截面受彎承載力和純扭構(gòu)件的受扭承載力分別進(jìn)行計(jì)算。T £ 0.175 ftWt（2）當(dāng)時(shí)：可忽略扭矩影響，按受彎構(gòu)件正截面受彎和斜截面受剪承載力分別進(jìn)行計(jì)算。V £ 0.875 f bhl +1t0（3）按抗彎承載力單獨(dú)計(jì)算所需的受彎縱向鋼筋截面面積As 及As¢Asvs（4）按抗剪承載力單獨(dú)計(jì)算所需要的抗剪箍筋或V £ V = 1.75 (1.5 - b ) f bh + fAsv hul +1tt0yvs0V £ V = 0.7(1.5 - b ) f bh + fAsv hutt0yvs0Ast1s(5) 按抗扭承載力計(jì)算抗扭需要的箍筋設(shè)計(jì)中可假定z =1.2(6) 按抗扭縱筋不箍筋的配筋強(qiáng)度比 z 確定抗扭縱筋A(yù)stlz =Astl × s×