循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)系統(tǒng)的工作原理與設(shè)計(jì)

1、循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)系統(tǒng)的工作原理與設(shè)計(jì)顧亞平 , 光 昕 , 牛長(zhǎng)山(西安交通大學(xué) 能動(dòng)學(xué)院 , 陜西 西安 710049 摘 要 :并提出循環(huán)倍 率關(guān)系式設(shè)計(jì)循環(huán)系統(tǒng)的方法 , 。 圖 1參 4 關(guān)鍵詞 :循環(huán)流化床鍋爐 ; 循環(huán)系統(tǒng) ; 設(shè)計(jì) 中圖分類(lèi)號(hào) :T K229. 6+6and Design of the CirculationSystem of Circulating Fluidized Bed BoilersGU Ya 2ping , GUAN G Xin , N IU Chang 2shan(College of Power and Energy Resources , Xi

2、 an Jiaotong University , Xi an , Shanxi 710049Abstract :The paper explicates the intent and the design usage of the fomula which expresses the circulation rate of circulating fluidized bed boilers circulation system , suggests a way of using it in the system s design and dis 2cusses the problem of

3、harmonizing the design for furnace combustion with that for heat trans fer. Fig 1, table 1and refs 4K ey w ords :fluidezed bed boiler ; circulating system ; design收稿日期 :1999209208作者簡(jiǎn)介 :顧亞平 (1945- , 男 , 西安交通大學(xué)能動(dòng)學(xué)院副教授 , 主要從事氣、 固兩相流與循環(huán)流化床鍋爐的研究工作。0 前言循環(huán)流化床 (CFB 鍋爐是一種可實(shí)現(xiàn)低污染 排放 、 高效率燃燒的具有多方面優(yōu)點(diǎn)的新型熱能設(shè)備 。 CF

4、B 鍋爐循環(huán)系統(tǒng)是由多個(gè)部件串聯(lián)組 成的 , 涉及到流動(dòng) 、 燃燒和傳熱等多方面的問(wèn)題 , 其設(shè)計(jì)的可靠性比普通燃燒設(shè)備更為復(fù)雜和重 要 。 本文著重闡述 CFB 循環(huán)系統(tǒng)倍率關(guān)系式的 意義及在循環(huán)系統(tǒng)設(shè)計(jì)中的應(yīng)用 , 提出用循環(huán)倍 率關(guān)系式設(shè)計(jì)循環(huán)系統(tǒng)的方法 , 分析爐膛特別是 密相區(qū)的燃燒和傳熱設(shè)計(jì)的協(xié)調(diào)配合問(wèn)題 。 1 對(duì) CFB 循環(huán)系統(tǒng)的要求CFB 鍋爐是具有爐膛 、 分離器 、 立管 、 回料器 等部件構(gòu)成的循環(huán)系統(tǒng) (如圖 1所示 , 此系統(tǒng)將飛出爐膛的較粗的 、 可燃的固體顆粒通過(guò)分離器 捕集下來(lái) , 經(jīng)立管 、 回料器回送入爐膛 , 實(shí)施循環(huán)燃燒 , 從而可以獲得高的燃燒效率

5、 。 CBF 鍋爐循 環(huán)系統(tǒng)穩(wěn)定而可靠的運(yùn)行必須滿(mǎn)足燃燒 、 流動(dòng)和 傳熱等多方面的要求 1。(1 必須滿(mǎn)足循環(huán)系統(tǒng)對(duì)動(dòng)力的要求 。 通常 根據(jù)系統(tǒng)的總阻力選擇合適的送 、 引風(fēng)機(jī)來(lái)達(dá)到 。(2 CFB 循環(huán)系統(tǒng)是一種固體顆粒的質(zhì)量循 環(huán) , 必須滿(mǎn)足固體質(zhì)量連續(xù)定律 。循環(huán)系統(tǒng)在運(yùn) 行中應(yīng)確保具有穩(wěn)定的循環(huán)物料量 , 這是 CFB 循 環(huán)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 、 爐膛傳熱和燃燒設(shè)計(jì)的基礎(chǔ) 2。(3 必須滿(mǎn)足燃燒要求 。 應(yīng)充分利用和發(fā)揮 循環(huán)燃燒的優(yōu)點(diǎn) , 保證系統(tǒng)有滿(mǎn)意的燃燒效率 。(4 必須滿(mǎn)足傳熱要求 。 與具有普通燃燒設(shè) 備的鍋爐一樣 ,CFB 鍋爐爐膛中應(yīng)布置恰當(dāng)?shù)氖?熱面 , 傳遞與鍋爐蒸發(fā)

6、量相應(yīng)的熱量 。(5 CFB 鍋爐循環(huán)系統(tǒng)爐膛存在密相區(qū)與虛 相區(qū) , 爐膛中應(yīng)具有合適的溫度和溫度分布 , 系統(tǒng) 在可能的各種運(yùn)行工況下燃燒溫度必須限制在允8 發(fā)電設(shè)備 (2000No. 4 循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)系統(tǒng)的工作原理與設(shè)計(jì) 圖 1 CFB 鍋爐循環(huán)系統(tǒng)簡(jiǎn)圖1-爐膛 ;2-分離器 ;3-立管 ;4-回料器 ;5-水冷壁許的范圍內(nèi) , 不至于發(fā)生系統(tǒng)超溫 , 甚至引起結(jié)渣或溫度過(guò)低而影響燃燒 。2 CFB 鍋爐循環(huán)系統(tǒng)循環(huán)倍率分析CFB 鍋爐循環(huán)系統(tǒng)循環(huán)物料量可以用循環(huán)倍率表示 , 其定義為回送入爐膛的循環(huán)物料量與 給煤量之比 。在改爐實(shí)踐與理論分析的基礎(chǔ)上 , 我們推導(dǎo)得系統(tǒng)循環(huán)倍率關(guān)

7、系式 3,R =( 1-(1 式中 , R 為系統(tǒng)的循環(huán)倍率 , a fm 為燃煤進(jìn)入爐膛 一次上升進(jìn)入分離器的相對(duì)于給煤的質(zhì)量份額 , r xh 為循環(huán)物料相對(duì)于給煤的循環(huán)燃燒份額 , 為 分離器的分離效率 。a fm 、 r xh 為作者在改爐實(shí)踐和調(diào)試中 , 經(jīng)過(guò)分 析總結(jié)而設(shè)計(jì)出來(lái)的經(jīng)驗(yàn)性系數(shù) 。 a fm 主要與流 化速度 (爐膛結(jié)構(gòu) 和煤種 、 燃煤特性及煤的顆粒 度有關(guān) , r xh 反映循環(huán)燃燒特征 。 在系統(tǒng) 、 煤種 、 顆 粒度和運(yùn)行工況確定并保持穩(wěn)定的情況下 , 這兩 個(gè)系數(shù)是十分穩(wěn)定的 。循環(huán)倍率關(guān)系式集中反映了循環(huán)倍率 R 在 循環(huán)系統(tǒng)出口受分離器性能的影響 , 在

8、循環(huán)系統(tǒng) 進(jìn)口受給煤 (包括脫硫劑 特性的影響 , 在系統(tǒng)的 爐膛中受流化速度 u g 的影響 。式 (1 將與循環(huán) 倍率有關(guān)的諸因素通過(guò)建立物理模型歸結(jié)為a fm 、 r xh 、這三個(gè)因素的影響 。 由式 (1 可知 , 系統(tǒng)循環(huán)倍率 R 與 a fm 、 r xh 、有關(guān) , CFB 系統(tǒng)循環(huán)物料的建立和得于維持依賴(lài)于 a fm 、。 r xh 是系統(tǒng)實(shí)施循環(huán)燃燒的結(jié)果 , 反映 了系統(tǒng)的循環(huán)燃燒性能 。如果 CFB 循環(huán)系統(tǒng)一 經(jīng)確定 , 即爐膛 、 分離器 定 , , 關(guān)系式 (1 是從物理模型出發(fā)導(dǎo) , 其中一部分在密相區(qū)燃 燒 , 另一部分隨氣流上升并進(jìn)入分離器 , 經(jīng)分離器 分

9、離下來(lái)的物料通過(guò)回料器回送入爐膛實(shí)施循環(huán) 燃燒 。 從概念上說(shuō) , 在爐膛中的燃燒沿爐膛高度 可分為密相區(qū)的燃燒和虛相區(qū)的燃燒 , 就有 、 無(wú)循 環(huán)而言 , 可分為煤的一次燃燒和循環(huán)物料的循環(huán) 燃燒 。 公式推導(dǎo)的前提是 : 循環(huán)系統(tǒng)確定 , 即組 成系統(tǒng)的各部件 、 爐膛 、 分離器 、 立管 、 回料器等確 定 ; 運(yùn)行工況確定 , 即循環(huán)系統(tǒng)處于某一實(shí)際存 在的工況下 , 爐膛的流化速度 u g , 燃煤 、 燃煤顆粒 度及分布 , 鍋爐運(yùn)行參數(shù)等確定 ; 系統(tǒng)及運(yùn)行工 況保持穩(wěn)定 。因此 , 實(shí)際上系統(tǒng)滿(mǎn)足質(zhì)量平衡條 件 、 熱量平衡條件 , 也滿(mǎn)足當(dāng)時(shí)的燃燒條件 、 動(dòng)力 條件 。

10、 對(duì)于循環(huán)系統(tǒng)來(lái)說(shuō) , 穩(wěn)定狀態(tài)下 , 始終有循 環(huán)物料量 G 在系統(tǒng)內(nèi)流動(dòng) , 從分離器逸出的飛灰 量將由進(jìn)入系統(tǒng)的相當(dāng)于 (a fm -r xh 份額的質(zhì)量 得到補(bǔ)充 , 系統(tǒng)處于周而復(fù)始的循環(huán)運(yùn)行狀態(tài) 。在循環(huán)系統(tǒng)中 , 分離器對(duì)于維持物料循環(huán)并 確保循環(huán)倍率 R 起著關(guān)鍵的作用 , a fm 起著循環(huán) 物料的 “ 源” 的作用 。 分離器的選配首先應(yīng)按燃燒 要求來(lái)考慮 , 并應(yīng)充分考慮到實(shí)際運(yùn)行中的不利 情況 (如分離器性能因磨損而變差 、 燃煤特性的波 動(dòng) 、 煤種變化等 , 盡量選用高性能的分離器 。對(duì) 于無(wú)埋管受熱面的 CFB 循環(huán)系統(tǒng) , 必須配以分離 效率足夠高的高性能分離器

11、 , 由循環(huán)倍率關(guān)系式 分析 , 在這種情況下單純用慣性分離器是不可行 的 , 慣性分離器的極限粒徑粗 、 且 值低 , 系統(tǒng)所 具有的循環(huán)倍率很低 , 是不能滿(mǎn)足燃燒要求的 ; 對(duì) 于有埋管的鼓泡床采用飛灰回燃的循環(huán)系統(tǒng) , 也 需要配以相對(duì)高性能的分離器 , 否則 , 回燃部分的 收益或者燃燒效率也不會(huì)理想 。還需指出 , 某一系統(tǒng)實(shí)際存在的 R 值已經(jīng)完 整地表達(dá)了 CFB 系統(tǒng)在一定的動(dòng)力條件 、 燃燒和9 循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)系統(tǒng)的工作原理與設(shè)計(jì) 發(fā)電設(shè)備 (2000No. 4傳熱條件下的綜合結(jié)果 , 其中 a fm 、 r xh 、 均表示 系統(tǒng)在該情況下的實(shí)際數(shù)值 , 循環(huán)倍率關(guān)系

12、式對(duì) 于具有循環(huán)燃燒的 CFB 系統(tǒng)是普遍適用的 。4 關(guān)于循環(huán)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)CFB 鍋爐循環(huán)系統(tǒng)應(yīng)滿(mǎn)足燃燒和傳熱的要 求 , 在爐膛布置適當(dāng)?shù)氖軣崦?, 吸收一定的熱量 , 同時(shí)使?fàn)t膛出口有合適的煙溫 。4. 1 循環(huán)系統(tǒng)對(duì)燃燒性能的要求CFB燃燒效率 。 為此 ,性能的要求 。 ,a fm -ra A 100-C fh =(a fm -r xh +R (1- (2 式中 , a fh 為從分離器飛出的飛灰份額 , A y 為煤的 應(yīng)用基灰分百分?jǐn)?shù) , C fh 為飛灰含碳量 ?？梢?jiàn) , r xh 與 C fh 是等效的 , 均是反映燃燒性能的 , 對(duì)于某一 特定的系統(tǒng) , r xh 是反映循環(huán)

13、燃燒效率的參數(shù) , 而 C fh 直接反映飛灰中機(jī)械不完全燃燒損失的程度 , 是影響循環(huán)系統(tǒng)燃燒效率的主要損失項(xiàng) 。 r xh 可 以用 C fh 來(lái)等效地衡量 , r xh 主要與 R 有關(guān) 。循環(huán) 倍率愈高 , 則相應(yīng)的燃燒效率也愈高 。 因此 , CFB 鍋爐循環(huán)系統(tǒng)的循環(huán)倍率應(yīng)根據(jù)對(duì)于燃燒性能的 要求來(lái)設(shè)計(jì) , 如果 C fh 偏高 , 則意味著燃燒效率偏 低 , 其主要原因是循環(huán)倍率偏低 , 應(yīng)設(shè)法從提高循 環(huán)倍率著手 。4. 2 CFB 循環(huán)系統(tǒng)受熱面布置的影響CFB 鍋爐爐膛中的燃燒通?？煞譃槊芟鄥^(qū) 和虛相區(qū)兩部分 , 密相區(qū)較虛相區(qū)有較大的顆粒 濃度 , 不同的系統(tǒng) , 其密相

14、區(qū)燃燒量也有很大的差 別 , 因而分別在密相區(qū)和虛相區(qū)布置恰當(dāng)?shù)氖軣?面 。 由于 CFB 爐膛的流化速度可以在很寬的范 圍內(nèi)變化 , 其流態(tài)的變化造成爐膛中密相區(qū) 、 虛相 區(qū)的物料濃度有很大的不同 , 對(duì)傳熱的影響也有 很大的差別 。如虛相區(qū)受熱面布置不當(dāng) , 則可造 成爐膛出口溫度偏離設(shè)計(jì)值或者影響爐膛中煙氣 溫度的分布 , 將影響過(guò)熱汽溫 。如密相區(qū)受熱面 布置不當(dāng) , 則將影響密相區(qū)的溫度和燃燒工況 , 嚴(yán) 重時(shí)將影響系統(tǒng)的正常運(yùn)行 。4. 3 密相區(qū)可靠運(yùn)行的限制性條件從循環(huán)系統(tǒng)角度看 , 影響受熱面布置的最顯 著因素則是爐膛中固體顆粒濃度 。 要能恰當(dāng)布置 受熱面 , 首先依賴(lài)于

15、準(zhǔn)確估計(jì)爐內(nèi)的固體顆粒的 濃度及燃煤進(jìn)入密相區(qū)和虛相區(qū)燃燒的比例 , 依 賴(lài)于對(duì)系統(tǒng)循環(huán)量即循環(huán)倍率的確定 。CFB 循環(huán)系統(tǒng)密相區(qū)的運(yùn)行工況尤為復(fù)雜 , 。如給煤 、 脫硫 、 二次風(fēng)等多從密 ,。 CFB 循環(huán)系統(tǒng)的爐結(jié)渣和鍋爐負(fù)荷受限 。4. 4 爐膛密相區(qū)的熱平衡給煤進(jìn)入爐膛密相區(qū)以后 , 有一部分進(jìn)入密 相區(qū)燃燒 ; 另外 , 分離器分離下來(lái)的循環(huán)物料經(jīng)回 料器也進(jìn)入爐膛密相區(qū)燃燒 , 這兩部分進(jìn)入爐膛 密相區(qū)燃燒的總量可以用密相區(qū)燃燒份額 表 示 4。 每公斤煤送入爐膛的可用熱量 Q lQ l =Q r 1-q +q100-q 4+Q k (3 每公斤燃煤在密相區(qū)的有效放熱量 Q

16、lmxQ lmx =Q r 1-100-q 4+Q k (4 布置在密相區(qū)受熱面吸收的熱量 Q mxQ mx =Q lmx -(100-q 4 -I mx (5 式中 , Q r 為每公斤燃煤帶入爐膛的熱量 , Q k 為隨 1kg 燃煤空氣帶入爐膛的熱量 , C ; 、 C ; 分別為 循環(huán)物料在密相區(qū)出口和進(jìn)口的焓 , I mx 為密相區(qū) 出口煙氣的焓 , 為保熱系數(shù) 。式 (5 為 CFB 循 環(huán)系統(tǒng)密相區(qū)的熱平衡方程 。4 . 5 爐膛密相區(qū)燃燒和傳熱設(shè)計(jì)的協(xié)調(diào)配合 按照熱平衡方程 (5 來(lái)設(shè)計(jì) CFB 循環(huán)系統(tǒng)是 保證燃燒和傳熱協(xié)調(diào)的基礎(chǔ) 。 所謂密相區(qū)燃燒和 傳熱的協(xié)調(diào)就是用熱平衡

17、方程 (5 對(duì)密相區(qū)的煙 溫進(jìn)行校核 , 在系統(tǒng)實(shí)際的循環(huán)倍率可能的變動(dòng) 范圍內(nèi) , 在密相區(qū)燃燒份額 可能的變動(dòng)范圍 內(nèi) , 密相區(qū)始終保持正常的燃燒溫度 , 不出現(xiàn)煙溫 過(guò)高甚至危及運(yùn)行 。有些 CFB 鍋爐投運(yùn)后出現(xiàn) 密相區(qū)煙溫偏高 , 爐膛上部煙溫偏低 , 上下偏差達(dá) 100°C 或以上 , 且有的出力還偏低 。究其原因有 的就是由于密相區(qū)燃燒和傳熱設(shè)計(jì)不協(xié)調(diào)所致 。 1發(fā)電設(shè)備 (2000No. 4 循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)系統(tǒng)的工作原理與設(shè)計(jì)由于密相區(qū)燃燒份額偏大 , 循環(huán)倍率 R 偏低 , 密 相區(qū)未布置受熱面或布置不足等原因引起密相區(qū) 煙溫升高 , 當(dāng)煙溫升高到發(fā)生結(jié)渣的危

18、險(xiǎn)溫度時(shí) , 鍋爐的運(yùn)行操作將受到限制 , 這時(shí)鍋爐如未達(dá)額 定負(fù)荷時(shí)的給煤量 , 則鍋爐的出力也將受到限制 , 欲改變這種不協(xié)調(diào)的情況 , 可以從熱平衡方程查 清原因 , 采取相應(yīng)的措施 。 CFB 爐膛密相區(qū)根據(jù) 循環(huán)倍率關(guān)系式和熱平衡方程來(lái)布置受熱面 , 則 能保證其有合適的溫度 。影響 CFB主要因素是循環(huán)倍率 R不變時(shí) , R , , R 基 本為常量 ; 當(dāng) R , 但變動(dòng)幅度 不太大 。 與燃煤特性 、 顆粒度及其分布 、 流化速 度等有關(guān) , 已通過(guò) (1 式的 a fm 、 r xh 反映在其中了 , 可看作一個(gè)運(yùn)行因素 , 有一定的變化幅度 , 它對(duì)密 相區(qū)的煙溫有相當(dāng)大的

19、影響 。循環(huán)倍率 R 對(duì)密 相區(qū)的煙溫影響反映在它的蓄熱能力上 , R 大 , 系統(tǒng)熱容量大 , 在某些因素波動(dòng)時(shí) , 可使密相區(qū)煙 溫波動(dòng)減小 , 有利于溫度的穩(wěn)定 。在設(shè)計(jì)中應(yīng)對(duì) R 、 以及它們?cè)谶\(yùn)行中可能的變動(dòng)幅度作恰當(dāng)?shù)墓烙?jì) , 如變化幅度過(guò)大 , 則影響系統(tǒng)的可靠運(yùn)行 。這里以某一 CFB 循環(huán)系統(tǒng)為例分析 對(duì)密 相區(qū)出口煙溫 ; mx 的影響 。系統(tǒng)設(shè)計(jì)煤種為混 煤 , 應(yīng)用基低位發(fā)熱量 Q yDW=22483kJ /kg , 干燥 基 含 碳 量 C g =63. 55%, 干 燥 基 灰 分 A g = 21. 51%, 可燃基揮發(fā)份 V r =30. 00%。 爐膛密相 區(qū)

20、下部有一定高度未布置受熱面 , 二次風(fēng)全部從 未布置受熱面的區(qū)域送入 。為簡(jiǎn)便計(jì) , 本例中將 開(kāi)始布置受熱面的截面作為校核密相區(qū)溫度的分 界面 , 這樣 , 上述密相區(qū)溫度校核區(qū)域的熱平衡方 程可寫(xiě)成 :I mx +100-q4=Q r 1-100-q 4+Q k(6 假定爐膛出口溫度 ; l =850°C , 回料溫度 ; 回 =850°C , 根據(jù) (6 式計(jì)算得不同密相區(qū)出口煙溫 ; mx 和不同循環(huán)倍率 R 下相應(yīng)的密相區(qū)溫度校核 區(qū)域燃燒份額 如表 1所示 , 所供入的風(fēng)量按爐 膛出口過(guò)量空氣系數(shù) l =1. 20考慮 。表 1 不同出口煙溫下密相區(qū)溫度校核區(qū)域

21、的 值mxt/(變動(dòng) 00. 35370. 38120. 40910. 0. 46640. 4958176 10. 0. 47920. 5120158 50. 3964. 0. 0. 53030. 5770120 00. 47110. 53190. 59430. 658284 0. 35370. 44220. 53300. 62630. 72220. 820654 300. 35370. 47270. 59500. 72080. 85010. 983040 計(jì)算結(jié)果表明 , 密相區(qū)出口煙溫 ; mx 隨密相 區(qū)燃燒份額 增加而增加 , 在 R 較小時(shí)增加幅度 較大 , 在 R 較大時(shí)增加幅度較

22、小 。表中 , 當(dāng) 平 均增加 0. 1時(shí) , R =1, 煙溫升高 158°C , R =30, 煙 溫升高 40°C 。因此 , 在系統(tǒng)循環(huán)倍率較大時(shí) , 允 許燃煤在密相區(qū)的燃燒份額有較大的變化而不發(fā) 生超溫結(jié)渣 。對(duì)于回料溫度低于爐膛出口溫度的所謂中溫 回料循環(huán)系統(tǒng) , 在某一循環(huán)倍率下 , 與高溫回料時(shí) 相仿 , 密相區(qū)出口煙溫 ; mx 隨密相區(qū)燃燒份額 增加而增加 , 所不同的是回料溫度較低 , 在密相區(qū) 要吸收較多的熱量才能加熱到密相區(qū)出口的煙 溫 。 因此 , 在同樣情況下密相區(qū)需要較大的 值 。 在循環(huán)倍率較高時(shí) , 可能出現(xiàn)密相區(qū)溫度偏 低 , 甚至造

23、成爐膛密相區(qū)燃燒不穩(wěn)或者熄火 , 這是 同樣需要注意的 。4. 6 對(duì)燃煤預(yù)處理系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求由于密相區(qū)燃燒份額 對(duì)密相區(qū)出口煙溫 的顯著影響 , 對(duì)燃煤處理系統(tǒng)應(yīng)有較高的要求 , 即 要求它要有較寬的處理范圍 , 使燃煤的顆粒特性 具有一定的應(yīng)變能力 , 以適應(yīng)系統(tǒng)調(diào)整的需要 。 在運(yùn)行中如出現(xiàn)密相區(qū)燃燒和傳熱不協(xié)調(diào) , ; mx 過(guò)高或過(guò)低 , 在一定的限度內(nèi)可以把改變?nèi)济侯w 粒度及其分布作為一種調(diào)整措施 , 通過(guò)改變顆粒 度來(lái)改變?nèi)紵蓊~ , 從而改變密相區(qū)煙溫 。 5 結(jié)論(1 由物理模型導(dǎo)得的 CFB 鍋爐固體物料 (下轉(zhuǎn)第 42頁(yè) 11分層燃燒裝置在鏈條爐上的應(yīng)用 發(fā)電設(shè)備 (20

24、00No. 4表 2 1號(hào)爐風(fēng)壓、 排煙溫度對(duì)比表時(shí)間電負(fù)荷(MW 送風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓 (kPa 甲乙預(yù)熱器出口風(fēng)壓 (kPa 甲乙排煙溫度 (甲乙1998. 1. 72203. 02. 50. 51. 01711661998. 2. 202402. 42. 00. 71. 01671641998. 6. 23002. 52. 31. 21. 21771998. 8. 122602. 32. 001671998. 12. 82502. 52. 2891681601999. 1. 212402. 12. 1. 1. 21541551999. 8. 172901. 01. 01811821999. 1

25、0. 52502. 2. 00. 70. 7174171 。鍋爐原效率 y =T 1由于 排 煙 溫 度 下 降 后 , 鍋 爐 效 率 y =( T 1=T 1+T 1=1600=0. 6%5. 3 回報(bào)率每天消耗 :兩臺(tái)預(yù)熱器吹灰用乙炔 1. 7瓶 ; 按 每年 290天計(jì) ,每年消耗 :75元 /瓶 ×1. 7×290=3. 7萬(wàn)元 ;吹灰器設(shè)備費(fèi)用 30萬(wàn)元 ; 投資效率 :(75-3. 7 ÷30=2. 38投運(yùn)一年內(nèi)即可收回全部投資 。6 結(jié)論由于該種吹灰器效果明顯 , 回報(bào)率高 , 其消耗運(yùn)行費(fèi)用是蒸汽吹灰器的二分之一 (比蒸汽吹灰 器低 230元 , 因此全國(guó)已經(jīng)有 7個(gè)省 16個(gè)電廠 40臺(tái)鍋爐采用 。(上接第 11頁(yè) 循環(huán)倍率關(guān)系式從理論上揭示了循環(huán)系統(tǒng)的基本 規(guī)律和工作原理 。在 CFB 鍋爐循環(huán)系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 和運(yùn)