抗震超限審查報告

1、高層建筑工程超限設計可行性論證報告高層建筑工程超限設計可行性論證報告本項目位于 市南城環(huán)城路與金豐路交接處旁。江南第一城西南角。南面隔金豐路與東莞水道相望；北面與江南第一城接壤；西側為環(huán)城路。整個項目占地42059.62平方米，容積率4.29，總建筑面積約212158.67平方米。二期的1、2、3號住宅樓為144.5m高、45層B級高度高層住宅，帶兩層地下室。1 12 23 3設計情況描述： 我方于2013年中下旬收到甲方委托其他單位制作的項目初步建筑方案，全地塊項目主要包括9棟高層住宅和地下室，以及其他配套設施。 場地內1、2、3#樓為超高層住宅（大屋面高度144.5米，標準層高3.15米）

2、。我方提出超高層住宅由于要執(zhí)行嚴于普通高層住宅的規(guī)范標準，對單體來說，結構主體有可能會出現(xiàn)不太經(jīng)濟的情況。建議建設方修改方案，或者將超高的一小部分樓層削減，填補在其他高層中消化建筑面積和容積率；又或者降低標準層層高等。 由于建設方根據(jù)自身項目發(fā)展目標的原因，經(jīng)過市場研究，認為維持其超限比較有利。故維持原方案委托我方進行繼續(xù)深化設計。 我方經(jīng)過多月認真思考，多結構方案比對，在保證安全前提下，按盡量不影響建筑使用要求的情況布置結構構件，將結構設計情況總結形成這次的超限審查報告書。一己之見難免有疏漏，希望各位專家批評指正。 2.12.1結構設計參數(shù)結構設計參數(shù)設計使用年限： 50年設計基準期： 50

3、 年建筑結構安全等級：二級結構重要性系數(shù)0： 1.0 建筑結構抗震設防類別：標準設防類（丙類）建筑高度類別： B級基礎設計等級：甲級抗震設防烈度： 6度抗震構造措施： 6度設計基本地震加速度： 0.05 g(由安評報告確定) 場地類別： II 類(由勘察報告確定) 特征周期 Tg： 0.35s(由安評報告確定) 水平地震影響系數(shù)最大值（小震）： 0.0728(由安評報告確定) 剪力墻、柱、框架梁抗震等級：二級周期折減系數(shù)：0.9（小震）；1.0（中震和罕遇地震）2.1結構設計參數(shù)結構設計參數(shù) 豎向荷載風荷載基本風壓值Wo=0.55kN/（構件承載力計算采用1.1Wo）；地面粗糙度類別C類。結構

4、體型系數(shù)取1.4。地震作用抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度為0.05g，設計地震分組為第一組。場地地震基本烈度為6度，地面地震影響系數(shù) 0.04，特征周期T 0.35s。匯龍灣花園工程場地地震安全性評價報告由于概率63.2%的衰減系數(shù)都是0.9，常遇地震下規(guī)范反應譜影響系數(shù)整體小于場地反應譜，本工程對常遇地震按較大值（場地譜）進行設計。中震及大震取規(guī)范反應譜進行分析。場地譜與規(guī)范譜比較如下圖：1F1F變電站變電站環(huán)環(huán)城城路路金金路路豐豐厚 街 水 道厚 街 水 道公交首末站公交首末站入口入口公交首末站公交首末站出口出口地下車庫地下車庫出入口出入口中央水景中央水景休閑廣場休閑廣場入口廣場入

5、口廣場幼兒園用地范圍幼兒園用地范圍小區(qū)出入口小區(qū)出入口地下車庫地下車庫出入口出入口地下車庫地下車庫出入口出入口隱隱形形消消防防車車道道隱隱形形消消防防車車道道隱隱形形消消防防車車道道隱隱形形消消防防車車道道隱隱形形消消防防車車道道用地紅線用地紅線地下室輪廓線地下室輪廓線三舊改造線三舊改造線地下室范圍控制線地下室范圍控制線9號住宅樓32FH=99.15M8號住宅樓29FH=91.70M7號住宅樓25FH=79.70M6號住宅樓21FH=67.70M5號住宅樓17FH=55.50M4b號住宅樓32FH=100.00M4a號住宅樓32FH=100.00M3號住宅樓45FH=146.30M2號住宅樓4

6、5FH=146.30M1號住宅樓45FH=146.30M10號幼兒園3FH=16.20M11號垃圾收集站公交首末站崗亭崗亭小區(qū)次入口小區(qū)次入口消消防防登登高高面面消消防防登登高高面面消消防防登登面面高高消消防防登登面面高高消消防防登登高高面面消消防防登登高高面面消消防防登登高高面面消消防防登登高高面面消消防防登登高高面面1111818118119192836362844242429292323575667899101012131213141415151616171720202121222223232626272725253030313132323333343535X=545770.981Y=3

7、70517.999X=545777.546Y=370519.100X=545729.841Y=370442.088X=545503.852Y=370583.909X=545499.104Y=370612.046X=545618.226Y=370725.816X=545648.984Y=370726.865X=545766.969Y=370628.648X=545719.797Y=370566.135X=545461.291Y=370589.760X=545464.815Y=370568.836X=545715.294Y=370415.273X=545732.052Y=370416.876X=5

8、45817.768Y=370584.350X=545812.779Y=370603.524X=545640.906Y=370746.601X=545624.940Y=370746.05637373號住宅樓-14強風化砂巖4T中風化砂巖夾層4T中風化砂巖夾層4T4-1強風化砂巖強風化砂巖4T中風化砂巖夾層xxx粉質粘土3中風化砂巖-24強風化砂巖-14中風化砂巖夾層4T強風化砂巖強風化砂巖-14中風化砂巖夾層4T強風化砂巖-14細砂-32淤泥質土-12素填土1中風化砂巖-24強風化砂巖-14中風化砂巖夾層4T強風化砂巖-14細砂-32淤泥質土-12素填土1KKKKKKKKKKKKalQalQml

9、Q46.6035.0033.2032.0030.2029.3028.2027.0023.2017.6017.00 8.50 7.80 2.50 2.0048.8035.8034.0032.0024.3011.00 9.70 7.60 4.50 2.5046.8041.0037.6036.1030.6029.0020.3016.4015.80 8.00 7.50 5.00 2.60 2.00N=98N=58N=9N=7N=55N=11N=54N=82.491.0055.403.4922.402.251.0057.203.2517.802.381.0050.603.38ZK42ZK38ZK37標高

10、(m)深度(m)水位水平間距(m)-55-50-45-40-35-30-25-20-15-10-50-55-50-45-40-35-30-25-20-15-10-50(m)高標1:400垂直1:300比例尺 水平30-30工 程 地 質 剖 面 圖4基礎選型基礎選型根據(jù)鉆探結果、地形地貌及巖土層分布特征，考慮擬建建筑的結構特點及其荷載大小，擬建建筑可考慮采用如下基礎類型： （1）鉆（沖）孔灌注樁基礎類型：鉆（沖）孔灌注樁基礎類型： 擬建場地可采用鉆（沖）孔灌注樁基礎類型，以第4-1層強風化砂巖或第4-2層中風化砂巖作為基礎持力層。 （2）天然地基筏板基礎類型：天然地基筏板基礎類型： 由于有兩層

11、地下室，底板范圍已經(jīng)接觸到強風化巖層，擬建場地可采用天然地基筏板基礎類型，以第4-1層強風化砂巖作為基礎持力層。但強風化巖強度（600kpa）不滿足筏板基礎需求（800kpa）。如設計成樁筏共同受力也不一定經(jīng)濟。 故現(xiàn)按鉆（沖）孔樁進行基礎設計。5.1結構基本體系本工程地面以上45層，地下2層，地面以上屋面高度144.5米。根據(jù)建筑形式、使用功能和結構受力要求，采用剪力墻結構。1號住宅樓主樓高寬比：5.24樓面體系樓面結構采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋體系。因樓附近地下室頂板有車道造成較大孔洞，且?guī)雰煽绲叵率矣嬎銊偠刃∮谏喜縿偠?倍，故考慮基礎為上部結構的嵌固端。5.2結構主材5.3超限類型與抗震性

12、能目標5.3.1超限類型根據(jù)廣東省超限高層建筑工程抗震設防專項審查實施細則，房屋高度144.5米，超過細則第二條的剪力墻結構6度區(qū)限值140m由表2判斷,具體超限內容見下表判定結論：建筑屋面高度判定結論：建筑屋面高度144.5144.5米，超過剪力墻結構米，超過剪力墻結構6 6度區(qū)限值度區(qū)限值140m140m。平面扭轉。平面扭轉類不類不規(guī)則、凹凸不規(guī)則，屬于規(guī)則、凹凸不規(guī)則，屬于B B級高度的一般不規(guī)則（級高度的一般不規(guī)則（2.52.5項）超限高層建筑。項）超限高層建筑。5.3.2結構抗震設計和性能目標按彈性方法計算的風荷載或多遇地震標準值作用下的樓層層間最大水平位移與層高之比。根據(jù)廣東省標準

13、高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（DBJ 15-92-2013）第 3.7.3 條規(guī)定：樓層最大層間位移按 1/800取用；第 3.7.5 條規(guī)定：在罕遇地震作用下薄弱層層間彈塑性位移角限值為1/150。本樓為一般住宅，處于6度地震設防區(qū)，場地條件較好，綜合考慮建造費用、修復難易等因素，結構抗震設計性能目標選定C級。5.4計算軟件和計算模型采用北京盈建科軟件有限責任公司開發(fā)的建筑結構通用有限元分析與設計軟件YJK和北京金土木軟件技術有限公司ETABS兩個不同單位的結構軟件進行結構整體計算分析。本章中的計算數(shù)據(jù)，當無特別說明時，為YJK計算結果。計算軟件版本及授權號：YJK程序版本號為：1.5.1.0

14、ETABS程序版本號為：NonlinearC中文版9.7.4模型主要輸入?yún)?shù)：結構類型剪力墻結構恒活荷載計算信息模擬施工加載 3(考慮施工過程，分層剛度分層加載) 嵌固位置基礎強制采用剛性樓板假定計算扭轉位移比時采用振型組合數(shù)27振型組合方法CQC地震力計算信息偶然偏心/雙向多遇地震結構阻尼比 0.05 舒適度驗算阻尼比0.02 周期折減系數(shù)0.9 連梁剛度折減系數(shù)0.7 框架梁彎矩調幅系數(shù) 0.85 重力二階效應不考慮重力二階效應更詳細的參數(shù)見相應計算書YJK模型ETABS模型5.4.2主要計算結果5.5結構結構彈性時程分析彈性時程分析結論：三條波計算得到的基底剪力，從表中可以看出，時程分析

15、各條波與規(guī)范反應譜基底剪力之比的最小值滿足高規(guī)4.3.5條（不小于65%）要求。時程分析各條波平均值與規(guī)范反應譜基底剪力之比，滿足高規(guī)4.3.5條（不小于80%）要求。三條波基底剪力的平均值大于規(guī)范反應譜的相應值，說明需要取規(guī)范反應譜和各波反應譜包絡值進行地震力計算。時程分析得到的層間位移角包絡也略大于反應譜分析結果。多遇地震作用下，放有水箱的設備層樓層區(qū)域內樓板面內，大部分正應力和剪應力小于0.3MPa，只有極個別部位應力較大，可以滿足樓板小震彈性假定要求；標準層和設備層情況類似：X向小震下設備層板面剪應力X向小震下設備層板面正應力經(jīng)樓板應力分析，塔樓細腰處未出現(xiàn)應力集中地現(xiàn)象，在施工圖設計

16、階段，細腰處樓板加厚為150mm5.7多遇地震分析小結多遇地震分析小結通過彈性分析，結果表明：在風荷載及地震力作用下，最大層間位移角滿足規(guī)范的要求；在風荷載及地震力作用下，各構件的強度和變形均滿足規(guī)范的要求；墻、柱軸壓比符合高層建筑混凝土結構技術規(guī)程的要求；滿足超限高層建筑工程抗震設防專項審查技術要點4.3.5條建筑各樓層的最大層間位移不大于該樓層兩端層間位移平均值的1.4倍的規(guī)定屬于類扭轉不規(guī)則；滿足高層建筑混凝土結構技術規(guī)程5.4.4條關于結構穩(wěn)定性的規(guī)定；根據(jù)匯龍灣花園工程場地地震安全性評價報告提供的地面地震影響系數(shù)和特征周期計算的基底剪力平均值略于按規(guī)范反應譜計算的基底剪力，故按規(guī)范要

17、求，用地震包絡值進行放大計算制作施工圖。按地震力放大后，查詢各構件均沒有出現(xiàn)任何超筋情況，能達到常遇地震下的抗震性能目標水準1。利用YJK軟件進行按廣東省高規(guī)進行抗震性能水準3計算：Tg=0.35;max=0.12經(jīng)過計算，按抗震性能3計算時，混凝土軸壓比和常遇地震比較無大區(qū)別，查YJK結果文件wgcpj.out也沒有出現(xiàn)超筋或混凝土超限情況；表明構件應基本還處于彈性狀態(tài)。設備層對比結果紫色數(shù)值代表抗震性能3計算的結果大于普通多遇地震計算的結果2%及以上，綠色數(shù)值代表抗震性能3計算的結果小于普通多遇地震計算的結果2%及以上，無數(shù)值表示兩者結果一樣5.9設防烈度地震分析小結設防烈度地震地震分析，

18、結果表明： 經(jīng)過和常遇地震對比，某些部位的構件，按地震性能3設計配筋要略大于常遇地震（按時程計算放大后）的計算結果。查詢計算結果，沒有任何地方出現(xiàn)混凝土超限（超筋）狀況?，F(xiàn)認為，現(xiàn)構件能超過抗震性能水準3要求。采用 “倒三角”的模式施加側向荷載。Tg=0.40;max=0.28X向加載的第20步性能點，僅少量連梁和墻身出現(xiàn)塑性，無嚴重破壞情況在加載完畢達到終止條件時，亦無出現(xiàn)倒塌和斷裂Y向加載的第18步性能點，僅少量連梁和墻身出現(xiàn)塑性，無嚴重破壞情況在加載完畢達到終止條件時，亦無出現(xiàn)倒塌和斷裂5.11罕遇地震分析小結結論：罕遇地震水平下，PKPM-PUSH計算結構的彈塑性層間位移角小于省高規(guī)3

19、.11.4規(guī)定的1/150的要求，能夠滿足“大震不倒”的抗震設防目標。在性能點，只有少數(shù)梁和少數(shù)墻體出現(xiàn)塑性,在修復加固后可以繼續(xù)使用。能達到本工程的抗震性能水準4要求。結論結論經(jīng)過YJK和ETABS兩個軟件對比，差異不大，證明YJK計算結果可靠。將參照YJK進行施工圖深化設計。本樓B級高度。多遇地震計算滿足性能水準1，設防烈度地震計算滿足抗震性能水準3，預估的罕遇地震達到性能水準4，層間彈塑性極限位移角1/150，總體結果達到抗震性能目標C。加強措施加強措施嚴格按規(guī)范控制結構物軸壓比。按規(guī)范執(zhí)行底部加強區(qū)的構造規(guī)定。按常遇地震時程分析結果的地震力包絡值進行地震力放大計算，并以此為施工圖制作依

20、據(jù)。6.1結構基本體系本工程地面以上45層，地下2層，地面以上屋面高度144.5米。根據(jù)建筑形式、使用功能和結構受力要求，采用剪力墻結構。 2號住宅樓主樓高寬比：5.43樓面體系樓面結構采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋體系。因樓附近地下室頂板有車道造成較大孔洞，且?guī)雰煽绲叵率矣嬎銊偠刃∮谏喜縿偠?倍，故考慮基礎為上部結構的嵌固端。6.2結構主材6.3超限類型與抗震性能目標6.3.1超限類型根據(jù)廣東省超限高層建筑工程抗震設防專項審查實施細則，房屋高度144.5米，超過細則第二條的剪力墻結構6度區(qū)限值140m由表2判斷,具體超限內容見下表判定結論：建筑屋面高度判定結論：建筑屋面高度144.5144.5米，

21、超過剪力墻結構米，超過剪力墻結構6 6度區(qū)限值度區(qū)限值140m140m。平面扭轉。平面扭轉類不類不規(guī)則、凹凸不規(guī)則，屬于規(guī)則、凹凸不規(guī)則，屬于B B級高度的一般不規(guī)則（級高度的一般不規(guī)則（2.52.5項）超限高層建筑。項）超限高層建筑。6.3.2結構抗震設計和性能目標按彈性方法計算的風荷載或多遇地震標準值作用下的樓層層間最大水平位移與層高之比。根據(jù)廣東省標準高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（DBJ 15-92-2013）第 3.7.3 條規(guī)定：樓層最大層間位移按 1/800取用；第 3.7.5 條規(guī)定：在罕遇地震作用下薄弱層層間彈塑性位移角限值為1/150。本樓為一般住宅，處于6度地震設防區(qū)，場地條

22、件較好，綜合考慮建造費用、修復難易等因素，結構抗震設計性能目標選定C級。6.4計算軟件和計算模型采用北京盈建科軟件有限責任公司開發(fā)的建筑結構通用有限元分析與設計軟件YJK和北京金土木軟件技術有限公司ETABS兩個不同單位的結構軟件進行結構整體計算分析。本章中的計算數(shù)據(jù)，當無特別說明時，為YJK計算結果。計算軟件版本及授權號：YJK程序版本號為：1.5.1.0ETABS程序版本號為：NonlinearC中文版9.7.4模型主要輸入?yún)?shù)：結構類型剪力墻結構恒活荷載計算信息模擬施工加載 3(考慮施工過程，分層剛度分層加載) 嵌固位置基礎強制采用剛性樓板假定計算扭轉位移比時采用振型組合數(shù)27振型組合方

23、法CQC地震力計算信息偶然偏心/雙向多遇地震結構阻尼比 0.05 舒適度驗算阻尼比0.02 周期折減系數(shù)0.9 連梁剛度折減系數(shù)0.7 框架梁彎矩調幅系數(shù) 0.85 重力二階效應不考慮重力二階效應更詳細的參數(shù)見相應計算書YJK模型ETABS模型6.4.2主要計算結果6.5結構結構彈性時程分析彈性時程分析結論：三條波計算得到的基底剪力，從表中可以看出，時程分析各條波與規(guī)范反應譜基底剪力之比的最小值滿足高規(guī)4.3.5條（不小于65%）要求。時程分析各條波平均值與規(guī)范反應譜基底剪力之比，滿足高規(guī)4.3.5條（不小于80%）要求。三條波基底剪力的平均值大于規(guī)范反應譜的相應值，說明需要取規(guī)范反應譜和各波

24、反應譜包絡值進行地震力計算。時程分析得到的層間位移角包絡也略大于反應譜分析結果。多遇地震作用下，放有水箱的設備層樓層區(qū)域內樓板面內，大部分正應力和剪應力小于0.3MPa，只有極個別部位應力較大，可以滿足樓板小震彈性假定要求；標準層和設備層情況類似：X向小震下設備層板面剪應力X向小震下設備層板面正應力經(jīng)樓板應力分析，塔樓細腰處未出現(xiàn)應力集中地現(xiàn)象，在施工圖設計階段，細腰處樓板加厚為150mm6.7多遇地震分析小結多遇地震分析小結通過彈性分析，結果表明：在風荷載及地震力作用下，最大層間位移角滿足規(guī)范的要求；在風荷載及地震力作用下，各構件的強度和變形均滿足規(guī)范的要求；墻、柱軸壓比符合高層建筑混凝土結

25、構技術規(guī)程的要求；滿足超限高層建筑工程抗震設防專項審查技術要點4.3.5條建筑各樓層的最大層間位移不大于該樓層兩端層間位移平均值的1.4倍的規(guī)定屬于類扭轉不規(guī)則；滿足高層建筑混凝土結構技術規(guī)程5.4.4條關于結構穩(wěn)定性的規(guī)定；根據(jù)匯龍灣花園工程場地地震安全性評價報告提供的地面地震影響系數(shù)和特征周期計算的基底剪力平均值略于按規(guī)范反應譜計算的基底剪力，故按規(guī)范要求，用地震包絡值進行放大計算制作施工圖。按地震力放大后，查詢各構件均沒有出現(xiàn)任何超筋情況，能達到常遇地震下的抗震性能目標水準1。利用YJK軟件進行按廣東省高規(guī)進行抗震性能水準3計算：Tg=0.35;max=0.12經(jīng)過計算，按抗震性能3計算

26、時，混凝土軸壓比和常遇地震比較無大區(qū)別，查YJK結果文件wgcpj.out也沒有出現(xiàn)超筋或混凝土超限情況；表明構件應基本還處于彈性狀態(tài)。設備層對比結果紫色數(shù)值代表抗震性能3計算的結果大于普通多遇地震計算的結果2%及以上，綠色數(shù)值代表抗震性能3計算的結果小于普通多遇地震計算的結果2%及以上，白色數(shù)值表示兩者結果一樣6.9設防烈度地震分析小結設防烈度地震地震分析，結果表明： 經(jīng)過和常遇地震對比，某些部位的構件，按地震性能3設計配筋要略大于常遇地震（按時程計算放大后）的計算結果。查詢計算結果，沒有任何地方出現(xiàn)混凝土超限（超筋）狀況?，F(xiàn)認為，現(xiàn)構件能超過抗震性能水準3要求。采用 “倒三角”的模式施加側

27、向荷載。Tg=0.40;max=0.28X向加載的第20步性能點，僅少量連梁和墻身出現(xiàn)塑性，無嚴重破壞情況在加載完畢達到終止條件時，亦無出現(xiàn)倒塌和斷裂Y向加載的第19步性能點，僅少量連梁和墻身出現(xiàn)塑性，無嚴重破壞情況在加載完畢達到終止條件時，亦無出現(xiàn)倒塌和斷裂6.11罕遇地震分析小結結論：罕遇地震水平下，PKPM-PUSH計算結構的彈塑性層間位移角小于省高規(guī)3.11.4規(guī)定的1/150的要求，能夠滿足“大震不倒”的抗震設防目標。在性能點，只有少數(shù)梁和少數(shù)墻體出現(xiàn)塑性,在修復加固后可以繼續(xù)使用。能達到本工程的抗震性能水準4要求，甚至可以達到性能水準3描述的情況。結論結論經(jīng)過YJK和ETABS兩個

28、軟件對比，差異不大，證明YJK計算結果可靠。將參照YJK進行施工圖深化設計。本樓B級高度。多遇地震計算滿足性能水準1，設防烈度地震計算滿足抗震性能水準3，預估的罕遇地震達到性能水準4，層間彈塑性極限位移角1/150，總體結果達到抗震性能目標C。加強措施加強措施嚴格按規(guī)范控制結構物軸壓比。按規(guī)范執(zhí)行底部加強區(qū)的構造規(guī)定。按常遇地震時程分析結果的地震力包絡值進行地震力放大計算，并以此為施工圖制作依據(jù)。7.1結構基本體系本工程地面以上45層，地下2層，地面以上屋面高度144.5米。根據(jù)建筑形式、使用功能和結構受力要求，采用剪力墻結構。3號住宅樓主樓高寬比：5.24樓面體系樓面結構采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓

29、蓋體系。因樓附近地下室頂板有車道造成較大孔洞，且?guī)雰煽绲叵率矣嬎銊偠刃∮谏喜縿偠?倍，故考慮基礎為上部結構的嵌固端。7.2結構主材7.3超限類型與抗震性能目標7.3.1超限類型根據(jù)廣東省超限高層建筑工程抗震設防專項審查實施細則，房屋高度144.5米，超過細則第二條的剪力墻結構6度區(qū)限值140m由表2判斷,具體超限內容見下表判定結論：建筑屋面高度判定結論：建筑屋面高度144.5144.5米，超過剪力墻結構米，超過剪力墻結構6 6度區(qū)限值度區(qū)限值140m140m。平面扭轉。平面扭轉類不類不規(guī)則、凹凸不規(guī)則，屬于規(guī)則、凹凸不規(guī)則，屬于B B級高度的一般不規(guī)則（級高度的一般不規(guī)則（2.52.5項）超

30、限高層建筑。項）超限高層建筑。7.3.2結構抗震設計和性能目標按彈性方法計算的風荷載或多遇地震標準值作用下的樓層層間最大水平位移與層高之比。根據(jù)廣東省標準高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（DBJ 15-92-2013）第 3.7.3 條規(guī)定：樓層最大層間位移按 1/800取用；第 3.7.5 條規(guī)定：在罕遇地震作用下薄弱層層間彈塑性位移角限值為1/150。本樓為一般住宅，處于6度地震設防區(qū)，場地條件較好，綜合考慮建造費用、修復難易等因素，結構抗震設計性能目標選定C級。7.4計算軟件和計算模型采用北京盈建科軟件有限責任公司開發(fā)的建筑結構通用有限元分析與設計軟件YJK和北京金土木軟件技術有限公司ETAB

31、S兩個不同單位的結構軟件進行結構整體計算分析。本章中的計算數(shù)據(jù)，當無特別說明時，為YJK計算結果。計算軟件版本及授權號：YJK程序版本號為：1.5.1.0ETABS程序版本號為：NonlinearC中文版9.7.4模型主要輸入?yún)?shù)：結構類型剪力墻結構恒活荷載計算信息模擬施工加載 3(考慮施工過程，分層剛度分層加載) 嵌固位置基礎強制采用剛性樓板假定計算扭轉位移比時采用振型組合數(shù)27振型組合方法CQC地震力計算信息偶然偏心/雙向多遇地震結構阻尼比 0.05 舒適度驗算阻尼比0.02 周期折減系數(shù)0.9 連梁剛度折減系數(shù)0.7 框架梁彎矩調幅系數(shù) 0.85 重力二階效應不考慮重力二階效應更詳細的參

32、數(shù)見相應計算書YJK模型ETABS模型7.4.2主要計算結果7.5結構結構彈性時程分析彈性時程分析結論：三條波計算得到的基底剪力，從表中可以看出，時程分析各條波與規(guī)范反應譜基底剪力之比的最小值滿足高規(guī)4.3.5條（不小于65%）要求。時程分析各條波平均值與規(guī)范反應譜基底剪力之比，滿足高規(guī)4.3.5條（不小于80%）要求。三條波基底剪力的平均值大于規(guī)范反應譜的相應值，說明需要取規(guī)范反應譜和各波反應譜包絡值進行地震力計算。時程分析得到的層間位移角包絡也略大于反應譜分析結果。多遇地震作用下，放有水箱的設備層樓層區(qū)域內樓板面內，大部分正應力和剪應力小于0.3MPa，只有極個別部位應力較大，可以滿足樓板小震彈性假定要求；標準層和設備層情況類似：X向小震下設備層板面剪應力X向小震下設備層板面正應力經(jīng)樓板應力分析，塔樓細腰處未出現(xiàn)應力集中地現(xiàn)象，在施工圖設計階段，細腰處樓板加厚為150mm7.7多遇地震分析小結多遇地震分析小結通過彈性分析，結果表明：在風荷載及地震力作用下，最大層間位移角滿足規(guī)范的要求；在風荷載及地震力作用下，各構件的強度和變形均滿足規(guī)范的要求；墻、柱軸壓比符合高層建筑混凝土結構技術規(guī)程的要求；滿足超限