懸挑式鋼管腳手架專項施工方案

1、懸挑腳手架施懸挑式鋼管腳手架專項施工方案一、專項方案概述： 近年來，隨著人們對平安生產(chǎn)重要性認識的不斷加強和平安生產(chǎn)管理手段的 不斷完善，我國各行各業(yè)的平安生產(chǎn)狀況明顯好轉。但在一些特殊行業(yè)如建筑 施工由于受到各種不利因素的影響事故尤其是各類模板、腳手架垮塌仍然時有 發(fā)生，甚至發(fā)生較大、重大事故，所以必須采取果斷有效措施，改變這種不利 局面已經(jīng)刻不容緩。據(jù)統(tǒng)計， 2007 年的建筑施工平安事故，在各類事故中，高處墜落事故最多， 事故起數(shù)和死亡人數(shù)均居第一位，分別占 41.7%和 35.8%；事故起數(shù)第二位的是 物體打擊事故，占 114.7%，死亡人數(shù)居第三位的是坍塌事故， 22.0%。2022

2、 年建筑業(yè)事故：在各類別較大事故中，坍塌事故較多，事故起數(shù)和死 亡人數(shù)均居第一位，分別占 40.6%和 44.5%；按事故原因分：因技術有缺陷、設 備設施工具附件有缺陷、個人防護用品缺少或有缺陷、對現(xiàn)場工作缺乏檢查或 指揮錯誤、教育培訓不夠，缺乏平安操作知識等原因造成的事故起數(shù)和死亡人 數(shù)同比分別下降；因生產(chǎn)場所環(huán)境不良原因造成的事故起數(shù)和死亡人數(shù)同比分 別上升。從類別看：一是列在前六位的事故類別是：高處墜落 962 起、103人、坍 塌 376起、615人、物體打擊 298起、308人、觸電 192起、200人、 機械傷害 133起、 129 人和起重傷害 128 起、 187人。2022年

3、1- 5月建筑業(yè)平安事故：坍塌和高處墜落事故仍是事故多發(fā)的主要 類型。全年坍塌和高處墜落事故共發(fā)生 1338起，死亡1628人，分別占總量的 59.05%和60.25%。其中：較大事故共69起，死亡270人，分別占較大事故總數(shù) 的67%和69%重大事故3起，死亡44人，分別占重大事故總數(shù)的60%和61%為了減少建筑業(yè)事故，人們在總結事故教訓同時，意識要控制建筑業(yè)事故就 必須從控制危險源入手，要針對不同類型、結構、施工難度和復雜程度對分部 分項工程危險源分析，到達對重大危險源進行控制從而減少建筑業(yè)平安事故的 目的，因此建設部于2022年5月下發(fā)?危險性較大的分局部項工程平安管理方 法?，以其標準

4、建筑施工過程中的平安管理，到達減少平安事故的目的。因此為了保證施工過程的平安，預防平安事故乃至重大平安事故的發(fā)生， 必須針對以上的事故和教訓制定有針對性的、科學的編制萬利城B區(qū)懸挑式鋼管腳手架專項方案和控制措施。二、編制說明：1、主要規(guī)程及標準?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ130-2022?鋼結構設計標準?GB50017-2003?建筑結構荷載標準?GB50009-2001?混凝土結構設計標準?GB0010-2002?建筑施工平安檢查標準?JGJ59-99?建筑施工高處作業(yè)平安技術標準?JGJ80-91?鋼管腳手架扣件?GB15831-2006?低壓流體用焊接鋼管?GTB309

5、1-2001?密目式平安立網(wǎng)?GB16909-1997 ?平安帶?GB6095-1985?施工現(xiàn)場臨時用電平安技術標準?JGJ46-2005等現(xiàn)行國家標準、 標準的規(guī)定三、工程概況：1、本工程坐落于福建省武夷山市，下洲路口處，建筑面積 64777.75 m2, 人工挖孔樁根底，地下1層、地上9層、12層，建筑物結構形式為：框架結構， 建筑物高度為36。根據(jù)福建建委、武夷山市安檢站的有關規(guī)定，必須采用懸挑 式雙排鋼管架搭設。2、本工程層高為2.9 m,設計懸挑為6層一挑出計：17.4 m。四、架子搭設人員組織管理：本工程架子搭設班組擬定 8-12個架子搭設操作人員，并須持架子工操作 證上崗，定期

6、接受現(xiàn)場單位工程負責人等施工平安管理人員的平安教育、平安 技術交底，開展班前平安活動，自覺遵守施工現(xiàn)場的平安管理規(guī)章制度和操作 規(guī)程，嚴格按外腳手架搭設施工方案，?建筑工程腳手架勞務合同書?等有關要 求進行搭設。五、搭設要求：架子搭設前應配合現(xiàn)場施工員、平安員識讀圖紙交底，了解現(xiàn)場情況，因 地施工。根據(jù)工程圖紙尺寸、建筑物的外形、高度、結構形式和架子的使用要 求確定架子搭設尺寸。架子搭設后應具有足夠的牢固性和穩(wěn)定性，保證在施工 期間能有效承受所規(guī)定的荷載，做到不變形、不搖晃、不傾斜，保持較好的垂 直度和平整度，確保架子上施工操作人員的平安。六、材料要求：1、鋼管：應采用現(xiàn)行國家標準中規(guī)定的3號

7、普通鋼管，其質量應符合GB T700標準中的規(guī)定，新鋼管應有產(chǎn)品質量合格證和質量檢驗報告，并進行驗收。鋼管規(guī)格采用外徑 48mm壁厚3.5mm,外表應平直光滑，不應有裂縫、結 疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，并須涂有防銹漆。用于立桿、 大橫桿的鋼管長度為4-6m,每根鋼管的最大質量不應大于 25kg，以適合人工操 作。所采用的鋼管必須規(guī)格統(tǒng)一。2、 扣件：應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合 GB15831中的標準 規(guī)定，采購的扣件應有生產(chǎn)許可證、測試報告和產(chǎn)品質量合格證，新、舊扣件 均應進行防銹處理。所采用的扣件直角扣件、對接扣件、旋轉扣件等在螺栓擰力矩達65N.m時不得發(fā)生破

8、壞，應能靈活轉動。旋轉扣件的 兩旋轉面間隙 應小于1mm扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不少于 5mm所有扣件、螺 栓等零配件必須規(guī)格統(tǒng)一。3、腳手板選用木腳手板，規(guī)格為300 mmX 4000 mm不得使用腐爛、蟲蛀、 斷裂或破損的木腳手板。4、立網(wǎng)選用聚氯乙烯編織合格的 UL 1.8m X6.0m密目式平安立網(wǎng)，安 全平網(wǎng)選用合格的P 1.5 m X 6 m平網(wǎng)。七、懸挑式鋼管外腳手架的設計：1、支座構造方式：該懸挑式鋼管架采用六層懸挑搭設法，每六層梁板設置懸挑水平鋼梁及斜撐桿支撐。設置懸挑桿，懸挑水平鋼梁采用16b號槽鋼U 口水平，其中建筑物外 懸挑段長度2.50米，建筑物內錨固段長度

9、1.50米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與 建筑物拉結，最外面支點距離建筑物 2.00m。拉桿采用鋼管48.0 X 3.5mm。各 懸挑與短鋼管間用掃地桿扣接連成整體。設置內、外斜撐桿，其下端應牢固頂于下下樓層面，各斜撐桿間用掃 地桿扣接連成整體，并與預留在鋼筋砼梁內的短鋼管扣接，以增加整體穩(wěn)定性。內、外斜撐桿上端與懸挑桿扣接牢固，外斜撐桿中間加設一道水平拉 桿，然后用斜拉桿連接并扣接于懸挑桿。具體構造詳見懸挑式鋼管外腳手架設置示意圖。2、根本構造要求：、立桿設置： 、立桿間距：縱向間距取1.2m，橫向間距取1.05m。 、垂直度：立桿垂直偏差不大于架高的1/300且全高要不大于50mm。 、立桿搭設

10、：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距 離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3;立桿與大橫桿要用直角扣件扣緊，不能隔步設置或遺漏。、連墻拉結桿設置： 、要求按每二步三跨設置連墻拉結桿，每根連墻拉結桿覆蓋面積 應不大于27m2。根據(jù)現(xiàn)場實際，點數(shù)要求在豎向間距H取一樓層高2.9m,橫向 間距L取三立桿跨4.5m布置。 、連墻拉結桿必須采用可承受拉力和壓力的剛性連墻件與建筑物可靠連接，即在鋼筋砼梁內預埋短鋼管，并采用短鋼管聯(lián)接扣接于架體。設 置時宜靠近立桿主節(jié)點，偏離主節(jié)點的距離不應大于300m

11、 m，采用矩行布置。 、在土建施工外墻抹灰及保溫時，應加強巡查、維護，使連墻拉 結桿不被破壞，以保證架子的整體穩(wěn)定性。、防護欄桿、擋腳板及立網(wǎng)： 、每步架均應在外立桿內側設置1.2m高防護欄桿及180mm高擋 腳桿；腳手架的端部應圭寸端，圭寸端應設防護欄桿、擋腳桿。在攔板頂端或最上一步架的外立桿要高出操作面1.2m,坡屋面的外立桿要高出操作面1.5m，防護 欄桿設置二道且用對接扣件連接。 、在每步架的外立桿內設置密目式平安網(wǎng)，網(wǎng)應牢固綁扎在上、下大橫桿和防護欄桿上，網(wǎng)間綁扎要嚴密。、腳手板鋪設： 、采用木腳手板鋪設，裝修階段每作業(yè)層應滿鋪腳手板，主體施 工階段每作業(yè)層上下要滿鋪三步以上腳手板。

12、非作業(yè)層連續(xù)不鋪腳手板不能多 于三步層；假設上下有二層作業(yè)，那么下作業(yè)層的上部至少應有一步層間隔鋪腳 手板。腳手板四角與大橫桿用16#鐵絲綁牢，且鋪設必須嚴密。 、懸挑支座的腳手板必須滿鋪，架體內側與建筑物間用木跳板鋪設，并用16#鐵絲綁牢，保證懸挑支座的嚴密性，以防掉物。 、腳手架內側與建筑物間距不宜大于 200mm,假設因施工需要大于200mm時應加鋪水平桿作水平封閉或鋪設其它腳手板，但架體內側外伸長度 不應大于0.4L且不應大于500mm。、剪刀撐設置： 、必須在腳手架外側立面的兩端、轉角處各設一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m，即中間每隔10跨立桿

13、間距設置一道。 、每道剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)為 5-7根，每檔寬度不應小于 4跨立桿間距且不應小于6m,剪刀撐與水平方向的傾角宜在 45°60°之間。 、剪刀撐桿應用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。(6)、小橫桿設置： 、應連接內外立桿，步距h取1.8m設置，用直角扣件扣接于立桿且嚴禁撤除，主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。 、小橫桿伸出扣件或立桿長度應大于100m m,假設因施工需要， 里端外伸長度不應大于0.4L且不應大于500mm。、大橫桿設置： 、大橫桿采用直角扣件固定在小橫桿上，每步在

14、立桿間等距離設 置4根，間距不應大于400mm。 、大橫桿接長宜采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩根 相鄰大橫桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭分 別在水平或垂直方向錯開的距離不應小于 500mm,各接頭中心至最近立桿主節(jié) 點的距離不宜大于縱向間距的1/3,同步架同跨不超過2個接頭。 、同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250且不得大于50mm。3、施工搭設規(guī)定：、 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻 桿以上二步。、 每搭完一步腳手架后，應按規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。、 當搭至有連墻桿的構造點時，在搭設完該處的立

15、桿、大橫桿、小 橫桿后，應立即設置連墻桿。當腳手架施工操作層高出連墻桿二步時，應采取 臨時穩(wěn)定措施，直到上一層連墻桿搭設完前方可根據(jù)情況撤除。、 在封閉型腳手架的同一步中，大橫桿應四周交圈，用直角扣件與 內外角部立桿固定。、雙排腳手架小橫桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于 100mm。、 扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同，螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m;、 在主節(jié)點處固定大橫桿、小橫桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉 扣件的中心點的相互距離不應大于 150mm，對接扣件開口應朝上或朝內。4、搭設步驟與方法：在主體結構樓層預埋短鋼管-設置懸挑桿-設置掃地桿扣接于各懸挑桿- 在懸挑

16、桿上鋪臨時腳手板-設置斜撐桿扣接于懸挑桿-設置掃地桿扣接于斜撐 桿設置斜拉桿在內外立桿間距內設置第一步大橫桿 設置內外立桿設置 第二步小橫桿設置第二步大橫桿裝設連墻拉結桿接立桿設置第三、四 步小橫桿和大橫桿-裝設墻桿-設置剪刀撐-鋪腳手板-裝設防護欄桿、擋腳 桿并掛立網(wǎng)防護重復接立桿后按搭設步驟搭至設計高度。搭設時架體要及時與建筑物樓層預埋的短鋼管拉結，以便確保搭設過程中的穩(wěn)定性，確保平安，并隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差。5、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ130-2001。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.6米，立桿采用

17、單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.20 米。采用的鋼管類型為48X 3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距2.40米，水平 間距2.40米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度2.50 米，建筑物內錨固段長度1.50米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2.00m。拉桿采用鋼管48.0 x 3.5mm。一、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎 矩和

18、變形。1. 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.350 x 1.050/3=0.122kN/m活荷載標準值 Q=3.000 x 1.050/3=1.050kN/m靜荷載的計算值 q1 = 1.2 x 0.038+1.2 x 0.122=0.193kN/m活荷載的計算值 q2=1.4 x 1.050=1.470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：=0.0801/跨中最大彎矩為M仁(0.08X 0.

19、193+0.10 X 1.470) x 1.2002支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為M2=-(0.10 X 0.193+0.117 X 1.470) x 1.2002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.275 x 106/5080.0=54.226N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mn?,滿足要求！3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下:靜荷載標準值 q仁0.038+0.122=0.161kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 X0.161+0.990 X 1.050)

20、 X 1200.04/(100 X2.06 x 105x121900.0)=0.948mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm滿足要求！二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1. 荷載值計算大橫桿的自重標準值P1二 0.038X 1.200=0.046kN腳手板的荷載標準值P2=0.350X 1.050 X 1.200/3=0.147kN活荷載標準值荷載的計算值Q=3.000 X 1.050 X 1.200/3=1.260kNP=1.2 X 0.046+1.2 X 0

21、.147+1.4 X1.260=1.996kNPPI孑I|1 11 11 1Ai!3Jjri-ir1/r小橫桿計算簡圖2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：屹沁=丁M=(1.2 X 0.038) x 1.0502/8+1.996 x 和=0.705 x 106/5080.0=138.749N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mn2,滿足要求！3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下384集中荷載最大撓度計算公式如下72

22、E1小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V仁5.0X 0.038 X 1050.004/(384 X 2.060 x 105x 121900.000)=0.02mm集中荷載標準值 P=0.046+0.147+1.260=1.453kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1453.080X 1050.0 X (3 x 1050.02-4 X 1050.0 2/9)/(72 X 2.06 X105x 121900.0=2.378mm最大撓度和V=V1+V2=2.402mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mmg足要求！三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承

23、載力按照下式計算標準:R< Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN ;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1. 荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 x 1.050=0.040kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350 x 1.050 x 1.200/2=0.220kN活荷載標準值 Q=3.000 x 1.050 x 1.200/2=1.890kN荷載的計算值 R=1.2 x 0.040+1.2 x 0.220+1.4 x 1.890=2.959kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗說明：單扣件在12kN的荷 載

24、下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN ;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN;四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1489NG1 = 0.149X 18.600=2.770kN(2) 腳手板的自重標準值(kN/m2);本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2 = 0.350X 4X 1.200 X (1.050+0.500)/2=1.302kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿、竹笆片腳手板 擋板，標準值為0.15NG3 = 0.

25、150X 1.200 X 4/2=0.360kN(4) 吊掛的平安設施荷載，包括平安網(wǎng)(kN/m2) ; 0.005NG4 = 0.005X 1.200 X 18.600=0.112kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.543kN活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內 施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000 X2X 1.200 X 1.050/2=3.780kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0 根本風壓(kN/m2)，按照?建筑結構荷載標準?(GB50009-2001)的規(guī)定采用： W0 =

26、 0.450Uz風荷載高度變化系數(shù)，按照?建筑結構荷載標準?(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.250Us風荷載體型系數(shù)：Us = 1.200經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 X 0.450 X 1.250 X 1.200 =0.472kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.85X 1.4NQ風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MV計算公式MW = 0.85X 1.4Wklah2/10其中Wk 風荷載根本風壓標準值kN/m2;la立桿的縱距m;h立桿的步距m。五、立桿的穩(wěn)定性計算：1.不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N立桿的軸

27、心壓力設計值，N=10.74kN;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比10/i的結果查表得到0.39 ;計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm ;l0 計算長度m,由公式10 = kuh 確定，I0=2.08m ;k 計算長度附加系數(shù)，取1.155 ;u計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50 ;A立桿凈截面面積，A=4.89cm2;W 立桿凈截面模量抵抗矩,W=5.08cm3;口鋼管立桿受壓強度計算值N/mm2；經(jīng)計算得到 H =56.16f鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm 2;不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算-< f,滿足要求！2. 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性

28、計算癢莎其中N立桿的軸心壓力設計值，N=9.95kN;M 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比10/i的結果查表得到0.39 ；i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm ；10 計算長度m,由公式10 = kuh 確定，IO=2.O8m ；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155 ；u計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u二1.50A立桿凈截面面積，A=4.89cn?；W 立桿凈截面模量抵抗矩，W=5.08cm；MW計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW =；U鋼管立桿受壓強度計算值N/mm2；經(jīng)計算得到匕=71.14f鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm 2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定

29、性計算-< f,滿足要求！六、連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No其中Nlw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式 計算：Nlw = 1.4x wk x Awwk風荷載根本風壓標準值， wk = 0.472kN/m 2;Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=2.40 X2.40 = 5.760m 2;No連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN);No = 5.000經(jīng)計算得到Nlw = 3.810kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 8.810kN連墻件軸向力設計值Nf =；Af其中叮一一軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，

30、由長細比l/i=50.00/1.58 的 結果查表得到U=0.92 ;A = 4.89cm2; f = 205.00N/mm 2。經(jīng)過計算得到Nf = 91.702kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體連接。經(jīng)過計算得到Nl = 8.810kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求！腳手架連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂局部腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1050mm內側腳手架距離墻體500mm支拉斜 桿的支點距離墻體二2000mm,水平支撐梁的截面慣性矩I二9

31、34.50cm 4,截面抵抗矩w = 116.80cm3, 截面積 A = 25.15cm2。受腳手架集中荷載P=10.74kN水平鋼梁自重荷載 q=1.2 X 25.15 X 0.0001 X 7.85 x 10=0.24kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到9.569.452.452.100.000.21.291.5412.29 12.40懸挑腳手架支撐梁剪力圖kN3.414Z14.247懸挑腳手架支撐梁彎矩圖kN.m懸挑腳手架支撐梁變形圖mm各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=9.676kN,R2=14.858kN,R3=-2.098kN最大彎矩 抗彎計算

32、強度 f=M/1.05W+N/A=4.247 X 106/(1.05 X 116800.0)+3.870x 1000/2515.0=36.170N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mn?,滿足要求！八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算：水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平,計算公式如下其中fb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算:丄 570 235經(jīng)過計算得到 b=570X 10.0 X 65.0 X 235/(2000.0 X 160.0 X235.0)=1.16由于ub大于0.6，按照?鋼結構設計標準?(GB50017-2003)附錄B其值 用厲b'查表得到其值為0.8

33、26經(jīng)過計算得到強度>=4.25 X 106/(0.826 X 116800.00)=44.00N/mm2;水平鋼梁的穩(wěn)定性計算- < f,滿足要求！九、拉桿的受力計算：水平鋼梁的軸力RAf和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisin石i按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1 = 10.421kN十、拉桿的強度計算：拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=10.421kN拉桿的強度計算：上面拉桿以鋼管48.0 X 3.5mm計算，斜拉桿的容許壓力按照下式計算:T/A < f其中N

34、 斜拉桿的軸心壓力設計值，N二10.42kN ;A 斜拉桿凈截面面積，A =5.09cm2;斜拉桿受拉強度計算值，經(jīng)計算得到結果是20.49N/mn?;f 斜拉桿抗拉強度設計值，f二215N/mm2；受拉斜桿的穩(wěn)定性計算- < f,滿足要求！斜撐桿的焊縫計算：斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下其中N為斜撐桿的軸向力，N=10.421kN;Iwt為焊接面積，取508.55mm2；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mn2；經(jīng)過計算得到焊縫抗拉強度> =10421.06/508.55 = 20.49N/mm2對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要

35、求！卜一、錨固段與樓板連接的計算：1. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=14.858kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照?混凝 土結構設計標準?10.9.8f = 50N/mm 2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D二14858 X 4/(3.1416X 50X2) 1/2 =14mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證 兩側30cm以上搭接長度。2. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下:錨固深度計算公式其中N 錨固力，即

36、作用于樓板螺栓的軸向拉力，N二14.86kN ;d樓板螺栓的直徑，d = 20mm;fb樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm；h樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于 14857.56/(3.1416 X 20 x 1.5)=157.6mm。3. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式MS (護-手皿其中N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N二14.86kN ;d樓板螺栓的直徑，d = 20mm;b樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mmfcc混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2;經(jīng)過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！八、腳手架的驗收：1、架