施工電梯基礎專項施工方案設計

1、實用標準目錄1.工程概況 .32.編制依據(jù) .33.施工電梯技術參數(shù) .44.施工電梯基礎 .54.1施工電梯布置 .54.2施工電梯基礎施工 .64.3基礎承載力計算 .74.4加固鋼管支撐架計算 .85.施工電梯附墻件 .85.1附墻件布置 .85.2附墻件施工要點 .86.平臺腳手架、施工通道 .96.1施工電梯平臺腳手架施工 .96.2平臺腳手架計算書 .97.安全保證措施 .107.1安全注意事項 .107.2應急預案 .108.附圖及附件 .10附件 1 ：鋼管支撐架計算書附件 2 ：平臺腳手架計算書附圖 1 ：施工電梯布置平面圖附圖 2 ：基礎及平臺示意圖文檔實用標準附圖 3 ：

2、支撐加固剖面圖附圖 4 ：附墻連接示意圖附圖 5 ：升降機立面圖文檔實用標準施工電梯基礎專項施工方案1. 工程概況1 ）工程名稱： 成都萬科海悅匯城一期總承包工程2 ）建設單位： 成都萬科華東置業(yè)有限公司3 ）設計單位： 四川省建筑設計院4 ）施工單位： 中天建設集團有限公司5 ）監(jiān)理單位： 四川四強建設項目管理有限公司6 ）地勘單位： 四川省川建勘察設計研究院有限公司7 ）工程地點： 位于成都市雙流縣華陽鎮(zhèn)，東南面一側(cè)為規(guī)劃紅星路南延線，西南為海昌北路8 ）建筑形式：本工程 總建筑面積71190平米，地下一層車庫7506.79平米，架空層物業(yè)用地1962.13平米，地上 35 層住宅 617

3、21.08平米。建筑高度99.50 米，本工程正負0.000相當于絕對標高480.75 。本工程結(jié)構形式為 框架剪力墻結(jié)構，高層部分基礎采用人工挖孔樁加筏板基礎，多層部分基礎采用獨立基礎+ 防水板。主樓抗震等級二級，地下室擴展部分三級，耐火等級一級，建筑使用年限50 年。9 ）當施工電梯基礎為獨立基礎時，需介紹地質(zhì)條件，并附相關地質(zhì)勘察報告；施工電梯安裝在閥板、頂板上時，需介紹板的厚度、強度。2. 編制依據(jù)1 ）建設工程安全生產(chǎn)管理條例（第 393 號令）2 ）施工升降機技術條件 GB/T10054-2005文檔實用標準3 ）施工升降機技術規(guī)程GB/T10055-20054 ）建筑結(jié)構荷載規(guī)范

4、GB50009-20125 ）高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80 916 ）建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程JGJ215-20107 ）建筑施工安全檢查標準JGJ59-20118 ）施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ46-20059 ）建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-201210 ）本工程施工組織設計3. 施工電梯技術參數(shù)本工程施工雙籠電梯擬采用廣東佛山高達建筑機械有限公司制造的 SC200/200施工升降機，根據(jù) SC 型升降機使用手冊，單個吊籠的技術性能參數(shù)如下：項 目單 位參 數(shù)額定載重量2*2000額定乘員（無載貨時）人20最大提升高度M450起升速度m/min36吊籠內(nèi)空尺

5、寸（長×寬×高）M3.2 ×1.5 ×2.5外籠（雙）尺寸M4.2 ×4.4 ×2.1吊籠自重2*2200標準節(jié)自重170標準節(jié)長度1508吊桿提升長度200電機臺數(shù)614連續(xù)負載 25% 負載功率每KW8.5/11文檔實用標準臺額定電壓 / 頻率V/HZ380/50額定電流A14 ×23.5漏電斷路器A2*63減速機速比1： 16防墜安全器自動力矩KN ·m3防墜安全器動作速度m/min54整機自重（ H=100m）T20附墻架承載力每套KN40安裝載重量2*10004. 施工電梯基礎4.1 施工電梯布置主體結(jié)構

6、及裝修階段施工時，垂直運輸機械采用SC200/200TD施工升降機四臺；垂直運輸機計劃安裝時間為結(jié)構9 層開始。根據(jù)施工現(xiàn)場的場地情況及建筑物的平面位置，確定 1#2#3#4#樓各一臺施工升降機。 1#3# 樓人貨梯基礎設置于車庫頂板上，2# 樓人貨梯基礎設置于基礎底板上，4# 人貨梯基礎設置于地下室頂板外。各棟施工電梯安裝位置如下：1、1樓施工電梯安裝于1-1 1-2軸間，距 1-L 中心距 3650mm 。2、2樓施工電梯安裝于2-122-13軸之間，距 2-L 軸中心距 3650mm。3、3樓施工電梯安裝于3-H 3-G 軸之間，距 3-1 軸中心距 3600mm。4、4 樓工電梯安裝于

7、 4-64-8 軸之間，距 4-P 軸中心距 3200mm 。各棟施工電梯安裝位置詳見施工總平面圖布置圖。1#3#4# 升降機樓從車庫頂板 -1.35 至屋面層 99.35 ，安裝高度為 101m ，每節(jié)導軌架文檔實用標準1508mm ，計 67 節(jié)導軌架。 2#3# 樓升降機從基礎底板 -5.05 至屋面層 99.35 ，安裝高度105m ，每節(jié)導軌架 1508mm ，計 70 節(jié)導軌架。4.2 施工電梯基礎施工（1 ）基礎的技術要求（2 ）基礎施工工藝及質(zhì)量控制措施施工工藝：施工電梯型號選用SC200/200TD ，基礎尺寸為（長）4.5 M ×（寬）4.60M×（高）

8、0.30M 。各棟施工電梯基礎底板均配 12200 雙向雙層鋼筋，砼強度等級為 C30 ，整體澆搗。 將 2.5 米長50 ×50 ×5 角鋼頭削尖，打入雙籠電梯基礎范圍內(nèi)，支設雙籠電梯基礎模板，綁扎鋼筋，鋼筋定要與已打入的角鋼焊接完好，作避雷引下線。施工電梯基礎平面尺寸圖詳見附圖。質(zhì)量控制措施：基礎座或基礎預埋件應全部埋入混凝土基礎板內(nèi)?；A施工時應認真校對基礎及預埋件的軸線位置，偏差不得大于±5mm 。 要控制砼表水平度不得大于1/1000 。砼澆筑完畢后及時閉水養(yǎng)護，達到強度后即可安裝雙籠電梯。文檔實用標準（3 ）排水措施施工電梯基礎平面必須保證良好的排水。

9、依工程實際情況，需要排水的編寫具體的排水措施。（4 ）加固措施在腳手架立桿對應的下面采用鋼管回頂承擔此腳手架荷載，后澆帶處設雙排支撐到基礎地下車庫底板。 依工程實際情況，需要加固的編寫具體的加固措施。包括加固方案設計（附圖）及具體的施工方法。當?shù)叵率覟槎鄬訒r，需要寫明如何保證不同層的加固立桿上下位置在同一直線上。4.3 基礎承載力計算根據(jù)本工程結(jié)構設計總說明，車庫頂板荷載為28KN ，根據(jù)（成都萬科海悅匯城一期項目巖土工程勘察報告）及補充報告報告，粉土層承載力特征值為0.06MPA 。施工升降機自重：SC200/200TD型施工升降機按高度105m 時的重量： P1 =（吊籠重 + 外籠重 +

10、 導軌架總重 + 載重量）。吊籠重44 KN ；外籠重 14.8KN ；導軌架總重 =( 每節(jié)重 1.7KN, 每節(jié)高 1.508m) ：1.7KN ×70 節(jié)=119KN ；載重 40KN ； P1=（ 44+14.8+119+40）=217.8KN ?；A承載 P 計算：考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數(shù)n=2.1 。頂板升降機基礎承載P=G ×2.1=217.8 ×2.1=457.38KN施工電梯基礎混凝土自重：P2 =4.5 ×4.6 ×0.3 ×25kN/ m 3=155.25KN。施工總荷載為 457.38+15

11、5.25=612.63 KN基礎地面承受壓力： 612.63 ÷（4.5 ×4.6 ）=29.6KN/m22# 樓人貨梯基礎設置于基礎底板，基礎地面承受壓力小于粉質(zhì)粘土層0.06MPA及60KN/m 2 ，滿足要求。文檔實用標準1#3# 樓人貨梯基礎設置于車庫頂板，不滿足要求。 為確保車庫頂板安全， 采用鋼管回頂加固措施。4.4 加固鋼管支撐架計算施工升降機安裝在地庫頂板上滿堂鋼管支撐架立柱驗算（進行支撐加固的須進行此項計算），計算的板厚按電梯基礎加板厚計算，立桿跨度為基礎擴大一個立桿間距計算，詳見附件 1。5. 施工電梯附墻件5.1 附墻件布置每三層設附墻架一道，電梯中心

12、距樓板的距離為3.2 米，附著長度為3.2 米，一般施工升降機的附墻連接架的標準長度為2.9 米至 3.6 米，所以支撐長度隨附著物的遠近進行特殊的加長處理。附墻架均與陽臺封口梁進行附著。根據(jù)安裝方案，附墻件布置如下表。5.2 附墻件施工要點1 ）附墻座與建筑物連接承載力不得小于40KN 。2 ）附墻座和建筑物連接方法，附架與樓板的連接。A.將前桿用 U 型螺栓固定與標準節(jié)方框上， 將附墻后座用穿墻螺栓固定于建筑物的響應位置上。B.從基礎面起每隔 8.4 米安裝一套附墻架，每個人貨梯擬設置12 道附墻。最大高度時，最上面一處附墻以外懸出高度不得大于7.5 米。C. 隨著導軌的升高，應按每不大于

13、10.5 米安裝一個附墻架，建筑物上的附墻座應先安裝好支架， 其允許最大水平傾角為± 10 0 以內(nèi)，每個停靠站必須設過橋平臺。采用型附墻架，聯(lián)接尺寸L=2900 3600mm ，附墻架寬度 B=1425mm。文檔實用標準6. 平臺腳手架、施工通道6.1 施工電梯平臺腳手架施工（1 ）施工技術參數(shù)腳手架為扣件式鋼管落地式雙排腳手架與分段懸挑式，立桿縱距為1600 、 800 、1600mm ，立桿橫距為 800 、500mm ，2 層以下步距 1800 ，2 層以上為 1800 mm 、（穩(wěn)定性計算值） 1000mm ，連墻桿中心間距為3200mm （每根連墻桿有效面積為5.5 平方

14、米），兩側(cè)面按要求設置剪刀撐、 擋腳板、欄桿、密目網(wǎng)。平臺與結(jié)構構筑物間距35mm ，保證施工時由腳手架平臺承受荷載，保證結(jié)構平臺板的安全。腳手架平臺的搭設高度（含屋面層防護 1500mm ）為 108.5 米，落地架首層 -10 層，懸挑分段 11-17 層，18-24 層，24-35 層。腳手板鋪設的層數(shù)為34 層（0.35KN/m 2），每米立桿結(jié)構自重取0.1291KN/m，施工正常荷載取2 層（ 5KN/m 2）。詳見附圖。（2 ）施工工藝流程落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整材料配備定位設置腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻件鋪板懸挑腳手架搭設的工藝流程為

15、：懸挑層施工預埋穿插工字鋼焊接底部定位鋼筋首層搭設架體加斜拉鋼絲繩搭設架體鋪板。（3 ）電梯樓層入口設置：電梯樓層的入口設置平面見附圖，在入口處中庭內(nèi)雙排拆出凹口，搭設落地架，入口通道1.2 米，每層入口位置處設置，地上的落地架與樓層的柱體水平抱箍時，應將柱角保護好，以免損壞棱角。平臺及施工通道的搭設、使用、拆除等安全技術要求按腳手架安全技術要求執(zhí)行。6.2 平臺腳手架計算書詳見附件 2 。文檔實用標準7. 安全保證措施7.1 安全注意事項1 ）地面操作人員，應盡量避免在高空作業(yè)面的正下方停留或通過，也不得在起重機的起重臂或正在安裝的構件下停留或通過。2 ）構件安裝后，必須檢查連接質(zhì)量，只有連

16、接確實安全可靠，才能松鉤或拆除臨時固定工具。3 ）雨天和霧天不安排高空作業(yè)，必須進行時定要采取可靠的防滑、防墜措施；遇到六級及以上風時，必須停止高空作業(yè)。惡劣天氣后要對高空作業(yè)設施進行全面的檢查、修復和完善。4 ）重點把好高空作業(yè)安全關 ,有高處作業(yè)人員必須經(jīng)過體檢合格，工作期間 , 嚴禁喝酒、打鬧。小型工具、焊條頭子等放在專門工具袋內(nèi)。使用工具時，要握持牢固。手持工具應系安全繩，應避免直線垂直交叉作業(yè)。5 ）吊裝作業(yè)應劃定危險區(qū)域，掛設安全標志，加強安全警戒。6 ）“安全生產(chǎn)、預防為主”，在施工過程中，首先要保證防護設施的到位，在防護不到位的或不符合要求的情況下，作業(yè)人員有權對施工的作業(yè)條件

17、、作業(yè)程序和作業(yè)方式中存在的安全問題提出批評、檢舉和控告。有權拒絕違章指揮和強令冒險作業(yè)。7 ）施工電梯具體安拆過程及安全施工、使用要點見安拆專項方案。7.2 應急預案8. 附圖及附件附件 1 ：鋼管支撐架計算書計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為5.0 米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=0.60 米，立桿的橫距l(xiāng)=0.60 米，步距h=0.60 米。梁頂托采用雙鋼管48 ×3.2mm 。文檔實用標準圖樓板支撐架立面簡圖一、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于支架的活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ = (29

18、.600+0.000)×0.600 ×0.600=10.656kN3. 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ二、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值，N = 15.74kN軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ； i = 1.59A 立桿凈截面面積(cm2) ； A = 4.50W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3) ；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2) ；f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f = 205.00N/mm2；l0 計算長度(m) ；如

19、果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1) 或 (2) 計算l0= k1uh(1)l0= (h+2a)(2)k1 計算長度附加系數(shù)，按照表 1取值為 1.243 ；u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3； u = 1.700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m ；公式 (1) 的計算結(jié)果： l0=1.243 ×1.700 ×0.60=1.268m=1268/15.9=79.840=0.728=15735/(0.728 ×450)=48.021N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算< f, 滿足要求 !公式 (2) 的計算結(jié)果

20、： l0=0.600+2 ×0.100=0.800m=800/15.9=50.378=0.852=15735/(0.852 ×450)=41.032N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算< f, 滿足要求 !文檔實用標準如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3) 計算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2計算長度附加系數(shù)，按照表2 取值為 1.014 ；公式 (3) 的計算結(jié)果：l0=1.243×1.014 ×(0.600+2×0.100)=1.008m=1008/15.9=63.496=0.805=15735/(0.805×450

21、)=43.428N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算< f, 滿足要求 !4# 樓升降機基礎設置在回填土上。為保證升降機基礎地基穩(wěn)固，避免因地基沉降造成升降機安全隱患。升降機基礎位置土方回填采用2 ：8 灰土分層夯填，分層厚度300mm ，采用蛙式打夯機夯實。避免雨天進行灰土回填，若有天氣變化及時用彩條布覆蓋，回填完成后及時施工砼墊層。選用基礎類型如圖1 示，混凝土基礎長4.5m ，寬 4.6m ，厚 0.3m ，砼強度等級為 C30 ，配筋為雙層雙向12200 。附件 2 ：平臺腳手架計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-200

22、1）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為32.0 米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.60 米，立桿的橫距0.80 米，立桿的步距1.40 米。采用的鋼管類型為48 ×3.2 ，連墻件采用2步 2跨，豎向間距 2.80 米，水平間距 3.20 米。施工均布荷載為5.0kN/m2 ，同時施工 2 層，腳手板共鋪設 11 層。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350 

23、5;0.800/3=0.093kN/m活荷載標準值Q=5.000×0.800/3=1.333kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.333=1.867kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖( 跨中最大彎矩和跨中最大撓度)文檔實用標準大橫桿計算荷載組合簡圖( 支座最大彎矩 )2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.158+0.10×1.867) ×1.600 2 =0.510k

24、N.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10 ×0.158+0.117 ×1.867) ×1.600 2 =-0.600kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.600 ×10 6 /4729.0=126.786N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2 ,滿足要求 !3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷載標準值q2=1.333kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.132+

25、0.990×1.333) ×1600.0 4 /(100 ×2.06 ×10 5 ×113510.0)=3.950mm大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與 10mm, 滿足要求 !二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038 ×1.600=0.061kN腳手板的荷載標準值P2=0.350 ×0.800 ×1.600/3=0.149kN活荷載標準值Q=5.0

26、00×0.800 ×1.600/3=2.133kN荷載的計算值P=1.2 ×0.061+1.2×0.149+1.4×2.133=3.240kN文檔實用標準小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038) ×0.800 2/8+3.240×0.800/3=0.868kN.m=0.868 ×10 6 /4729.0=183.459N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2

27、 ,滿足要求 !3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下 :集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0 ×0.038 ×800.00 4 /(384 ×2.060 ×10 5 ×113510.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.061+0.149+2.133=2.344kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=2344.107×800.0 ×(3 ×800.0 2-4 ×800.0 2 /9)/(

28、72×2.06 ×10 5 ×113510.0)=1.822mm最大撓度和V=V1+V2=1.831mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與 10mm, 滿足要求 !三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范 5.2.5):R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN ；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算文檔實用標準橫桿的自重標準值P1=0.038 ×0.800=0.031kN腳手板的荷載標準值P2=0.350 ×0.800 ×1.600/2=0.22

29、4kN活荷載標準值Q=5.000×0.800 ×1.600/2=3.200kN荷載的計算值R=1.2 ×0.031+1.2×0.224+1.4×3.200=4.786kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時 ,試驗表明 :單扣件在 12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN ；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN 。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 每米立桿承受的結(jié)構自重標準值 (kN/m) ；本例

30、為 0.1363 NG1 = 0.136 ×32.000=4.362kN(2) 腳手板的自重標準值 (kN/m 2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350 ×11 ×1.600 ×(0.800+0.200)/2=3.080kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m) ；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.150 ×1.600 ×11/2=1.320kN(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m 2 )；0.005NG4 = 0.005×1.600 ×3

31、2.000=0.256kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.018kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2 取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ = 5.000×2 ×1.600 ×0.800/2=6.400kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0基本風壓 (kN/m 2 )，按照建筑結(jié)構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表 D.4的規(guī)定采用： W0 = 0.300Uz風荷載高度變化系數(shù)， 按照建筑結(jié)構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)附錄表 7.2.1的規(guī)定采用： U

32、z = 1.250Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 0.872經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.300 ×1.250 ×0.872 = 0.229kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 ×9.018+0.85×1.4 ×6.400=18.438kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 ×9.018+1.4×

33、;6.400=19.782kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW 計算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10文檔實用標準其中 Wk 風荷載標準值 (kN/m2) ；la 立桿的縱距(m) ；h 立桿的步距(m) 。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.85×1.4 ×0.229 ×1.600 ×1.400 ×1.400/10=0.085kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=19.782kN ；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數(shù)，取

34、1.155 ；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500 ；l0 計算長度 (m), 由公式 l0 = kuh確定， l0=1.155×1.500×1.400=2.425m ；A 立桿凈截面面積， A=4.501cm2 ；W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=4.729cm3； 由長細比，為 2425/16=153 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i 的結(jié)果查表得到0.301 ； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm 2 )；經(jīng)計算得到=19782/(0.30 ×450)=145.959N/mm2 ；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/

35、mm2 ；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算< f, 滿足要求 !2.考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=18.438kN ；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數(shù)，取 1.155 ；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500 ；l0 計算長度(m), 由公式 l0 = kuh確定， l0=1.155×1.500×1.400=2.425m ；A 立桿凈截面面積， A=4.501cm2 ；W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=4.729cm 3； 由長細比，為 2425/16=153 ； 軸心受壓立桿的

36、穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.301 ；MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.085kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2 )；經(jīng)計算得到=18438/(0.30 ×450)+85000/4729=154.106N/mm2 ；文檔實用標準f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f=205.00N/mm2 ；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算< f, 滿足要求 !六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中NG2K構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 4.656kN；NQ活荷載標準值，NQ = 6.400kN；gk每米立桿