二級注冊結(jié)構(gòu)工程師分類模擬題砌體結(jié)構(gòu)與木結(jié)構(gòu)(二)

1、注冊結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析二級注冊結(jié)構(gòu)工程師分類模擬題砌體結(jié)構(gòu)與木結(jié)構(gòu)（二）二級注冊結(jié)構(gòu)工程師分類模擬題砌體結(jié)構(gòu)與木結(jié)構(gòu)（二）選擇題（每題的四個備選項中只有一個符合題意，請寫出主要的計算過程及計算結(jié)果，概念題要求寫出所選答案的主要依據(jù)）問題：1.有吊車的單層單跨磚砌體排架廠房，已知H=8.5m,Hu=3.0m,Iu=0.88x1010mm4,Il=4.806x1010mm4,設為剛彈性方案房屋。當荷載組合不考慮吊車作用時，變截面柱上段計算高度Hu0和變截面柱下段計算高度H10為下列何組數(shù)值？A.排架方向：Hu0=6m,Hl0=10.2m垂直排架方向：Hu0=3.75m,Hl0=8.5

2、mB.排架方向：Hu0=7.5m,Hl0=12.75m垂直排架方向：Hu0=3.75m,Hl0=8.5mC.排架方向：Hu0=6m,Hl0=12.7m垂直排架方向：Hu0=3.75m,Hl0=10.58mD.排架方向：Hu0=6m,Hl0=8.22m垂直排架方向：Hu0=3.75m,Hl0=6.85m答案:C解析某四層磚砌體房屋的首層平面、剖面及屋頂間平面如圖4-27。其中的屋頂間位于、軸間?？拐鹪O防烈度8度，采用預制混凝土樓蓋，橫墻承重，首層底部固定于室外地面以下500mm。已知集中于各樓、屋蓋的重力荷載代表值G5=150kN,G4=1450kN,G3=G2=2400kN,G1=2700kN

3、。2 .采用底部剪力法時，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值最接近于kN。A.619B.728C.1156D.1238答案:D解析結(jié)構(gòu)等效總重力荷載為：Geq=0.85匯Gi=0.85X(150+1450+2400X2+2700)=7735kN;結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值為：Fek=a1Geq=0.16x7735=1238kN。3 .采用底部剪力法時，突出屋面屋頂層的地震剪力最接近于kN。A.40B.60C.80D.120答案:D解析根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范(GB500112001)(2008年版)第5.2.4條，突出屋面的屋頂間的地震作用，宜乘以增大系數(shù)3。因此，地震剪力應為：V5=3XF5=3X40=12

4、0kN4 .首層墻體總等效側(cè)移剛度匯K=7.1的Et厚度，軸單片墻段側(cè)移剛度K2=0.595Et首層軸墻段的地震剪力最接近于kN。A.224.6B.206.7C.172.8D.103.5答案：A解析5 .軸墻用MU10燒結(jié)多孔磚、M10混合砂漿砌筑，墻段兩端設構(gòu)造柱，在首層一半墻高處，由重力荷載代表值引起的平均壓應力b0=0.51N/mm2，軸墻段的剪力設計值和抗震承載力為。A.224.6kN;308.0kNB.224.6kN;277.0kNC.292.0kN;308.0kND.292.0kN;277.0kN答案:C解析某單層單跨廠房，其縱向窗間墻截面尺寸如圖4-43所示。墻的計算高度H0=6

5、m,截面面積A=862500mm2,燒結(jié)多孔磚和混合砂漿強度等級分別為MU15和M2.5。6 .窗間墻的折算厚度最接近于mm。A.488.6B.521.9C.576.8D.598.5答案:B解析7 .形心位置y1=250mm,折算厚度hT=500mm，假設承受彎矩設計值M=40kN-m,軸向力設計值400kN,則該窗間墻的相對偏心距及高厚比分別接近于。A.0.20;12.0B.0.20;12.5C.0.22;12.0D.0.25;12.0答案：A解析8 .某窗間墻采用MU15的蒸壓灰砂磚和M5的混合砂漿砌筑，軸心力偏心距e=100mm,折算厚度hT=500mm,則該墻的承載力最接近于kN。A.

6、558.5B.615.6C.655.8D.674.3答案:B解析某跨度9m,開間4m的單層單跨砌體結(jié)構(gòu)（圖4-41）,總長32m,承重縱墻厚370mm,采用MU15普通醇，M5水泥砂漿砌筑，墻高H=3.8m,窗間墻寬2m,高3m,每隔4m有一鋼筋混凝土梁支承于窗間墻上，上鋪空心預制板，大梁截面尺寸bxh=200mmx550mm,梁端伸入墻內(nèi)240mm。梁端支承壓力設計值Nl=80kN,檐溝等自重在梁底截面產(chǎn)生的平均壓應力（T0=0.3N/mm2。9 .當梁擱置在砌體墻上時，梁端支承處砌體局部受壓承載力最接近于kN。A.79B.84C.86D.92答案：A解析10 .梁端設置預制混凝土墊塊，ab

7、=240mm、bb=500mm、tb=300mm,墊塊下砌體的局部受壓承載力最接近于kN。A.135B.145C.155D.165答案:C解析11 .當梁端支承面下設現(xiàn)澆混凝土圈梁，圈梁截面尺寸bxh=240mmx180mm,C20混凝土，圈梁下砌體的局部受壓承載力最接近于kN 。A.203B.213C.225D.235答案:B解析如題圖所示的承重墻梁，各部分尺寸見圖4-10及表4-1,托梁混凝土強度等級為C20,縱向受力鋼筋采用HRB335,磚強度為MU10,水泥砂漿強度等級采用M5,荷載設計值Q1=23.8kN/m,Q2=116kN/m。表4-1L0H0hbhwhhfhf1hf2aasbh

8、hh6.053.2250.752.850.240.241.51.651.2751.51.8212 .已知墻梁的計算跨度I0=6.05m,墻體計算高度hw=2.85m,則該構(gòu)件可以按墻梁計算的洞口高度hh和寬度bh的限制值最接近于。A.bhv1.550m;hhv2.375mB.bhv1.750m;hh<2.375mC.bhv1.750m;hh<2.450mD.bhv1.815m;hh<2.450m答案:D解析13 .計算彎矩系數(shù)aM與計算軸力系數(shù)yN與下列組數(shù)據(jù)最為接近。A. aM=0.406;rN=1.430B. aM=0.432;rN=1.430C. aM=0.450;rN

9、=1.250D. aM=0.485;rN=1.336答案:B解析14 .計算彎矩系數(shù)aM=0.450,計算軸力系數(shù)rN=1.450,則托梁跨中截面的彎矩Mb和軸心拉力Nb與下列組數(shù)據(jù)最為接近。A.347.7kN-m38.6kNB.354.27kN-m39.7kNC.365kN-m245.6kND.372.35kN-ml8.92kN答案：A解析15 .該墻梁的墻體受剪承載力最接近于kN。A.139.8B.145.6C.150.5D.179.5答案:D解析問題：16.一鋼筋混凝土柱截面尺寸為250mmx250mm,支承在370mm寬的條形磚基礎上，作用位置如圖4-47所示?？苹A用MU10燒結(jié)普通

10、磚和M5水泥砂漿砌筑，柱傳至基礎上的荷載設計值為150kN。要求確定柱下基礎砌體的局部受壓承載力關(guān)系式中右端項丫fA最接近于kN。A.187.5B.149.3C.140.6D.125.0答案:B解析如圖4-51所示原木屋架，設計使用年限為50年，選用紅皮云杉TC13B制作。17 .斜桿D3原木梢徑d=100mm,其桿長l=2828mm。D3桿軸心壓力設計值（恒載）N=-18.86kN,當按強度驗算時，斜桿D3的軸壓承載能力與下列何項數(shù)值相近？A.1.17N/mm2B.1.48N/mm2C.1.89N/mm2D.2.39N/mm2答案:D解析18 .在荷載效應的基本組合下，D3桿軸心壓力設計值N

11、=-25.98kN,當按穩(wěn)定驗算時，斜桿D3的軸壓承載能力與下列何項數(shù)值相近？A.5.77N/mm2B.7.34N/mm2C.9.37N/mm2D.11.91N/mm2答案:C解析問題:19.混凝土小型空心砌塊砌體墻長1.6m,厚度為190mm,其上的永久荷載作用的正壓力N=135kN,水平推力Y=25kN,永久荷載起控制作用，砌塊墻采用MU10砌塊，Mb5混合砂漿砌筑。則該墻體的受剪承載力最接近于kN。A.49.2B.46.8C.37.1D.35.5答案:C解析某窗間墻長1500mm，墻厚為370mm;中部支承鋼筋混凝土梁的截面尺寸hcxb=550mmx250mm,梁端實際支承長度為240m

12、m,上層墻體傳來軸向力設計值Nu=150kN,梁端支承反力設計值Nl=100kN（圖4-3）。20.當窗間墻采用MU10燒結(jié)黏土磚、M5水泥砂漿砌筑時，梁端下砌體的局部受壓承載力計算式（少N0+Nlw刀丫fAl）與項相胺近。A.100kN>95.7kNB.100kN>89.4kNC.250kN>95.7kND.250kN>89.4kN答案:B解析21.v 223.05kN<178.44kNv 223.05kN>178.44kNA.142.16kNB.142.16kNC.250.00kND.250.00kN答案:B解析22 .當窗間墻采用MU10燒結(jié)粘土磚、M

13、5混合砂漿砌筑，梁下鋼筋混凝土墊梁，墊梁高度為180mm,寬度為240mm,采用C20混凝土，梁端下砌體局部受壓承載力計算式(N0+N1)&2.482fbbh0與下頻相接近。A.130.46kN<206.81kNB.130.46kN<258.51kNC.250kN>206.81kND.250kN>258.51kN答案：A解析某三層端部墻窗洞處立面如圖4-19所示，窗洞寬1.20m,外縱墻上擱置長向板。板底距離上皮0.72m,板上有女兒墻。若外縱墻墻厚370mm（墻面自重標準值為7.78kN/m2）,已知傳至+10.72m標高處的荷載設計值為31.3kN/m。采用

14、MU10醇，M5混合砂漿。23 .該過梁的跨中彎矩和支座剪力設計值最接近于項數(shù)值。A.M=6.31kN-mV=18.31kNB.M=6.31kN-mV=21.02kNC.M=7.51kN-mV=21.02kND.M=9.51kN-mV=26.5kN答案:B解析24 .若過梁采用磚砌過梁，則其彎曲抗拉及抗剪承載力與項數(shù)值最為接近。A.M=5.89kN-mV=16.7kNB.M=6.85kN-mV=17.5kNC.M=7.36kN-mV=19.54kND.M=9.51kN-mV=26.5kN答案:C解析根據(jù)砌體結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB500032001）,計算如下：取b=370mm,h=720mm,則A

15、=bxh=0.2664m2;25 .若該過梁承受彎矩設計值M=6.5kNm,采用鋼筋磚過梁，則在磚過梁底部的鋼筋配置面積最接近于mm2。（鋼筋采用HPB235）A.51.7B.55.2C.61.7D.65.2答案：A解析問題:26.如圖4-48,當墻體采用MU10蒸壓灰砂磚及M5水泥砂漿砌筑時，且施工質(zhì)量控制等級為C級。試確定梁下砌體的局部受壓承載力關(guān)系式（少N0+N1W刀丫fAl）左、右端項數(shù)值最接近于。A.55.0kN<66.4kNB.55.0kN<59.8kNC.55.0kN>59.1kND.55.0kN>53.2kN答案:D解析問題:27.一幢6層砌體房屋，其平

16、面及剖面圖如圖4-33所示?？拐鹪O防烈度為8度（0.2g）,每層建筑結(jié)構(gòu)自重標準值為16kN/m2（包括墻體及樓面結(jié)構(gòu)自重），樓面活荷載標準值為2.0kN/m2,屋面活荷載標準值為0.5kN/m2。采用底部剪力法計算水平地震作用，由此可算得該房屋的底部總水平地震作用標準值FEk（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？A.8500B.7692C.7500D.7200答案:B解析問題:28.下列各項論述不正確的是。A.墻、柱高厚比系指墻、柱H0與墻厚或矩形柱邊長h之比B.墻、柱高厚比與墻、柱承載力計算有關(guān)C.墻、柱高厚比驗算是保證砌體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的重要構(gòu)造措施之一D.墻、柱高厚比驗算是砌體結(jié)構(gòu)設計的重要內(nèi)容

17、答案:A解析根據(jù)砌體結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50032001)第5.1.2條，高厚比應為：矩形截面3=H0/h,T形截面3=H0/hToh指墻厚，對矩形柱指偏心方向邊長，對軸壓柱指較小邊長。A項未區(qū)分矩形和T形截面，未指出九取值的確切含義，特別是沒有指出軸壓柱要取短邊。問題:29.A.920.4B.902.1C.893.6D.877.0答案:D解析問題:30.對帶壁柱墻的承載力驗算時，計算截面的翼緣寬度bf,按下列規(guī)定采用時，不正確的情況是。A.多層房屋無門窗洞口時，bf取相鄰壁柱間的距離B.多層房屋有門窗洞口時，bf取窗間墻的寬度C.D.計算帶壁墻的條形基礎時，bf取相鄰壁柱間的距離答案:A解析根

18、據(jù)砌體結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB500032001）第4.2.8條，帶壁柱墻的計算截面翼緣寬度bf,可采用的規(guī)定有：多層房屋，當有門窗洞口時，可取窗間墻寬度；當無門窗洞口時，每側(cè)翼墻寬度可取壁柱高度的1/3;單層房屋，可取壁柱寬加2/3墻高,但不大于窗間墻寬度和相鄰壁柱間距離；計算帶壁柱墻的條形基礎時，可取相鄰壁柱間的距離。問題:31.答案:B解析某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，房屋高度25m,8度地震區(qū)，首層剪力墻截面尺寸如圖4-36所示，墻體高度4400mm。砌塊強度MU20、砂漿Mb15、灌孔混凝土Cb30。32 .砌塊的孔洞率為46%,灌孔砌塊砌體的抗壓強度設計值（N/mm2）應為下列哪一個數(shù)（1?

19、A.7.43B.6.98C.5.68D.4.32答案:B解析33 .剪力墻彎矩設計值M=1177.69kNm。軸力設計值N=1288.41kN，采用對稱配筋,判斷大小偏心受壓時所需的界限高區(qū)高度七h0(mm)與下列哪項比較接近？A.3060B.2703C.2272D.1272答案:B解析七h0=0.53X-3500)02703mm。34 .進行剪力墻斜截面承載力驗算、截面尺寸校核時，截面剪力設計值應滿足下列何項數(shù)A.245kNB.392kNC.1263.8kND.1790.4kN答案:C解析35 .剪力墻的水平分布鋼筋，應選擇下列哪一項A.按計算配筋B.按構(gòu)造，0.10%C.按構(gòu)造，0.11%

20、D.按構(gòu)造，0.13%答案:D解析36 .剪力墻的剪力設計值V=245kN,底部加強部位截面組合剪力設計值VW(kN)應為下列何項數(shù)值？A.392B.343C.294D.245答案:A解析根據(jù)砌體結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB500032001)表10.1.3,8度地震區(qū)，配筋砌塊砌體剪力墻房屋高度24m,抗震等級為一級。根據(jù)10.4.2條，一級抗震等級、底部加強部位截面組合剪力設計值為：VW=1.6V=1.6X245=392kN。已知柱間基礎梁上墻體高15m,雙面抹灰，墻厚240mm,采用MU10燒結(jié)普通科、M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如圖4-9所示，柱距6m，基礎梁長5.45m，伸入支座0.3m;混

21、凝土為C30,縱筋為HRB335級，箍筋為HPB235級。37 .墻梁承受的荷載及計算簡圖如圖4-9所示，則使用階段托梁正截面承載力驗算時，軸向拉力的偏心距e0最接近于m°A.0.567B.0.596C.0.608D.0.623答案:C解析38 .使用階段托梁斜截面受剪承載力驗算時，箍筋Asv/s最接近于。A.0.146B.0.1599C.0.167D.0.183答案:C解析問題:39.某房屋軸心受壓基礎短柱墩，截面尺寸為490mmx490mm,采用MU15燒結(jié)多孔科(孔洞率為28%)和M10水泥砂漿砌筑，其軸壓承載力(kN)與下列項數(shù)值接近。A.469B.499C.521D.555

22、答案:A解析根據(jù)砌體結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB500032001)表3.2.1-5可知，抗壓強度設計值f=2.31MPa,當水泥砂漿砌筑時，丫a1=0.9A=0492=0.24m2<0.3m2,貝U丫a2=0.7+A=0.7+0.24=0.94,故砌抗壓強度設計值為0.94X0.9X2.31=1.954MPa某三層商住樓，底層局部采用兩跨連續(xù)墻梁結(jié)構(gòu)。局部平面圖及剖面如圖4-8所示。開間為3.3m,底層層高3.9m,其余兩層為3.0m,墻厚為190mm。托梁下均設有壁柱(每邊凸出墻面200mmx590mm)。墻體采用MU10混凝土砌塊和Mb10混合漿砌筑(f=2.79MPa)。樓蓋及屋蓋采用鋼筋

23、混凝土現(xiàn)澆板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(fc=14.3N/mm2),縱向鋼筋為HRB400(fv=360N/mm2),箍筋采用HPB235(f=210N/mm2)。屋面恒荷載標準值為4.8kN/m2,屋面活荷載標準值為0.5kN/m2,樓面恒荷載標準值為3.8kN/m2,活荷載標準值為2.0kN/m2,墻體自重標準直(包括雙面粉刷)為2.61kN/m2,梁支座下設190mmx190mm上下貫通鋼筋混凝土構(gòu)造柱。托梁的截面尺寸bbxhb=250mmx600mm(石灰水粉刷)。各層墻頂均設截面為190mmx190mm的鋼筋混凝土圈梁。40 .墻梁的計算跨度l0(mm)及計算高度H0(m)

24、最接近下列組數(shù)值。A.4810;3.11B.4900;3.30C.5300;3.00D.5300;3.30答案:D解析41 .確定使用階段托梁頂面作用的恒荷載設計值Q1g(kN/m)和活荷載設計值Q1p(kN/m)與下列組數(shù)值最為接近。A.19.60;9.24B.16.30;9.24C.19.60;6.6D.16.30;6.6答案：A解析托梁頂面作用的恒荷載設計值為：Q1g=1.2X25X0.25X0.+1.2X3.8X3.3=19.60kN/m;托梁頂面作用活荷載設計值為:Q1p=1.4X2.0X3.3=9.24kN/m42 .確定使用階段墻梁頂面作用的恒荷載設計值Q2g(kN/m)和活荷載

25、設計值Q2P(kN/m)與下列組數(shù)值最接近。A.44.04;9.9B.44.04;11.05C.52.85;9.9D.52.85;11.55答案：D解析墻梁頂面作用的恒荷載設計值為Q2g=1.2X(2.61X3.0X2+3.8X3.3+4.82.85kN/m)=5;墻梁頂面作用的活荷載設計值為：Q2P=1.4X3.3X(2.0+0.5)=11.55kN/m。43.確定使用階段墻梁在其恒荷載設計值和活荷載設計值最不利布置下托梁跨中彎矩Mb1及軸力Nb1、支座B的負彎矩設計值MbB與卜列組數(shù)值最為接近。A.Mb1=94.55kN-mNb1=94.62kN;MbB=-193.00kN-mB.Mb1=

26、105.34kNnNb1=98.65kN;MbB=-235.63kN-mC.Mb1=108.34kNmNb1=98.65kN;MbB=-269.85kN-mD.Mb1=151.89kN-mNb1=94.62kN;MbB=-269.85kN-m答案:A解析44 .確定使用階段墻梁在其恒荷載設計值VbA(kN)和活荷載設計值最不利布置下托梁支座的剪力設計值VbB(kN)與下列組數(shù)值最接近。A.140.71;246.99B.133.921;246.99C.140.71;216.99D.133.921;216.37答案:A解析按連續(xù)梁分析A支座由托梁頂面荷載設計值產(chǎn)生的最不利剪力為：V1=0.375X

27、19.6X5.30+0.437X9.24X5.30=60.36kN;墻梁頂面荷載設計值在支座A產(chǎn)生的最不利剪力為：V2=0.375X52.85X5.30+0.437X12.47X5.30=133.92kN;考慮墻梁組合作用的支座A最不利剪力為：VbA=V1+3vV2=60.36+0.6X133.92=140.71kN;按連續(xù)梁分析B支座在托梁頂面荷載作用下最不利剪力為：V1=0.625Q1l0=0.625X（19.60+9.24）X5.30=95.53kN;墻梁頂面荷載作用下B支座最不利剪力為：V2=0.625Q2l0=0.625X（52.85+12.47）X5.30=216.37kN;B支座的剪力設計值為：VbB=V1+3vV2=95.53+0.7X216.37=246.99kN。一淺型矩形水池，池壁高1.2m,采用MU10燒