金融城塔吊基礎(chǔ)知識

1、金融城地塊XX標段塔吊基礎(chǔ)方案編制人： 審核人： 審批人： 2012年10月12日目錄1、編制依據(jù)12、工程概況13、塔吊主要技術(shù)性能24、塔吊位置確定25、組合式塔吊基礎(chǔ)施工要點36、塔吊鉆孔灌注樁及格構(gòu)柱的施工47、質(zhì)量控制措施68、安全技術(shù)措施109、塔吊基礎(chǔ)的監(jiān)測、監(jiān)控1110、應(yīng)急救援預案1211、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計計算書14金融城地塊XX標段塔吊基礎(chǔ)方案1、編制依據(jù)1.1 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2002； 1.2 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010；1.3 建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008；1.4 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-20031.5 建筑施工塔式起重機

2、安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程JGJ196-20101.6 塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程 JGJ/T187-20091.7 關(guān)于印發(fā)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知，建質(zhì)【2009】87號文；1.8 關(guān)于印發(fā)南京市建筑工程危險性較大的分部分項工程安全技術(shù)管理實施意見的通知（寧建工字2009104號）1.9 C7022、C6018塔式起重機使用說明書；1.10 南京金融城巖土工程勘察報告(工程編號：SE2011KC-T037)1.11 業(yè)主提供的建筑、結(jié)構(gòu)電子版圖紙。2、工程概況項目名稱：金融城地塊I標段（I區(qū)正負零以下部分及5、6、7號樓正負零以上部分）建設(shè)單位：南京金融城建筑發(fā)展

3、股份有限公司總包單位：江蘇順通建設(shè)集團有限公司建設(shè)地點：南京河西CBD二期45號地塊建設(shè)規(guī)模：XX區(qū)整體地下室4層，建筑面積為41508；地上由5#、6#、7#樓組成。5#樓為地上33層，建筑高度144.75m，建筑面積42789；6#樓地上45層，建筑高度199.5m，建筑面積64722；7#為地上29層，建筑高度132.40m，建筑面積34043。根據(jù)現(xiàn)有場地的要求及現(xiàn)狀，結(jié)合塔吊廠家提供的產(chǎn)品性能，為了滿足垂直運輸?shù)脑O(shè)置要求(鋼結(jié)構(gòu)吊裝)，同時本工程地下室面積大且工期緊的特點，擬布置三臺塔吊，作為垂直運輸工具，一臺C7022塔吊（用于6#樓），兩臺C6018塔吊（用于5#、7#樓）。3、

4、塔吊主要技術(shù)性能本工程地下室面積大，地下四層，地上由5#、6#、7#樓組成，為盡量覆蓋整個地下室同時滿足地上主樓施工，擬選用一臺C7022塔吊，兩臺C6018塔吊作為主要垂直運輸工具。使用的塔式起重機技術(shù)性能見下表所示：項目內(nèi)容塔吊型號、有關(guān)參數(shù)C7022C6018起升高度（m）210194.8最大起重量（kN）160100最大幅度起重量（kN）2218幅度（m）最大7060最小3.12.5平衡重（t）24.319.3總功率（kW）10673.9塔身標準節(jié)截面2×2m2×2m標準節(jié)節(jié)高3m3m4、塔吊位置確定南京市金融城地塊I標段，根據(jù)地下室承臺、支撐等有關(guān)的位置和建筑物周

5、邊環(huán)境情況，及地上主樓的位置，確定塔吊平面位置、安裝高度、基礎(chǔ)形式如下：4.1 塔吊平面位置的確定本工程塔吊位置：三臺塔吊均布置在基坑內(nèi)，6#樓C7022塔吊位于6-3軸交6-D6-E軸間，5#樓C6018塔吊位于5-65-7交5-C5-D軸間，7#樓C6018塔吊位于7-47-5軸交7-F7-G軸間。詳見塔吊平面位置圖。4.2 塔吊臂長、安裝高度確定本工程中使用的塔吊共計3臺，主要作為地下室、地上施工的垂直運輸， C7022塔吊臂長60m，塔吊初次安裝高度25m；C6018塔吊原臂長60m，為避免5#樓塔吊與6#樓相碰，5#樓塔吊臂長縮短為55m，為避免7#樓塔吊與6#樓相碰，7#樓塔吊臂長

6、縮短為50m，兩塔吊初次安裝高度均為20m。4.3塔吊基礎(chǔ)的確定本工程四層地下室，現(xiàn)場場地狹小，基坑面積大，三臺塔吊均布置在基坑中，同時考慮為避免塔吊基礎(chǔ)施工時挖深和拆除方便，塔吊基礎(chǔ)采用鋼格構(gòu)柱組合式基礎(chǔ)，即由塔吊鋼筋砼基礎(chǔ)承臺、鋼格構(gòu)柱和鉆孔灌注樁組成?；A(chǔ)承臺位于地下室頂板之上，底標高為+0.600m。5、組合式塔吊基礎(chǔ)施工要點塔吊基礎(chǔ)逆作法施工5.1 塔吊施工流程：測量定位、放線鋼筋砼灌注樁、鋼構(gòu)柱施工承臺施工（預埋基座）安裝塔吊土方開挖安裝系桿焊鋼止水片澆筑底板5.2 塔吊施工要點：（1）現(xiàn)場平面布置階段，并注意避開地下主體結(jié)構(gòu)、工程樁、基坑內(nèi)支撐，嚴格按確定的塔吊位置施工。（2）在

7、基坑圍護地下連續(xù)墻施工完成后即施工塔吊樁基，每臺塔吊基礎(chǔ)采用4根Ø1000灌注樁，樁頂設(shè)計標高20.90m在基礎(chǔ)底板下。（3）鉆孔灌注樁施工，二次清底的沉渣厚度控制在50mm以內(nèi)，混凝土按C30水下砼提高一個等級配制；塔吊樁基委托在現(xiàn)場施工工程樁的施工隊伍施工，并按其專項施工方案進行操作并有樁基施工記錄；樁頂浮漿高度不少于1.5m，確保樁頂部位混凝土密實。（4）鋼格構(gòu)柱插入鉆孔灌注樁中不小于3500mm，施工時先將鋼格構(gòu)柱的四根角鋼分別與鉆孔樁鋼筋籠用短鋼筋焊接牢固，再整體吊入孔內(nèi)，吊（插）入樁孔時，應(yīng)控制鋼構(gòu)柱的垂直與水平二個方向的偏位。特別需防止?jié)矒v混凝土后鋼構(gòu)柱的偏位，施工時必

8、須采用模具定位方法防偏位措施，在混凝土終凝前，嚴格控制插入的垂直度。（5）土方開挖時，塔機鋼格構(gòu)柱周圍的土方應(yīng)分層對稱開挖，減少土體側(cè)移對樁的影響。施工機械應(yīng)避免碰撞鋼格構(gòu)柱，禁止將支承塔吊基礎(chǔ)的鋼格構(gòu)柱作為斜拋撐的中間支承柱。鋼構(gòu)柱之間的水平與斜撐桿（或柱間支撐），必須跟隨挖土深度而及時設(shè)置并焊接。（6）鋼格構(gòu)柱應(yīng)在工廠制作，成品后運往工地。現(xiàn)場焊接水平桿與斜撐桿（柱間支撐）等構(gòu)件，必須持有焊接上崗證的人員施焊。（7）基坑開挖與系桿安裝，塔吊經(jīng)驗收后投入使用，在基坑開挖過程中，隨基坑開挖自上個而下逐層安裝系桿，將4個支承立柱連成整體以保持支承立柱的穩(wěn)定性。塔吊立柱獨立自成體系，不能與支護結(jié)構(gòu)

9、的支撐體系連接，以免支撐體系受力復雜化。（8）鋼格構(gòu)柱內(nèi)的鋼止水片在土方挖至基底標高后，地下室底板和頂板砼澆搗前焊上，鋼板止水片置于混凝土結(jié)構(gòu)中部（具體按有關(guān)的施工圖要求設(shè)置）。止水鋼板的焊接采用對角交錯的方法施焊，減少焊接引起的鋼格構(gòu)柱變形，焊接前應(yīng)清理鋼格構(gòu)柱，局部打磨平直。（9）塔吊安裝在基坑開挖前進行，同常規(guī)塔吊安裝。（10）地下結(jié)構(gòu)施工期間，適當減小塔吊的安裝高度。（11）塔機使用中，要經(jīng)常觀察鋼筋混凝土承臺的變形情況；經(jīng)常觀察底腳螺栓有無松動情況，隨時擰緊；經(jīng)常觀察塔機的垂直度，發(fā)現(xiàn)超差及時糾正。（12）基礎(chǔ)施工時做好塔吊接地，接地用鍍鋅扁鐵制作，電阻不得大于4，一端同預埋節(jié)用角鋼

10、點焊，另一端與基礎(chǔ)承臺底板鋼筋連接，底板鋼筋與樁端的鋼筋連接。塔吊基礎(chǔ)的地腳螺栓、基礎(chǔ)預埋節(jié)的預埋安裝必須請塔吊安裝單位現(xiàn)場驗收確定。（13）格構(gòu)柱處土方開挖至底部到位后，加深該處墊層厚度至30，同時盡快施工該區(qū)域基礎(chǔ)底板。（14）地下室各層樓面直接澆筑至鋼格構(gòu)柱邊，連成一體，使鋼格構(gòu)柱與地下室各層樓面進行有效拉結(jié)。6、塔吊鉆孔灌注樁及格構(gòu)柱的施工6.1 塔吊基礎(chǔ)塔吊基礎(chǔ)形式為樁基礎(chǔ)，采用4根Ø1000鉆孔灌注樁，呈3.0m×3.0m正方形布置，樁身混凝土強度C30（水下）。有效樁長35米，樁頂標高-20.90m，鋼筋籠通長設(shè)置。6.2 樁身配筋塔吊基礎(chǔ)樁采用1620（14

11、18）鋼筋，8200螺旋箍、14加強箍2000，配筋通長,混凝土保護層厚度50mm，其中在樁頂部3500范圍內(nèi)鋼筋籠箍筋8100。樁身混凝土強度等級采用C30，鋼筋構(gòu)造具體做法、型號、規(guī)格詳見附圖。6.3 施工工藝 鉆孔灌注樁采用泥漿護壁鉆孔工法。該種工藝具有孔壁穩(wěn)定、規(guī)則、孔底清渣干凈，占地少，無噪音，不怕地下障礙，鉆進效率高等優(yōu)點。6.4 主要機械設(shè)備鉆孔灌注樁樁機 2臺35T汽車吊 1臺振搗器 2件電焊機 2臺切割機 1臺鋼筋調(diào)直機 1臺鋼筋彎曲機 1臺鋼筋切斷機 1臺6.5 鋼筋籠制作與吊放 1）鋼筋籠的制作 現(xiàn)場使用鋼筋進貨時，必須隨車付有質(zhì)量保單，并應(yīng)進行二次材質(zhì)檢查。鋼筋籠制作嚴

12、格按照設(shè)計要求及規(guī)范要求進行，鋼筋籠制作允許偏差為：主筋間距偏差±10mm 箍筋間距或螺旋筋間距偏差±20mm鋼筋籠直徑偏差 ±10mm 鋼筋籠長度偏差±50mm成型后的鋼筋籠應(yīng)分段加焊砼保護墊塊，即可保證鋼筋籠下放孔內(nèi)居中，又能保證主筋砼保護層厚度不小于50mm。各段鋼筋籠連接時采用單面焊接，接頭位置相互錯開。 2）、鋼筋籠的吊放鋼筋籠起吊時應(yīng)準確計算好起吊點，防止起吊的鋼筋籠彎曲、變形。鋼筋籠下放位置應(yīng)控制準確，孔內(nèi)固定應(yīng)牢固。6.6 灌注砼成樁1) 采用C30（水下）商品砼灌注成樁。2) 灌注砼要求砼塌落度在1416cm之間。3) 砼試塊的制取應(yīng)嚴

13、格按照規(guī)范要求進行，并進行標準養(yǎng)護。4) 砼灌注過程中應(yīng)認真做好原始記錄。1) 每次作業(yè)開始前都要檢查轆轤是否牢固。2) 挖好的樁孔應(yīng)將孔口蓋好。6.7 鋼格構(gòu)柱的設(shè)置混凝土灌注樁澆筑完成至指定標高位置，利用起重設(shè)備將制作成型的鋼格構(gòu)柱從上往下慢慢插入灌注樁內(nèi)。施工時注意控制鋼格構(gòu)柱的垂直度、頂面標高，插入灌注樁內(nèi)的深度須達到3.5米。鋼格構(gòu)柱的具體做法詳見附圖所示。基坑土方開挖時，靠近鋼格構(gòu)柱部分應(yīng)注意不得碰撞鋼柱體。并要求挖去一部分土層鋼格構(gòu)柱外露約2.0米左右以后即進行第一道鋼格構(gòu)柱斜拉支撐的焊接連接。隨著土方的陸續(xù)開挖，鋼格構(gòu)柱斜拉支撐也跟著陸續(xù)進行焊接連接。鋼格構(gòu)柱斜拉支撐共分為三道

14、，分別進行焊接連接加固。水平支撐和斜撐桿均采用L180×18（L160×14）角鋼，分別與格構(gòu)柱相連接焊接。斜撐桿應(yīng)分別焊接在格構(gòu)柱的里側(cè)和外側(cè)兩側(cè)面，呈剪刀型布置斜拉撐。格構(gòu)柱在穿過地下室大底板部位，在格構(gòu)柱柱身上內(nèi)外四周均焊接止水鋼板。止水鋼板采用5mm厚，埋設(shè)于大底板中部位置。格構(gòu)柱其具體施工的焊接連接部位、具體做法如附圖所示意。6.8 塔吊基礎(chǔ)承臺的施工鋼格構(gòu)柱與塔吊基礎(chǔ)節(jié)通過承臺進行連接，樁承臺基礎(chǔ)尺寸（長×寬×高）：4.80m×4.80m×1.35m。7、質(zhì)量控制措施1、樁基檢查驗收灌注樁施工過程中應(yīng)進行下列檢驗：（1）灌

15、注混凝土施工前，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標準建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94的規(guī)定，對成孔的中心位置、孔深、孔徑、垂直度、孔底沉渣厚度進行檢驗；（2）應(yīng)對鋼筋籠安放的實際位置等進行檢查，并應(yīng)填寫相應(yīng)質(zhì)量檢測、檢查記錄；2、格構(gòu)式鋼柱檢查驗收（1）鋼材及焊接材料的品種、規(guī)格、性能等應(yīng)符合國家產(chǎn)品標準和設(shè)計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配應(yīng)符合設(shè)計要求及現(xiàn)行行業(yè)標準建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程JGJ 81的規(guī)定。（2）焊工應(yīng)經(jīng)考試合格并取得合格證書。（3）焊縫厚度應(yīng)符合設(shè)計要求，焊縫表面不得有裂紋、焊瘤、氣孔、夾渣、弧坑裂紋、電弧擦傷等缺陷。（4）格構(gòu)式鋼柱及綴件的拼接誤差應(yīng)符合設(shè)計要求及現(xiàn)行國家標準鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗

16、收規(guī)范GB 50205 的規(guī)定。（5）格構(gòu)式鋼柱的安裝誤差應(yīng)符合下表的規(guī)定項目允許偏差（）檢驗方法柱端中心線對軸線的偏差020用吊線和鋼尺檢查柱基準點標高±10用水準儀檢查柱軸線垂直度0.5H/100且35用經(jīng)緯儀或吊線和鋼尺檢查3、基礎(chǔ)檢查驗收（1）鋼材、水泥、砂、石子、外加劑等原材料進場時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB 50204）和鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50205 的規(guī)定作材料性能檢驗。（2）基礎(chǔ)的鋼筋綁扎后，應(yīng)做隱蔽工程驗收。隱蔽工程驗收應(yīng)包括塔機基礎(chǔ)節(jié)的預埋件及預埋節(jié)等。驗收合格后方可澆筑混凝土。（3）基礎(chǔ)混凝土強度等級必須符合設(shè)計要求。安裝

17、塔機時基礎(chǔ)混凝土強度應(yīng)達到80%以上設(shè)計強度，塔機運行使用時基礎(chǔ)混凝土應(yīng)達到100%設(shè)計強度。（4）基礎(chǔ)混凝土施工中，在基礎(chǔ)頂面四角應(yīng)做好沉降及位移觀測點，并做好原始記錄，塔機安裝后應(yīng)定期觀測并記錄，沉降量和傾斜率不應(yīng)超過規(guī)范及塔吊說明書的規(guī)定。（5）吊裝組合式基礎(chǔ)的格構(gòu)式鋼柱時，垂直度和上端偏位值不應(yīng)大于上表規(guī)定的允許值。格構(gòu)式鋼柱分肢應(yīng)位于灌注樁的鋼筋籠內(nèi)且應(yīng)與灌注樁的主筋焊接牢固。4、焊接質(zhì)量驗收（1）焊條、焊絲、焊劑等焊接材料與母材的匹配應(yīng)符合設(shè)計要求及國家現(xiàn)行行業(yè)標準建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程JGJ81的規(guī)定。焊條、焊劑等在使用前，應(yīng)按其產(chǎn)品說明書及焊接工藝文件的規(guī)定進行烘熔和存放。（2

18、）三級焊縫的外觀質(zhì)量應(yīng)符合表7.2.3的有關(guān)規(guī)定（3）焊縫焊腳尺寸應(yīng)符合表7.2.4-1的規(guī)定（4）焊縫余高及錯邊應(yīng)符合表7.2.4-2的規(guī)定 其余未說明的詳建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程JGJ81-2002。8、安全技術(shù)措施1、安全技術(shù)措施作為安全生產(chǎn)施工的基本保障，必須全力實行。在本工程施工過程中安全技術(shù)措施將貫穿施工全過程。2、現(xiàn)場所有機械設(shè)備必須按照施工平面布置圖進行布置和停放，機械設(shè)備的設(shè)置和使用必須嚴格遵守施工現(xiàn)場機械設(shè)備安全管理規(guī)定，現(xiàn)場機械有明顯的安全標志和安全技術(shù)操作批示牌，具體要做到：1）所有機械設(shè)備應(yīng)經(jīng)常性清潔、潤滑、緊固、調(diào)整、不超負荷和帶病工作；2）機械在停用、停電時必須切斷

19、電源；3）各分部分項工程，各分管轄地實行“誰主管、誰負責”的原則；4）機電作業(yè)地點要有安全環(huán)境，夜間有足夠照明，停機時間要有可靠的防護措施；5）現(xiàn)場料場、庫房的布局應(yīng)合理規(guī)范，易燃易爆物品、有毒物品均應(yīng)設(shè)專庫保管，嚴格執(zhí)行領(lǐng)用、回收制度；6）施工期間日夜都設(shè)有機電工值班，處理機電事故，非專職人員不得觸動機電設(shè)備。3、本工程施工現(xiàn)場用電貫徹執(zhí)行“安全第一，預防為主”的方針，確保在施工現(xiàn)場用電中的人身安全和設(shè)備安全，使施工現(xiàn)場供用電設(shè)施的設(shè)計、施工、運行及維護做到安全可靠。(1）、分級配電箱、接線盒的位置選擇要求： （A）靠近電源，便于線路的引入和引出； （B）保證不受水沖、水浸，不積水，地面排水

20、坡度不小于0.5%； （C）避開易燃易爆危險地段和有激烈振動的場所。(2)、電焊機 （A）室外電焊機應(yīng)設(shè)置在干燥場所，并設(shè)遮棚； （B）電焊機外殼必須可靠接地；電焊機的裸露導電和轉(zhuǎn)動部分應(yīng)裝安全護罩； （C）電焊把鉗絕緣必須良好；電焊機二次引出線長度不宜大于30m。4、在施工過程中，要求各作業(yè)班組實行誰做誰清，隨做隨清，做到活完腳下清，工完場地清，以保證施工樓面沒有多余的材料及垃圾，在現(xiàn)場攪拌運輸砂漿、砼過程中，做到不漏、不灑、不剩。項目總經(jīng)理部應(yīng)派專人對各樓層進行清掃、檢查，使每個已施工完的結(jié)構(gòu)面清潔、無積灰，而對運入各樓層的材料要求堆放整齊，以使整個樓面整齊劃一，各類材料分類堆放整齊，砂石

21、成堆，磚成方。5、進入施工現(xiàn)場必須戴好安全帽。6、土方開挖過程中，避免碰撞鋼格構(gòu)柱及塔吊基礎(chǔ)承臺，塔吊基礎(chǔ)區(qū)域土方應(yīng)從四周開挖，最后采用小挖機單獨掏挖，局部人工配合，挖機選擇白天作業(yè)。每層土方開挖到位后及時安裝塔吊基礎(chǔ)下鋼格構(gòu)柱的系桿和斜桿。7、施工地段設(shè)置各種警戒標志，限制機械、人員靠近塔吊安裝區(qū)域。起重機作業(yè)范圍內(nèi)嚴禁站人。8、塔吊基礎(chǔ)施工期間，專職安全員，加強巡視，對重點工序做好安全監(jiān)督工作，并做好安全技術(shù)交底。9、塔吊基礎(chǔ)的監(jiān)測、監(jiān)控1、塔基樁施工前，認真復核樁位，確保位置準確，格構(gòu)柱吊裝過程中，必須確保鋼格構(gòu)柱垂直度及位置準確，同時控制好格構(gòu)柱插入樁的深度。2、塔吊基礎(chǔ)施工后，在基礎(chǔ)

22、承臺上埋設(shè)沉降觀測點，記錄初始數(shù)據(jù)，塔吊安裝完成，使用過程中安排測量員每天對塔吊基礎(chǔ)進行沉降觀測，并及時將數(shù)據(jù)統(tǒng)計好后，交予技術(shù)負責人及安全員；若沉降趨于穩(wěn)定，可減少觀測頻率至每周一次。3、塔吊使用過程中，安排測量員每天對塔吊垂直度進行觀測，并及時將數(shù)據(jù)統(tǒng)計好后，交予技術(shù)負責人及安全員。若出現(xiàn)異常情況，應(yīng)采取相應(yīng)措施進行處理。10、應(yīng)急救援預案一、突發(fā)事故應(yīng)急救援預案1. 制定目的：塔機在安裝和使用過程中，很容易出現(xiàn)電氣設(shè)備故障、嚴重漏電事故、高空墜落事故以及吊裝物的墜落事故以致發(fā)生人員觸電事故、墜落傷亡等常見事故，從而造成財產(chǎn)損失和人員傷亡，為預防突出現(xiàn)的事故，減少財產(chǎn)損失和人員傷亡，積極采

23、取的應(yīng)急準備和響應(yīng)預案。2. 機構(gòu)和職責2.1設(shè)立搶險組織機構(gòu)：搶險總指揮長：顧海華搶救組組長：劉巍組 員：張大新、潘建國人員疏散組組長：黃明組 員：張建兵、楊雪兵排障組組長：高錦華組員：李俊生、黃昭翔車輛引導員：黃善忠2.2各機構(gòu)人員職責和執(zhí)行任務(wù)（1）指揮長，主要負責事故發(fā)生后現(xiàn)場指揮工作，負責調(diào)集人員、物資等立即搶險，把人員和物質(zhì)損失控制在最小限度。并立即報告項目部經(jīng)理。調(diào)查事故原因制定整改措施。（2）搶救組，事故發(fā)生后立即開展傷員救護工作，在醫(yī)療人員到來前對傷員進行初步醫(yī)療護理并運離事故現(xiàn)場，對傷員妥善安置并在醫(yī)療人員抵達后幫助醫(yī)療人員了解現(xiàn)場人員傷亡情況，以利搶救并輔助搬運傷員。（3

24、）人員疏散組，主要負責事故發(fā)生后疏散與搶險、搶救工作無關(guān)人員，指引人員到安全地帶，避免擴大傷亡。（4）排障組，負責事故發(fā)生后事故現(xiàn)場的清理工作，為搶救傷員工作掃清障礙，并負責搜救傷員和防止連鎖事故。（5）車輛引導員，負責引導場內(nèi)車輛為搶險騰出有效空間，同時引導消防和救護車輛進入場地合理布局、有效作業(yè)。3、應(yīng)急和響應(yīng)措施3.1事故發(fā)生后，最先發(fā)現(xiàn)者要立即報告直接領(lǐng)導、主管領(lǐng)導或值班領(lǐng)導，領(lǐng)導接到報告后，應(yīng)立即組織對傷亡人員的搶救，采取有效措施控制事態(tài)擴大，并逐級向上報告；3.2搶救組首先要了解事故情況以及傷員地點、數(shù)量和輕傷，然后依情況分組攜帶必要器械組織救護；3.3人員疏散組立即在組長指揮下奔

25、赴通往事故地點的通道，指揮人員有序行動，并為方便醫(yī)療和搶險人員及時進入事故現(xiàn)場維持人員撤離秩序；3.4排障組得到事故信息立即分別組織人員攜帶器械趕赴現(xiàn)場，搜救被重物壓住、掩蓋的傷員，同時清理事故現(xiàn)場障礙物，為投入更多搶險人員并進行有效工作提供方便，同時觀察事故現(xiàn)場情況，對于潛在安全隱患及時采取措施進行防護或排除；3.5車輛引導員要時刻注意場內(nèi)搶險部署，及時引導對搶險和人員撤離有影響的車輛轉(zhuǎn)移到妥善地點，在消防和救護車趕到現(xiàn)場時引導員指引車輛進入現(xiàn)場，需要車輛、大型機械輔助搶險時及時聯(lián)系相關(guān)人員；3.6保安組自始至終要維持好現(xiàn)場秩序，禁止無關(guān)人員靠近事故現(xiàn)場及消防場地，保護消防設(shè)施，制止一切對搶

26、險活動起消極作用的行為；3.7每個搶險小組成員都要明確自己在事故發(fā)生時的職責，還應(yīng)進行預演來檢查應(yīng)急的組織、人員、設(shè)施、工具是否能滿足搶險的要求，如有不符合搶險要求的環(huán)節(jié)和措施應(yīng)予以糾正。4、應(yīng)急預案的裝備、防護用品4.1、基本裝備序號名 稱用 途序號名 稱用 途1扳 手清除障礙6鐵 鍬清除障礙2撬 棍清除障礙7鎬清除障礙3移動電話聯(lián)絡(luò)通訊8大型照明燈具照 明4鉗子清除障礙9指揮旗指揮聯(lián)絡(luò)5大絕緣剪清除障礙10繩 索救 護4.2、特種防護品：如絕緣鞋、絕緣手套，絕緣電木、千斤頂?shù)龋?4.3、一般性防救護品序號名 稱用 途序號名 稱用 途1急救箱消 毒5擔 架救 護2繃 帶止血、包扎6手電筒照

27、明3溫度計測量體溫7醫(yī) 生救 護4手術(shù)剪清理黏結(jié)衣物等8擔 車轉(zhuǎn)運傷員5 應(yīng)急預案的技術(shù)措施5.1積極按照施工國家標準規(guī)范規(guī)定的要求開展和組織搶救，防止事態(tài)的繼續(xù)發(fā)展、擴大。5.2及時劃分應(yīng)急區(qū)域、安全區(qū)域，事故邊坡危害半徑以內(nèi)的任何區(qū)域為應(yīng)急區(qū)域范圍。5.3開展救援工作時，制定統(tǒng)一的指揮信號和行動方案、組織路線，任何人的行動和作業(yè)都必須服從統(tǒng)一指揮和領(lǐng)導。5.4堅強救援工作時的過程控制，提高救援工作質(zhì)量，及時處理好連帶突發(fā)事故。5.5、及時報告塔機的安裝和租賃部門，使他們及時了解和采取應(yīng)急措施。5.6、加強應(yīng)急救援措施的開展工作、進一步提高應(yīng)急水平，防止事態(tài)的進一步擴大。5.7、處理電氣故障

28、應(yīng)由專業(yè)電工進行。11、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計計算書1、塔吊基礎(chǔ)上表面受力情況C7022 Fv(kN)Fh(kN)M(kN.m)T(kN.m)工作時951.9544.272749.85非工作時910.12152.772859.25C6018 Fv(kN)Fh(kN)M(kN.m)T(kN.m)工作時807.7434.631660.03非工作時677.01124.152099.732、C7022矩形格構(gòu)式基礎(chǔ)計算書一、塔機屬性塔機型號SCM-C7022塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)48.7塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)56.6塔身桁架結(jié)構(gòu)型鋼塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎(chǔ)

29、荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)951.95起重荷載標準值Fqk(kN)160豎向荷載標準值Fk(kN)1111.95水平荷載標準值Fvk(kN)44.27傾覆力矩標準值Mk(kN·m)2749.85非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)951.95水平荷載標準值Fvk'(kN)152.77傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)2859.25 2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35×951.951285.13起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.35×160216豎向荷載

30、設(shè)計值F(kN)1285.13+2161501.13水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.35×44.2759.76傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk1.35×2749.853712.3非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'1.35×951.951285.13水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×152.77206.24傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk1.35×2859.253859.99三、樁頂作用效應(yīng)計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(

31、m)1.35承臺長l(m)4.8承臺寬b(m)4.8承臺長向樁心距al(m)3承臺寬向樁心距ab(m)3樁直徑d(m)1承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎(chǔ)布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h'')=4.8×4.8×(1.35×25+0×19)=777.6kN 承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35×777.6=1049.76k

32、N 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.24m 1、荷載效應(yīng)標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(951.95+777.6)/4=432.39kN 荷載效應(yīng)標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(951.95+777.6)/4+(2859.25+152.77×22)/4.24=1899.42kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(951.95+777.6)/4-(2859.25+152.77×22)/4.24=-1034.64kN 2、荷載效應(yīng)基本組

33、合 荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1285.13+1010.88)/4+(3859.99+206.24×22)/4.24=2564.21kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1285.13+1010.88)/4-(3859.99+206.24×22)/4.24=-1396.77kN四、格構(gòu)柱計算格構(gòu)柱參數(shù)格構(gòu)柱綴件形式綴板格構(gòu)式鋼柱的截面邊長a(mm)550格構(gòu)式鋼柱計算長度H0(m)23.15綴板間凈距l(xiāng)01(mm)300格構(gòu)柱伸入灌注樁的錨固長度(m)3格構(gòu)柱分肢參數(shù)格構(gòu)柱分肢材料L180X18分

34、肢材料截面積A0(cm2)61.95分肢對最小剛度軸的回轉(zhuǎn)半徑iy0(cm)3.53格構(gòu)柱分肢平行于對稱軸慣性矩I0(cm4)1881.12分肢形心軸距分肢外邊緣距離Z0(cm)5.13分肢材料強度設(shè)計值fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、壓強度設(shè)計值f(N/mm2)215格構(gòu)柱綴件參數(shù)格構(gòu)式鋼柱綴件材料500×200×16格構(gòu)式鋼柱綴件截面積A1x'(mm2)3200焊縫參數(shù)角焊縫焊腳尺寸hf(mm)10焊縫計算長度lf(mm)200焊縫強度設(shè)計值ftw(N/mm2)160 1、格構(gòu)式鋼柱換算長細比驗算 整個格構(gòu)柱截面對X、Y軸慣性矩： I=4I0+A0(a/2

35、-Z0)2=4×1881.12+61.95×(55.00/2-5.13)2=131527.79cm4 整個構(gòu)件長細比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=2315/(131527.79/(4×61.95)0.5=100.48 分肢長細比：1=l01/iy0=30.00/3.53=8.5 分肢毛截面積之和：A=4A0=4×61.95×102=24780mm2格構(gòu)式鋼柱繞兩主軸的換算長細比：0 max=(x2+12)0.5=(100.482+8.52)0.5=100.84 滿足要求！ 2、格構(gòu)式鋼柱分肢的長細比驗算 1=8.5min(0.50ma

36、x，40)=min(0.5×100.84，40)=40 滿足要求！ 3、格構(gòu)式鋼柱受壓穩(wěn)定性驗算 0max(fy/235)0.5=100.84×(215/235)0.5=100.84 查表鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017附錄C：b類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)：=0.511 Qmax/(A)= 2564.21×103/(0.549×24780)=188.49N/mm2f=215N/mm2滿足要求！由于計算過程中，單肢鋼構(gòu)柱未考慮整體之間水平腹桿及斜腹桿的連接，計算長度取整根鋼格構(gòu)柱，偏于安全。 4、綴板驗算鋼格構(gòu)柱剪力計算按A為格構(gòu)式鋼柱四肢的毛截面面積之和，

37、A=4Aof鋼材的抗拉、抗壓強度設(shè)計值fy鋼材的強度標準值（屈服強度）代入上式得綴板所受彎矩、剪力式中：Mo單個綴板承受的彎矩 Vo單個綴板承受的剪力 b1分肢型鋼形心軸之間的距離 L1格構(gòu)式鋼柱的一個節(jié)間長度，即相鄰綴板軸線距離分肢型鋼形心軸之間距離：b1=a-2Z0=0.55-2×0.0513=0.45m代入上式得：綴板選擇500×200×12， 5、綴板焊縫驗算 采用三面周圍角焊縫。計算時偏安全考慮只取端部縱向焊縫，lw取200，焊角尺寸取hf=10，則有 則hf=10，完全滿足要求。6、四個格構(gòu)柱組成的整體驗算根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范壓彎構(gòu)件強度計算 （5.2.

38、1）其中，四個格構(gòu)柱組合體對x、y軸慣性矩 所以整體格構(gòu)柱強度滿足要求。長細比7、四個格構(gòu)柱間水平桿、斜腹桿計算四個鋼格構(gòu)柱之間水平桿、斜腹桿取L180×18角鋼，等同于格構(gòu)柱間綴條進行計算。柱所受剪力斜腹桿（綴條）承受的軸向壓力斜腹桿長長細比查表得，穩(wěn)定系數(shù)，斜腹桿強度、剛度均滿足要求。格構(gòu)柱所受剪力主要由斜腹桿承受，水平桿受力較小，故強度滿足要求。水平桿穩(wěn)定性計算水平桿穩(wěn)定性滿足要求。8、鋼格構(gòu)柱拼接焊縫驗算 在通過焊縫形心的拉力，壓力或剪力作用下的焊縫強度按下式計算： f = N/helw ffw 式中 N 構(gòu)件軸心拉力或軸心壓力，取 N2564.21/8=320.53 kN；

39、 lw對接焊縫或角焊縫的計算長度，取 lw=400 mm； he 角焊縫的有效厚度，對直角角焊縫he = 0.7hf= 7 mm； hf較小焊腳尺寸,取 hf= 10 mm； f按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應(yīng)力； ffw角焊縫的強度設(shè)計值。取 ffw = 160 N/mm2； 剪應(yīng)力 f =320.53×103/(7×500)=91.58N/mm2 160 N/mm2，滿足要求！h=500鋼格構(gòu)柱拼接接頭詳圖五、樁承載力驗算C7022塔吊基樁靠近64-64剖面JK240號孔，以JK240號孔參數(shù)為例，樁入土深度L=35米。樁參數(shù)樁混凝土強度等級C30（水下）樁基成

40、樁工藝系數(shù)C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)35樁配筋自定義樁身承載力設(shè)計值否樁混凝土類型鋼筋混凝土樁身普通鋼筋配筋HRB400 1620地基屬性是否考慮承臺效應(yīng)否土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)-2層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土111100.7-1層粉細砂10.43000.7-2層粉細砂11.23500.6-粗礫砂2.45610000.6- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.14×1=3.14m 樁端面積：Ap=d2/4=3.14

41、5;12/4=0.79m2 Ra=uqsia·li+qpa·Ap =3.14×(11×11+10.4×30+11.2×35+2.4×56)+1000×0.79=3802.52kN Qk=432.39kNRa=3802.52kN Qkmax=1899.42kN1.2Ra=1.2×3802.52=4563.02kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-1034.64kN<0 按荷載效應(yīng)標準組合計算的樁基拔力：Qk'=1034.64kN 樁身的重力標準值：Gp=ltApz=35&#

42、215;0.79×25=687.22kN Ra'=uiqsiali+Gp=3.14×(0.7×11×11+0.7×10.4×30+0.6×11.2×35+0.6×2.4×56)+687.22=2630.69kN Qk'=1034.64kNRa'=2630.69kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=16×3.14×202/4=5027mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=

43、Qmax=2341.8kN cfcAp+0.9fy'As'=(0.75×14×0.79×106 + 0.9×(360×5026.55)×10-3=10232.95kN Q=2564.21kNcfcAp+0.9fy'As'=10232.95kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值：Q'=-Qmin=1396.77kN fyAS=360×5026.55×10-3=1809.56kN Q'=1396.77kNfyAS=1809.

44、56kN 滿足要求！ 4、樁身構(gòu)造配筋計算 As/Ap×100%=(5026.55/(0.79×106)×100%=0.64%0.45%滿足要求！矩形樁式樁配筋圖 矩形樁式鉆孔灌注樁詳圖六、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB335 25170承臺底部短向配筋HRB335 25170承臺頂部長向配筋HRB335 25170承臺頂部短向配筋HRB335 25170 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1300-50-25/2=1238mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(2341.8+(-1193.79)×4.24/2=2435.29kN·m

45、 X方向：Mx=Mab/L=2435.29×3/4.24=1722.01kN·m Y方向：My=Mal/L=2435.29×3/4.24=1722.01kN·m 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=1285.13/4 + 3859.99/4.24=1231.09kN 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：hs=(800/1238)1/4=0.9 塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3-2-1)/2=0m a1l=(al-B-d)/2=(3-2-1)/2=0m 剪跨比：b'=a1b/h0=0/1238=0，取b=0.25； l&

46、#39;= a1l/h0=0/1238=0，取l=0.25； 承臺剪切系數(shù)：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsbftbh0=0.9×1.4×1.57×103×4.8×1.24=11710.67kN hslftlh0=0.9×1.4×1.57×103×4.8×1.24=11710.67kN V=1231.09kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=11710.67kN 滿足要求！ 3、受沖切計

47、算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=2+2×1.24=4.48m ab=3mB+2h0=4.48m，al=3mB+2h0=4.48m 角樁位于沖切錐體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1722.01×106/(1.03×16.7×4800×12382)=0.014 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.014)0.5=0.014 S1=1-1/2=1-0.014/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1722.01×

48、;106/(0.993×1238×300)=4669mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4669,0.002×4800×1238)=13995mm2 承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=14351mm2A1=13995mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1722.01×106/(1.03×16.7×4800&

49、#215;12382)=0.014 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.014)0.5=0.014 S2=1-2/2=1-0.014/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1722.01×106/(0.993×1238×300)=4669mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.002×4800×1238)=13995mm2 承臺底短

50、向?qū)嶋H配筋：AS2'=14351mm2A2=13995mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=14351mm20.5AS1'=0.5×14351=7176mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS4'=14351mm20.5AS2'=0.5×14351=7176mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向16510。矩形樁式承臺配筋圖七、最大附著高度處受力計算 6#樓結(jié)構(gòu)高度199.50m，C7022塔吊安裝高度將達到215m，通過設(shè)置

51、附著裝置，最大附著高度處塔吊對基礎(chǔ)的作用力力可簡化為自重荷載和水平荷載，傾覆力矩可不予考慮。最大高度處，塔機自重196t。荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1.35×1960+1010.88)/4+(0+206.24×22)/4.24=1984.33 kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1.35×1960+1010.88)/4-(0+206.24×22)/4.24=-155.90 kN經(jīng)計算，最大附著高度處塔吊對基礎(chǔ)的作用力小于塔機獨立高度時的作用力，故按照塔機獨立高度對基礎(chǔ)的作用力

52、進行計算完全滿足要求。2、C6018塔吊基礎(chǔ)計算一、塔機屬性塔機型號SCM-C6018塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)35.8塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)40塔身桁架結(jié)構(gòu)型鋼塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)807.74起重荷載標準值Fqk(kN)100豎向荷載標準值Fk(kN)907.74水平荷載標準值Fvk(kN)34.63傾覆力矩標準值Mk(kN·m)1660.03非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)807.74水平荷載標準值Fvk'(kN)124.15傾覆力矩標準值Mk'(k

53、N·m)2099.73 2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35×807.741090.45起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.35×100135豎向荷載設(shè)計值F(kN)1090.45+1351225.45水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.35×34.6346.75傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk1.35×1660.032241.04非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'1.35×807.741090.45水平荷載設(shè)計值Fv&#

54、39;(kN)1.35Fvk'1.35×124.15167.6傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk1.35×2099.732834.64三、樁頂作用效應(yīng)計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)135承臺長l(m)4.8承臺寬b(m)4.8承臺長向樁心距al(m)3承臺寬向樁心距ab(m)3樁直徑d(m)1承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎(chǔ)布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h'')=4.8×4.8