高頻變壓器的設(shè)計

1、高頻變壓器制作    脈沖變壓器也可稱作開關(guān)變壓器，或簡單地稱作高頻變壓器。在傳統(tǒng)的高頻變壓器設(shè)計中，由于磁芯材料的限制，其工作頻率較低，一般在20kHz左右。隨著電源技術(shù)的不斷發(fā)展，電源系統(tǒng)的小型化、高頻化和大功率化已成為一個永恒的研究方向和發(fā)展趨勢。因此，研究使用頻率更高的電源變壓器是降低電源系統(tǒng)體積、提高電源輸出功率比的關(guān)鍵因素。 隨著應(yīng)用技術(shù)領(lǐng)域的不斷擴展，開關(guān)電源的應(yīng)用愈來愈廣泛，但制作開關(guān)電源的主要技術(shù)和耗費主要精力就是制作開關(guān)變壓器的部件。開關(guān)變壓器與普通變壓器的區(qū)別大致有以下幾點：(1)電源電壓不是正弦波，而是交流方波，初級繞組中電流都是非正弦波。

2、(2)變壓器的工作頻率比較高，通常都在幾十赫茲，甚至高達幾十萬赫茲。在確定鐵芯材料及損耗時必須考慮能滿足高頻工作的需要及鐵芯中有高次諧波的影響。(3)繞組線路比較復(fù)雜，多半都有中心抽頭。這不僅增大了初級繞組的尺寸，增大了變壓器的體積和重量，而且使繞組在鐵芯窗口中的分布關(guān)系發(fā)生變化。圖1 開關(guān)電源原理圖本文介紹了一款如圖1所示的DCDC變換器，輸入電壓為直流24V，輸出電壓分別為5V及12V的多路直流輸出。要求各路輸出電流都在lA以上，核心器件是美國Unitrode公司生產(chǎn)的一種高性能單端輸出式電流控制型脈寬調(diào)制器芯片UC3842，最高工作頻率可達200kHz。根據(jù)鋅錳鐵氧體合金的優(yōu)異電磁性能，

3、通過具體示例介紹工作頻率為100kHz的高頻開關(guān)電源變壓器的設(shè)計及注意事項。2變壓器磁芯的選擇與工作點的確定21 磁芯材料的選擇從變壓器的性能指標(biāo)要求可知，傳統(tǒng)的薄帶硅鋼已很難滿足變壓器在頻率、使用環(huán)境方面的設(shè)計要求。磁芯的材料只有從坡莫合金、鐵氧體材料、鈷基非晶態(tài)合金和超微晶合金幾種材料中來考慮。坡莫合金、鈷基非晶態(tài)價格高，約為鐵氧體材料的數(shù)倍，而飽和磁感應(yīng)強度Bs也不是很高，且加工工藝復(fù)雜。考慮到我們所要求的電源輸出功率并不高，大約為30W，因此，綜合幾種材料的性能比較，我們還是選擇了飽和磁感應(yīng)強度Bs較高，溫度穩(wěn)定性好，價格低廉，加工方便的性價比較低的鋅錳鐵氧體材料，并選以此材料作為框架

4、的EI28來繞制本例中的脈沖變壓器。22工作點的確定根據(jù)相關(guān)資料，EC35輸出功率為50W，飽和磁感應(yīng)強度大約在2000Gs左右。買來的磁芯，由于廠家提供的磁感應(yīng)強度月，值并不準確，可用圖2所提供的方式粗略測試一下。將調(diào)壓器接至原線圈，用示波器觀察副線圈輸出電壓波形。將原線圈的輸入電壓由小到大慢慢升高，直到示波器顯示的波形發(fā)生奇變。此時，磁芯已飽和，根據(jù)公式：U444fN1 m可推知在工頻時的 m值。要求不高時，可根據(jù)測算出的 m，粗略估算出原線圈的匝數(shù)，。圖2 工作點測試示意圖3 變壓器主要參數(shù)的計算本例中的變換器采用單端反激式工作方式，單端反激變換器在小功率開關(guān)電源設(shè)計中應(yīng)用非常廣泛，且多

5、路輸出較方便。單端反激電源的工作模式有兩種：電流連續(xù)模式和電流斷續(xù)模式。前者適用于較小功率，副邊二極管存在沒有反向恢復(fù)的問題，但MOS管的峰值電流相對較大；后者MOS管的峰值電流相對較小，但存在副邊二極管的反向恢復(fù)問題，需要給二極管加吸收電路。這兩種工作模式可根據(jù)實際需求來選擇，本文采用了后者。設(shè)計變壓器時大多需要考慮下面問題：變換器頻率f(H2)；初級電壓U1(V)，次級電壓U2(V)；次級電流i2(A)；繞組線路參數(shù)n1、，n2；溫升()；繞組相對電壓降u；環(huán)境溫度HJ()；絕緣材料密度z(gcm3)1)根據(jù)變壓器的輸出功率選取鐵芯，所選取的鐵芯的戶，值應(yīng)等于或大于給定值。2)繞組每伏匝數(shù)

6、 (1)ST是鐵芯的截面積；kT是窗口的填充系數(shù)；3)初級繞組電勢E1U1(1) (2)4)初級繞組匝數(shù)W1W0El (3)5)次級繞組電勢E2iU2i (1+) (4)6)次級繞組匝數(shù)W2iW0E2i (5)7)初級繞組電流 (6)8)次級繞組電流     (7)其中，n1、n2：分別是初級繞組和次級繞組的每層匝數(shù)。9)初級繞組線徑 (8)10)次級繞組線徑 (9)其中，j是電流密度。詳細的變壓器設(shè)計方法與計算相當(dāng)復(fù)雜，本文參照經(jīng)驗公式，依據(jù)下面的步驟設(shè)計了本例轉(zhuǎn)換器中的高頻變壓器。31 確定變壓器的變比根據(jù)輸出電壓U0的關(guān)系式 (10)得變比為 (1

7、1)式中UD為整流器輸出的直流電壓。本例中UD24V，f為100kHz，tON取05；n2。32 計算初級線圈中的電流已知輸出直流電壓U0±12V、5V，負載電流均為I0lA，則輸出功率P0P1+P2+P329W開關(guān)電源的效率一般在6090%之間，本例取065，則輸入功率為 初級的平均電流為 假定初級線圈的初始電流為零，那么，在開關(guān)管的導(dǎo)通期tON里，初級線圈中的電流心便從零開始線性增長到峰值I1P 33 計算初級繞組圈數(shù)N1初級繞組的最小電感L1為 根據(jù)輸出功率P的大小，選用適當(dāng)?shù)拇判?，其形狀用環(huán)形、EI形或罐形均可，本例采用EI28，該類型

8、的鐵芯在f50kHz時，功率可達到60W，在f100kHz時，輸出功率可達到90W。 式中Ilp初級線圈峰值電流，A；L1初級電感，H；S磁芯截面積，mm2；Bm磁芯最大磁通密度，T。34 計算次級繞組圈數(shù)N2 即±12V分別繞5匝，5V繞3匝。35 反饋繞組N3的估算反饋繞組匝數(shù)的確定，要求既能保證開關(guān)元件的飽和導(dǎo)通又不至于造成過大損耗。根據(jù)UC3842的要求，反饋繞組的輸出電壓應(yīng)在13V左右。因此， 36 導(dǎo)線線徑的選取根據(jù)輸入輸出的估算，初線線圈的平均電流值應(yīng)該允許達到2A。1)初級繞組初級繞組的線徑可選d080mm，其截面積為05027mm2的圓

9、銅線。2)次級繞組次級繞組的線徑可根據(jù)各組輸出電流的大小，利用原級相同線徑采用多股并繞的辦法解決。為了方便線圈繞制，也可選用線徑較粗的導(dǎo)線。由于工作頻率較高，應(yīng)考慮集膚效應(yīng)的影響。37 線圈繞制與絕緣繞制開關(guān)變壓器最重要的問題是想辦法使初、次級線圈緊密地耦合在一起，這樣可以減小變壓器漏感，因為漏感過大，將會造成較大的尖峰脈沖，從而擊穿開關(guān)管。因此，在繞制高頻變壓器線圈時，應(yīng)盡量使初、次級線圈之間的距離近些。具體可采用以下方法：(1)雙線并繞法將初、次級線圈的漆包線合起來并繞，即所謂雙線并繞。這樣初、次級線間距離最小，可使漏感減小到最小值。但這種繞法不好繞制，同時兩線間的耐壓值較低。(2)逐層間

10、繞法為克服并繞法耐壓低、繞制困難的缺點，用初、次級分層間繞法，即1、3、5行奇數(shù)層繞初級繞組，2、4、6等偶數(shù)層繞次級繞組。這種繞法仍可保持初、次級間的耦合，又可在初、次級間墊絕緣紙，以提高絕緣程度。(3)夾層式繞法把次級繞組繞在初級繞組的中間，初級分兩次繞。這種繞法只在初級繞組中多一個接頭，工藝簡單，便于批量生產(chǎn)。本例中，為減小分布參數(shù)的影響，初級采用雙線并繞連接的結(jié)構(gòu)，次級采用分段繞制，串聯(lián)相接的方式，即所謂堆疊繞法。降低繞組間的電壓差，提高變壓器的可靠性。在變壓器的絕緣方面，線圈絕緣應(yīng)盡量選用抗電強度高、介質(zhì)損耗低的復(fù)合纖維絕緣紙，提高初、次級之間的絕緣強度和抗電暈?zāi)芰?，本例中，因為不?/p>

11、及高壓，絕緣問題不必特殊考慮。4 結(jié)束語繞制脈沖變壓器是制作開關(guān)電源的重要工作，也是設(shè)計與制作過程中消耗大量時間和主要精力的工作。變壓器做得好，整個設(shè)計與制作工作就完成了70%以上。做得不好，可能就會出現(xiàn)停振、嘯叫或輸出電壓不穩(wěn)、負載能力不高等現(xiàn)象。在變壓器的溫升<35，繞制良好的脈沖變壓器的工作效率可達到90%以上，且波形質(zhì)量優(yōu)異，電性能參數(shù)穩(wěn)定。在100kHz的使用條件下，脈沖變壓器的體積可以大大減小。繞制變壓器時，要盡最大的努力保證以下幾點：(1)即使輸入電壓最大，主開關(guān)器件導(dǎo)通時間最長，也不至于使變壓器的磁芯飽和；(2)初級線圈與次級線圈的耦合要好，漏電感要??；(3)高頻開關(guān)變壓

12、器會因集膚效應(yīng)導(dǎo)致電線的電阻值增大，因而要減小電流密度。通常，工作時的最大磁通密度取決于次級線圈。 (12)(4)一般來說，采用鐵氧體磁芯E128時，要把Bm控制在3kGs以下。高頻平板變壓器的原理與設(shè)計注摘要：運行在高頻的常規(guī)變換變壓器存在著漏電感大，匝間電容量大，趨膚效應(yīng)、鄰近效應(yīng)嚴重，磁芯有局部過熱點等問題。一種新型變壓器，高頻平板變壓器已開發(fā)出來，它能減小漏電感和匝間電容，能消除常規(guī)變壓器存在的磁芯局部過熱點，能使趨膚效應(yīng)、鄰近效應(yīng)等問題得以改善，它具有很高的功率密度、很高的效率、很低的電磁干擾和簡易價廉等優(yōu)點。關(guān)鍵詞：平板變壓器原邊電感漏感趨膚效應(yīng)鄰近效應(yīng)1引言變壓器一直是電源設(shè)備和

13、裝置，縮小體積、提高功率密度、實現(xiàn)模塊化的一只攔路虎。雖然高頻變換技術(shù)引入電源后，可以甩掉體積龐大的工頻變壓器，但還需使用鐵氧體磁芯的高頻變壓器。鐵氧體磁芯高頻變壓器的體積雖比工頻變壓器小，但離開模塊化的要求還相差很遠。它不但體積還嫌大，而且它的發(fā)熱量，漏電感都不小。因此近幾年來，許多專家、學(xué)者、工程師一直在研究解決這個問題的辦法。高頻平板變壓器的研制開發(fā)成功，就使變壓器技術(shù)發(fā)生一個飛躍。它不但能使變壓器的體積縮小很多，而且還能使變壓器內(nèi)部的溫升很低、漏電感很小，效率可做到99.6，成本比一般同功率的變壓器低一半。它可用于單端正、反激，半橋，全橋和推挽變換器中作AC/DC和DC/DC變換器用。

14、它對低電壓、大電流的變換器特別適用。所以用它來做當(dāng)代計算機電源特別合適。2運行在高頻情況下常規(guī)變換變壓器存在的問題（1）漏電感（簡稱漏感）理想的變壓器（完全耦合的變壓器）原邊繞組產(chǎn)生的磁通應(yīng)全部穿過副邊繞組，沒有任何損失和泄漏。但實際上常規(guī)的變換變壓器不可能實現(xiàn)沒有任何損失和泄漏。原邊繞組產(chǎn)生的磁通不可能全部穿過副邊繞組。非耦合部分磁通就在繞組或?qū)w中有它自己的電感，存貯在這個“電感”中的能量不和主功率變壓器電路相耦合。這種電感我們稱之為“漏感”。理想變換器對絕緣的要求和為了要得到很低的電磁干擾（EMI）而需要很緊的電磁耦合以減小漏感的要求，是相互矛盾的。當(dāng)變壓器不通電（轉(zhuǎn)向脫離電源或開關(guān)處于

15、關(guān)斷期間）時，漏感存貯的能量要釋放出來形成明顯的噪音。在示波器上能看到此噪音的高頻尖峰脈沖波形。高頻尖峰脈沖波形的幅值Uspike和漏感Lleak與電流相對時間變化率的乘積成正比。即：|Uspike|=Lleakdi/dt(1)當(dāng)工作頻率升高，電流相對時間的變化率也就增加。漏感的影響將更嚴重。漏感的影響和變換器的開關(guān)速度成正比。漏感產(chǎn)生過高的尖峰脈沖會損壞變換圖1常規(guī)變換變壓器和平板變壓器示意圖(a)常規(guī)變換變壓器(b)平板變壓器器中的功率器件并形成明顯的電磁干擾（EMI）。為了降低漏感產(chǎn)生的尖峰脈沖幅值Uspike，而在變換器電路中必須加入緩沖網(wǎng)絡(luò)。但緩沖網(wǎng)絡(luò)的加入，會增大變換器電路的損耗。

16、使變換器電路隨工作頻率提高，損耗增加，效率降低。（2）繞組間電容當(dāng)變壓器的繞組是多層繞組時，則頂層繞組和底層繞組之間就有電位差。兩個導(dǎo)體之間有電位差，就存在電容。這個電容就稱為“繞組間電容”。當(dāng)工作在高頻時，這個電容會以驚人的速率進行充電和放電。電容充電和放電過程中會產(chǎn)生損耗。在給定的時間內(nèi)，它充電和放電的次數(shù)愈多，損耗就愈大。(3)趨膚效應(yīng)（見前面黃健聰文章）(4)鄰近效應(yīng)（見前面黃健聰文章）（5）局部過熱點常規(guī)的變換變壓器工作在高頻時，其磁芯中部會有局部過熱點。因此，為了減小熱效應(yīng)，常規(guī)變換變壓器的工作頻率提高時，就必須相應(yīng)地減小其磁通密度，增大其體積。這就使得無法用它去做高功率密度的電源

17、。對于低輸出電壓理想型變換器來說，它的降壓比是很高的。用常規(guī)變換變壓器時，通常1匝輸出繞組，大約需要32匝原邊繞組。這樣，原邊繞組就需多層布置，因而漏感和繞組間電容大、趨膚效應(yīng)和鄰近效應(yīng)嚴重等不利因素在變換變壓器中都存在。3常規(guī)變換變壓器和平板變壓器比較常規(guī)變換變壓器通常是由單磁芯多原邊繞組組成，而平板變壓器是由單匝（或幾匝）原邊繞組和多磁芯組成。這些磁芯都裝有單匝的副邊繞組并封裝成模塊，如圖1所示。（1）常規(guī)變換變壓器由于它的原邊繞組匝數(shù)多，所以漏感比較大，而平板變壓器單匝（或幾匝）原邊繞組和單匝的副邊繞組耦合很緊，所以漏感很小。30A平板變壓器的漏感僅2.0nH。所以把它用在快速開關(guān)電路中

18、時，不但損耗很小，而且還能減輕電路中其它部件承受的應(yīng)力。（2）平板變壓器的頻率特性比常規(guī)變換變壓器好。平板變壓器可工作在（100500）kHz頻率之間。（3）平板變壓器能直接緊貼底板固定，所以它的散熱條件很好。這種專用變壓器是一種體積很小而又具有很大表面積的元件。所以它不存在局部過熱點的問題。（4）因為平板變壓器能改善熱耗散問題。所以它能實現(xiàn)高磁通密度，并能采用緊封裝來實現(xiàn)高功率密度。而常規(guī)變換變壓器是無法和它相比擬的。150W的平板變壓器模塊，它的體積為5.38(長)×1.60（寬）×1.17（高）立方厘米。（5）平板變壓器技術(shù)能大幅度減小變壓器的生產(chǎn)成本和銷售價格。能使

19、生產(chǎn)成本和銷售價格降低50。因為它能減輕電路中其它部件承受的應(yīng)力，所以變換器電路中其它部件可采用低功率器件。由于平板變壓器的散熱條件很好，所以它可用很小的散熱器。再加上變壓器模塊批量化生產(chǎn)后，其價格將會降低更多。（6）平板變壓器的可靠性比常規(guī)變壓器高。在平板變壓器中，即使有一磁芯損壞，平板變壓器中其余磁芯和并連的導(dǎo)線仍能正常工作，而常規(guī)變換變壓器只要有一處損壞，整個變壓器就無法正常工作。目前平板變壓器模塊產(chǎn)品的功率有150W，300W，450W，750W，900W和1500W。4平板變壓器內(nèi)部結(jié)構(gòu)及其電感的測量和計算方法以上敘及用作變換變壓器的平板變壓器由若干個鐵氧磁芯做成。2個磁芯做變壓器，

20、1個磁芯做電感。3個磁芯構(gòu)成1個變壓器/電感模塊。許多模塊可以連接在一起組成平板方陣變壓器。采用這種結(jié)構(gòu)的平板變壓器能解決變換變壓器工作在高頻時，其磁芯中部的局部過熱點問題。1只變壓器模塊包含2只鐵氧體磁芯。變壓器模塊由1付正方形鐵氧磁芯組裝而成，2只鐵氧磁芯用環(huán)氧樹脂粘接在一起，如圖2（b）所示。1付繞組鑲?cè)朊總€磁芯內(nèi)部，粘接在磁芯內(nèi)表面和輸出端的拐角處，如圖2（a）所示。當(dāng)繞組通過磁芯后，接著旋轉(zhuǎn)180°往回繞。所以每一繞組的“始端”和“末端”都在磁芯的對向角落上。1只相似尺寸的電感加在模塊內(nèi)部變壓器部分的中心抽頭上。其突出的焊片接濾波電容器。有關(guān)這種變壓器和磁芯的細節(jié)見參考文獻

21、。變壓器副邊繞組的端子直接和共陰極肖特基整流器TO228連接。這樣可以節(jié)省用戶在變壓器副圖2平板變壓器的外形圖(a)帶有簡單螺旋繞組的磁芯(b)雙磁芯粘接在一起的模塊圖3模塊內(nèi)部電路的原理圖圖4兩磁芯模塊FTI/CTIXx2A1B/2B/3B（匝比4:1）邊繞組上進行抽頭等組裝工作量。加上肖特基整流器導(dǎo)通時的正向壓降很低，所以整個電路的效率可做得很高。穿過變壓器的原邊繞組是后來加上的。變壓器的等效變換率由模塊數(shù)Ne和原邊繞組匝數(shù)Np乘積和1的比率來決定，即變換率是：（Ne×Np）：1。高的變換率可以通過增加原邊繞組匝數(shù)或增加模塊數(shù)來獲得。平板變壓器可以使電源模塊化，它在分布式電源中應(yīng)

22、用，其特點是其它變壓器無法和它比擬的。在市場上，它是大家公認的最小外形和允許用于最高電流密度的一種變壓器。模塊內(nèi)部電路的原理圖如圖3所示。在圖中電感是接在變壓器次級繞組的中心抽頭和輸出端之間，這樣安排是為了節(jié)省組裝的工作量。每一模塊漏感的最大值僅有4nH。漏感測量是用5塊，其整流器的輸出端被銅條短接，原邊繞組為3匝的模塊進行測量。這時測得的漏感是0.18H。因為變壓器原邊電感等于1只模塊的漏感和模塊數(shù)及原邊匝數(shù)平方的乘積。它的數(shù)學(xué)表達式為：Lp=Lmod×Ne×Np2（3）式中Lp變壓器原邊電感；Lmod1匝穿過1個模塊的漏感；Ne模塊數(shù)；Np原邊匝數(shù)。公式（3）給出的原邊

23、電感是當(dāng)副邊開路時測得的電感；而給出的漏感是當(dāng)副邊短路時測得的電感。5塊具有3匝原邊繞組的半橋平板變壓器，它的變換比是9：1，代入上面數(shù)據(jù)可得：0.18H=Lmod×5×9，因此1個模塊（2只方塊磁芯）的漏感是：Lmod=0.18H/(5×9)=180nH/45=4nH對于具有2匝原邊繞組的5個模塊，其漏感可用公式（3）進行計算：Lleak=Lmod×Ne×Np2(輸出端應(yīng)短路)=4×5×22=80（nH）因為它原邊的匝數(shù)很少，所以它的鄰近效應(yīng)是最小的。磁路設(shè)計人員所關(guān)心的變壓器磁芯（雙磁芯組合）尺寸如下：磁芯面積：0.68

24、cm2；磁路長度：2.8cm；磁芯體積：2.0cm3。模塊（雙磁芯組合）中變壓器單元電感的技術(shù)條件是：每一模塊每一正方形匝的電感最小值為10.0H；漏感最大值為4nH。濾波電感單元和變壓器單元大小相似，也是3匝。允許通過電流的大小通常由外接整流器電流的額定值來決定。在30A時，濾波電感技術(shù)條件規(guī)定其電感最小值是2H。5平板變壓器原邊繞組的圖樣和模塊選擇步驟平板變壓器原邊繞組的圖樣如圖4（匝比4：1），圖5（匝比8：1）所示。FTI模塊選擇步驟：（1）決定功率等級，輸出電壓和電流。例如：功率=750W，輸出電壓=5V，輸出電流=150A；（2）決定要求的匝比，例如：8：1；（3）選擇模塊類型，即

25、由輸出電壓決定選FTI12X2AXX或FTI12X4AXX。當(dāng)輸出電壓在015V之間，用FTI12X2A系列（2xfmr磁芯）；當(dāng)輸出電壓在16V30V之間，用FTI12X4A系列（4xfmr磁芯）。對于更高電壓，可按此比例增加磁芯數(shù)，如輸出電壓高到45V，就需用6磁芯模塊，而對于60V輸出電壓，就需用8磁芯模塊。（4）按照功率等級和匝比來選定所需的模塊數(shù)。例如：功率=600W，匝比n=8：1，輸出電壓UO=5V，輸出電流IO=150A，需選FTI12X2A1B或FTI12X2A5B的5個模塊。（5）按照下面的公式計算原邊繞組匝數(shù)M×N=n（4）式中M模塊數(shù)；N穿過模塊的原邊繞組匝數(shù)

26、。在本例中，M=5和匝比n=10，因此N=10/5=2匝。（6）由原邊繞組電流來計算和選定導(dǎo)線尺寸。對平板變壓器來說，1A電流只需大約0.025mm2的導(dǎo)線就可以了（對常規(guī)變壓器來說，1安電流需0.25mm2的導(dǎo)線）。當(dāng)然，導(dǎo)線尺寸選大一點，可減小銅耗，使變壓器效率高一點。在本例中，功率為750W，輸出電壓為5V，半橋電路結(jié)構(gòu)，匝比n=10：1，加到變壓器上的交流輸入電壓近似為150V。通過原邊繞組的電流是750/150=5A，用1.25mm2導(dǎo)線就可以了。（7）選擇合適的絕緣導(dǎo)線。電氣絕緣推薦采用聚四氟乙烯外皮的導(dǎo)線或三重絕緣導(dǎo)線。FTI系列模塊的原邊和副邊繞組之間墊有聚四氟乙烯襯墊。采用聚

27、四氟乙烯外皮的導(dǎo)線和在原邊和副邊繞組之間墊上聚四氟乙烯襯墊就能使其擊穿電壓超出40000V。6平板變壓器的編號含義平板變壓器的兩種編號及其所表示的內(nèi)容如圖6（a）(FTI)及(b)(CTI)所示。說明如下：（1）在CTI系列中，如需要中心抽頭，可選匝比一項中有“C”字的。例如3C=33表示匝比為3：1的中心抽頭。（2）在CTI系列中，變壓器的原副邊繞組和電感都按標(biāo)準做在模塊中。而FTI系列，其變壓器的原邊繞組沒有安裝。使用時，用戶可按所需的匝比自行繞制。因為原邊繞組是標(biāo)準的而且匝數(shù)又非常地少，所以繞制原邊繞組的方法是非常簡單的。原邊繞組要穿過所有模塊，并用足夠的匝數(shù)去獲得所需的匝比。7結(jié)語通過上述計算和分析可得出高頻平板變壓器的特點有：（1）電流分配典型的平板變壓器副邊繞組有若干個并聯(lián)的線圈。每一個副邊繞組都和同一個原邊繞組相耦合。所以，副邊繞組電流產(chǎn)生的安匝數(shù)和原邊繞組產(chǎn)生的安匝數(shù)相等（忽略