拆除設計考試題參考答案

1、WORD格式撤除設計 1：桁架構造廠房房頂聚能切割撤除爆破設計要求：爆破方案、爆破點的選取及理由、線型聚能切割器的構造及起爆網路采用聚能切割爆破技術對桁架構造構筑物進展撤除，具有平安性好、操作方法簡單易行，且具有良好的經濟效益等優(yōu)點。聚能切割爆破技術的作用原理是：利用切割器聚能裝藥切斷構件關鍵承重部位形成缺口，使之失去承載力和構造的整體穩(wěn)定性，并在其自重的作用下原地坍塌和定向倒塌。1、爆破方案桁架構件螺紋鋼筋外包混凝土的斷面尺寸較小 15cm×15cm，難以實施鉆孔爆破，因此，采用聚能切割爆破技術對桁架構造廠房房頂進展撤除是切實可行的。由于桁架構造的支撐架是支撐整個屋頂及天窗的關鍵構

2、造，切斷支撐架后，屋頂將失去支撐，其整體穩(wěn)定性隨之破壞，最終會在其自重作用下失穩(wěn)而坍塌。綜上所述，選擇利用聚能切割爆破技術切斷房頂支撐架使之失穩(wěn)坍塌的爆破撤除方案，對桁架構造廠房房頂進展撤除。2、爆破點的選取及理由在支撐架兩側的上弦3、腹桿 4、下弦5 處對稱布置 3 個爆破切割點，為防止屋面頂向一側傾倒而損壞行車軌道和牛腿柱，在每個支撐架下弦的中點 6 處設置一個爆破點，用裸露藥包 1.52.5kg實施裸露爆破，但起爆時間要比兩側的爆破切割點提前 100125ms，該點與其他切割點呈三角形布置，由于牽引作用可確保屋面頂及支撐梁盡可能向中間倒塌，同時還能防止屋面頂下落時對行車軌道造成破壞。為確

3、保能夠完全切斷桁架梁，在安放聚能切割器的位置爆破點先利用人工將包覆在螺紋鋼筋外的混凝土剔除，以使聚能切割器直接與鋼筋接觸圖 b 中的 1 為切割器安放點。3、線型聚能切割器的構造采用線型聚能切割器。對其要求是制作的切割器既要有足夠的切割能力滿足切割桁架的要求，又不能有太多的剩余能量防止對周圍環(huán)境產生危害影響 ，同時還要便于安放。因此，將線型聚能切割器的構造設計成內部為鑄裝固體炸藥并帶有 “V 型槽的長圓柱體裝藥構造。切割器的金屬藥型罩選用紫銅罩，考慮到制作方便，將X開角設計成 90°。聚能裝藥的外殼選用不產生危害飛片的紙殼。外殼.驗確定?？梢圆捎?60TNT/40PENT 熔鑄混合炸

4、藥作為線型切割器的主裝藥。線型聚能切割器的尺寸：直徑4050mm，長度 100125mm。4、切割器的安放及起爆網路經過外包混凝土剔除處理后，在每根桁架構件已局部裸露的 4 根螺紋鋼筋上分別安放一個切割器，將安放在支撐架一側上弦、腹桿、下弦上三處共計 12 個切割器用導爆索連接在一起，作為一個起爆點。兩側起爆點共計 24 個切割器作為一組采用同段雷管進展起爆。采用 ms 導爆管雷管起爆網路，為保證整個起爆網路能夠可靠起爆，采用復式起爆網路。起爆網路示意圖 1、3、5 為雷管段別撤除設計 3：八層磚混構造樓房撤除爆破設計要求：根據條件進展樓房撤除爆破的技術設計1、爆破撤除方案確實定根據待拆磚混構

5、造樓房的構造特點及周圍環(huán)境條件，采用定向傾倒爆破方案對樓房進展撤除。由于北側具有較開闊的場地，傾倒方向為正北方向。爆破缺口的形式及高度：采用梯形爆破缺口，和倒向相反方向一側的磚墻不需要鉆孔。1 區(qū)的鉆孔爆破高度到三層； 2 區(qū)的鉆孔爆破高度為二層。1最小抵抗線 W： W=B/2=12cm。2孔深 l： l= 0.6B=16cm。3炮孔間距 a：a=2.5W= 30cm。4炮孔排距距 b：b=0.85a= 25cm。5 單孔裝藥量Q ：取炸藥單耗q =31200g/m ， Q=qabB= 21.6g，取實取 25g，傾斜孔實取 30g。3、鉆孔及炮孔布置采用水平鉆孔，梅花形布孔方式。300300

6、052052052炮孔布置示意圖每層布置的最大鉆孔高度 h = 1.5m。4、預處理非承重墻可以預先處理，但應保證整體的穩(wěn)定性。爆破缺口X圍內的門窗拆卸，樓梯斷開、廁所進展弱化處理等。5、起爆網路設計采用非電導爆管復式起爆網路?？淄夥侄窝悠谄鸨?， 孔內用 5 段 ms 雷管，孔外用 3 段 ms 雷管。為防止同時起爆造成 1 區(qū)影響 2 區(qū)的倒塌， 1 區(qū)和 2 區(qū)之間的間隔時間為 1.5s采用高精度長時延期雷管。5、平安驗算及防護措施1單段最大允許藥量的估算( 最近距離 R =20m) ，由撤除爆破質點振動速度估算公式1 /3QVRKK/專業(yè)資料整理WORD格式導爆索2區(qū)區(qū)1混合炸藥紫銅罩M

7、裝藥選擇：聚能切割器的裝藥必須選擇高能量、高密度、 高穩(wěn)定爆轟的 “三高炸藥。選擇炸藥時應綜合考慮其本錢、加爆破缺口示意圖工工藝、盡量提高裝藥密度等，并通過試2、爆破參數確定墻體及構造柱墻厚B =24cm取 K = 0.5、K =100、2.0 、V 3cm/s，經計算，其單段最大允許藥量為 Q = 117kg。因此，當建筑物類型的平安允許振動速度為 3cm/s、距爆源中心距離為20m 時，應嚴格控制單段最大藥量不許超過 117kg。2觸地振動效應的驗算塌落震動由下式驗算1)3/ RV kt mgH /大樓逐段坍塌，下落構件質量按大樓專業(yè)資料整理WORD格式.專業(yè)資料整理WORD格式自重的 1

8、/3 估算， m=2166t， g 為重力加速度，9.8m/s2構件中心高度 H=12m，地面介質破壞強度去 =10Mpa，平安距離 R=35m，衰減系數 k t、取， k t=3.37，=1.66，經過計算，在居民樓處塌落震動引起的地表質點振動速度為 2.51cm/s 。小于國家規(guī)定的平安標準。降低觸地振動可通過挖減振溝或在傾倒方向上墊兩道軟質緩沖土堤降低觸地沖擊振動強度；對飛石應進展嚴格覆蓋、遮擋防護，尤其是西側距離高壓架線只有8m，應在西側進展加強遮擋和覆蓋。撤除設計 4：100m 鋼筋混凝土煙囪的雙向折疊倒塌撤除爆破設計要求：1采用“東西向雙向折疊倒塌的總體倒塌方案，即上部切口在 +3

9、0.00m 處，向正西倒塌；下部切口在 +1.00m 處，向正東倒塌。采用先上后下的起爆順序。2撤除設計包括：爆破缺口設計、起爆網路設計、平安防護設計。1、爆破缺口設計1上部缺口爆破技術設計 +30m 處，外直徑 D = 6.57m，壁厚= 30cm，內襯紅磚12cm，隔熱層 5cm缺口形狀及尺寸：采用正梯形缺口；梯形底角為30°；下底邊長L12 3D，取L1 = 13.2m；上底邊長 L2 = 8m；缺口高度 h= 5 = 1.5m。缺口內定向窗和中間預切口的布置：分別在爆破缺口兩端各開一個定向窗，并在缺口中央和定向窗同時預先開設一個預切窗口兼做試爆口；定向窗為直角三角形，寬 2.

10、6m，高 1.5m；中間預切口寬 1m，高.上部缺口形狀、尺寸示意圖的爆破振動速度v 可按下式計算：1vKQ 3/R) ，式中： v 為地面質點振動速度， cm/s；Q 為一次起爆的最大單響藥量， kg；R 為被保護對象與爆源重心的距離， m；K 、為場地系數及衰減系數，一般取K=50150，=1.31.5。2觸地沖擊振動：建筑物沖擊地面而引起的振動大小與被爆坍塌物的質量、重心高度和觸地點底層的剛度有關，在地面沒有任何緩沖物的極端情況下，目前較常用的建筑物觸地振動可按下式計算：13，V kt mgH / ) / R式中： V 為觸地振動速度， cm/s； m 為坍塌構件的質量， t；g 為重力

11、加速度， m/s2； H 為構件質量重心到地面的垂直距離， m；為剛性地面的介質破壞強度， Mpa；kt，為衰減系數，一般取 kt=3.37，=1.66。為了降低爆破振動的危害，可在正西向5070m 之間鋪設緩沖墊層。3飛石：為防止爆破產生的個別飛石并減弱煙囪傾倒的落地質點振動速度，在爆破部位上、下缺口處爆破體覆蓋防護，掛設 3 層草簾進展阻擋防護，上部加強防護。在倒塌方向，豎立防護屏障。4)爆破沖擊波爆破沖擊波的平安距離計算公式為：RK'Q ,式中：K'為與裝藥途徑專業(yè)資料整理WORD格式1.5m。爆破參數：孔深 l = 20cm、孔距 a = 30cm、排距 b = 25c

12、m，取炸藥單耗 q = 2000/m3，單孔裝藥量 Q= 45g，缺口X圍內共布置 7 排炮孔，采用梅花形布孔方式。2下部缺口爆破技術設計 +1m 處，外直徑 D = 7.8m，壁厚= 40cm，內襯紅磚24cm，隔熱層 10cm缺口形狀及尺寸：采用正梯形缺口；梯形底角為 40°；下底邊長 L 1 = 16m；上底邊長 L2 = 9m；缺口高度 h = 2.1m。缺口內定向窗和中間預切口的布置：定向窗為直角三角形， 寬 2.5m，高 2.1m；中間預切口寬 1.1m，高 2.1m。出灰口剛好在定向窗之內。爆破參數：孔深 l = 25cm、孔距 a = 30cm、排距 b = 30cm

13、，取炸藥單耗 q = 1800g/m3，單孔裝藥量 Q= 60g，缺口X圍內共布置 8 排炮孔，采用梅花形布孔方式。和爆破程度有關的參數，對建筑物下部缺口形狀、尺寸示意圖K '=12，對人員K'2、起爆網路設計=10 ，Q 為單段最大確定折疊爆破起爆時差的根本原那么藥量， kg。是：下段筒體起爆時，上下段筒體之間不會出現傾倒方向和X圍的偏差，參照國內本工程中，一次起爆的最大藥量為高大建筑物上下切口起爆時差的經歷，根4.2 公斤，代入上式，可得，對人員的安據理論分析， 上下切口時差選用 HS6 段雷全距離為 20.5 米，對建筑物的平安距離管，起爆時差為 2.5 秒即上部爆破形成

14、 5為4米。度傾斜的角度時。5下部起爆網路的防護： 防止下部起爆網路被先爆上部造成影響，搭設頂棚遮擋。撤除設計 5：高 75m 磚煙囪爆破撤除設計設計要求：確定定向倒塌方向、缺口形狀孔外傳爆雷管和尺寸、爆破參數、起爆網路、平安防護措施四通連1接、塊定向倒塌方向確實定根據煙囪周圍的環(huán)境情況南偏西有較為開闊且可供煙囪倒塌的場地 ，結合煙16 段 Exel 長延時導爆管囪的構造特點 磚構造、高 75m，為減小上缺口網路爆破飛石及觸地振動等爆破危害對臨近建下缺口網路筑物的影響，決定采用定向傾倒爆破撤除方案，倒塌方向傾倒中心線為南偏西16°以南側 70m 處 2 層磚構造房屋和西起爆端3、平安

15、防護設計南側 45m 處居民樓邊緣連線的中點得到。2、爆破缺口形狀和尺寸1爆破振動R 處1) 缺口形狀爆破撤除高大建筑物時，距爆源采用正梯形爆破缺口。專業(yè)資料整理WORD格式.專業(yè)資料整理WORD格式.2)缺口尺寸35 ，爆破缺口形狀、尺寸及起爆順序示意圖 數1、爆破切口高度：根據經歷，橋墩形成“絞( 1)缺口高度：根據 h為字 1、3、5、7 為雷管段別的爆破切口高度一般煙囪爆破部位壁厚 (1m) ，取 h=3m。550550H= 1.01.5B=3.45.1 米4 米。( 2)缺口寬度： 按 L=2/3 D確定， D 為煙在本工程中，爆破切口高度選擇為囪爆破部位外直徑 ( D =18.92

16、m) ，經計算 L02、爆破參數計算0= 39.6m，實際取 L = 39m。50采用 2 號巖石硝銨炸藥，單個藥包藥量按03、爆破參數確定5下式計算。01最小抵抗線 W50l ： 按l201)炮孔深度3或0鋼筋混凝土構造立柱W=0.35m0.5m，根03據橋梁構造與施工經歷， W 取 0.5 米，進l0.65 確定，取l650mm。行多層多排布藥。2)炮孔間距 a：按a0.8 0.9 l 確2炮孔直徑 d 與炮孔深度 L定，取a 550 mm。鉆孔直徑選擇： d=40mm3)炮孔排距 b：按b0.85a 確定，根據橋梁構造尺寸，取 b500mm局部炮眼布置示意圖橋墩鉆孔深度 L=1.0m4)

17、炸藥單耗q ： 根 據 經 驗 取5、起爆網路設計橋面鉆孔深度 L=0.6mq500 g/m3。采用非電導爆管孔內微差起爆網路。3炮孔間距 a,b5)單孔裝藥量Q：按體積公式計算雷管采用 1、3、5、7 段 ms 導爆管雷管，孔距 a=1.22.0W=0.480.8m，取 a=0.6mQqab = 137.5g，取Q= 150g。即根據炮孔位置的不同，孔內分別采用 1、排距 ，取b=0.5m3、5、7段雷管，孔外采用 1 段雷管作為b=0.81.0 a=0.480.6m6)炮孔布置：采用梅花形布孔方式，4炮孔布置共布置 7 排炮孔，最下一排炮孔距地面高傳爆雷管。在橋墩底部，離地面0.7 米處開

18、場布孔，度為 1.5m。網路連接方式：炮孔內的外露導爆管梅花形布孔，共布置8 排。4、預處理及試爆采用“大把抓1015 根為 1 簇連接，橋墩布孔圖如下圖：每一把由 2 個 1 段雷管引爆，孔外傳爆導1) 為確保煙囪按設計方向準確倒塌，爆管用四通連接成閉合起爆網路，由起爆傾倒爆破前，在爆破缺口的兩端用機械破碎方法開設直角三角形定向窗，底角器起爆。45 ，底邊長 3m，高 3m。2) 為減少鉆孔數量和降低總裝藥量，在確保煙囪整體穩(wěn)定性的前提下，傾倒爆破前用機械破碎方法預先開設三個對稱切口，切口寬 2.2m，高 3m。中間預切口兼作試爆口，根據試爆結果確定最終的單孔裝藥量。3) 爆破缺口X圍內的內

19、襯在定向窗和預先切口開設后用風鎬處理。專業(yè)資料整理WORD格式6、平安防護措施1) 爆破振動：根據允許振動速度和設計單段最大藥量計算平安允許距離，假設不滿足平安距離要求，增加雷管段別或開挖減振溝；2) 對飛石在爆破部位采用圍擋、 覆蓋防護措施金屬網掛葦簾、 草袋等，綁扎結實，在重點部位加強覆蓋，覆蓋過程中注意保護起爆網路；3) 施工過程中佩戴平安帽、扎平安帶；4) 觸地振動防護， 在倒塌方向西南側居民樓和房屋之間鋪設一定高度的砂、土作為緩沖墊層；5) 做好戒備工作，戒備X圍 300m；6) 爆后平安檢查，無平安隱患解除戒備。撤除設計 7：鐵路大橋撤除爆破設計要求：在選定爆破方案的根底上，進行爆

20、破缺口的選擇、爆破參數計算、起爆網路設計對于橋面，在每跨橋面上布置23 道爆破切割線，每條切割線垂直于橋延長線，由三排孔距 0.6米，排距 0.5 米的梅花孔組成，每條切割線上有32 個炮孔，橋面布孔。裝藥如下圖。5填塞高度l1填塞高度 l1=(0.30.5)L橋墩爆破 l1=0.30.5米，取0.4米橋面爆破 l1=0.180.25米，取0.2米6單孔藥量專業(yè)資料整理WORD格式.專業(yè)資料整理WORD格式.采用 2 號巖石硝銨炸藥，根據以往的施工孔距 a ：經 驗 ， 單 位 炸 藥 消 耗 量 q 一 般 為a= (1.01.3)W=0.45.2m,取 450mm。33排距 b ：3604

21、40kg/m ,本工程中取400kg/m ,單孔藥量可按如下公式計算：b= (0.60.8)a=0.270.36mm，取 300mm。Q q l a b炸藥單耗 q：對于橋墩： Q=400×1×0.6×0.5=120g炸藥單耗按 2 號巖石炸藥計算，取對于橋面： Q=400×0.6×0.6× 0.5=75g1200g/m3。3、起爆網路設計單孔藥量 Q：采用導爆管雷管接力式孔外微差延期Q=qabH=1800× 0.45×0.3×1.3=315g，取起爆網路，孔外傳爆雷管采用 3 段管，孔300g。內采用

22、9 段管。為提高起爆網路的可靠性，沿橋橫梁中部橫向布置 6 個炮孔，布孔方孔外傳爆節(jié)點上的雷管數為2 發(fā)。式為矩形。2、方形樁水下外敷藥包切割爆破設計截面尺寸 30cm×30cm藥量確定：裸露爆破裝藥量是鉆孔爆破裝藥量的 610 倍。Q 10qaWHq 是切割爆破的炸藥單耗，鋼筋混凝土取 q = 1800g/m3； W 是最小抵抗線，W B / 2 = 15cm；a是孔距，a = 2W =30cm； H 是爆破體的高度， H = 30cm。經計算 Q = 243g。取 250g。在方形樁底部的對面交織放置兩個外敷藥包，利用炸藥爆炸后的剪切破壞作用將方形樁切斷。3 起爆網路順序： 1方

23、形樁； 2橫梁； 3圓柱墩。4 爆破平安與防X措施1爆破振動校核4kg，對橋墩附近一次起爆的最大藥量為30 處的民宅產生的爆破振動速度可用下式驗算：1，取 K=150，=1.5，v KQ 3 / R)計算出的結果為 1.82cm/s。2水下沖擊波的影響撤除設計 8：鋼筋混凝土橋墩聯合爆破法16 個方形樁裸露藥包同時爆破的最大藥量為 250g× 16=4kg.，根據國家爆破平安規(guī)程撤除水中裸露裝藥爆破對人員的水中沖擊波安設計要求：進展爆破設計，包括炮孔爆破全允許距離為 900 米，對船舶的水中沖擊圓柱墩爆破； 橫梁切斷爆破、方形樁水波平安允許距離為200 米。 .下外敷藥包切割爆破、起

24、爆網路、爆破安3) 平安與防X措施全與防護措施選擇抗水性能好的炸藥及起爆器材、 選擇1、炮孔爆破設計合理的裝藥構造、控制一次起爆藥量，減1圓柱墩爆破設計小爆破振動的危害。選擇鉆孔直徑為 90mm.。按超深 1.2m 進展鉆孔，孔深 l = H +1.2 = 9.5m，水下爆破單耗取 q = 1.2kg/m3，炮孔裝藥量撤除設計 9：大容量水泥儲倉群水壓撤除Q = qV= 1.2× 3.14× 0.52× 8.3 = 7.8kg。2橫梁切斷爆破設計爆破1圓筒局部藥量計算-根據橫梁的截面尺寸寬度 B = 1.7m、高采用沖量準那么公式度 h = 1.3m，1.6R1.

25、4對圓形構造有QK孔深 l ：l =0.50.65H=0.650.85m，取800mm。式中： R 是內半徑， R=5m ，K 是破壞系最小抵抗線 W：數取 K=10，代入得單層藥量為W=0.350.5m，取 400mm。Q1=72kg ，接 5 層藥包計算 Q=36kg如果將此藥量布置在筒倉中心。距筒壁的距離達 5m，根據水中沖擊破的壓力計算公式：1PmK (Q3/ R )(式中 K=533 ，=1.13， Q 為炸藥的 TNT 當量 )當 Q=7.2 × 0.78=5.6kg，R=5m 時，Pm=1622Pa，雖然已大于筒壁鋼筋混凝土的抗拉強度但與其抗壓強度相差無幾，有可能對筒壁

26、的破碎效果不利因此我們采用多藥包的布置方式在半徑為 3m 的圓周上均勻布置 6 個分藥包，在布藥平面上分藥包的間距為 3m藥量計算時假設每個分藥包是半徑為 2m，壁厚為 0.2m 的圓筒體的“中心藥包 這種小直徑圓筒的水壓爆破經歷比擬成熟，采用沖量準那么公式可得 Q1=2kg ，即每層藥包總重 12kg 與單藥包相比，藥量增加了 67，用沖擊波壓力校核得Pm=2821Pa遠大于筒壁的抗壓強度考慮周圍建筑物的平安實際裝藥量在面臨住宅區(qū)的部位分藥包取 1.2kg 其他部位為 1.8kg ：同時在離圓筒的相切部位 lm 處增加輔助藥包 (2kg) 以保證該部位完全破碎 2倒錐體部位的藥量計算參照以前

27、的經歷，在離底部 2.6m 和 4.7m 的軸線處分別布置藥包按沖量準那么公式計算藥量：=0.35m， R1=1.8m ， R2=3.3m ， 取 K=10 ， 計 算 得 ： Q1=4.2kg Q1=9.9kg ， , 實 際 取 Q1=4.5kg Q1=10kg ，(3) 藥包位置設計(1) 藥包平面位置藥包距筒壁R=2m ，為定位方便，每層布置 6 個藥包藥包在平面內按正六角形分布間距 3m。(2) 藥包層間距分層原那么為：最上層藥包距水面的距離應大于藥包與筒壁之同的距離，上下層藥包層距b=(1.32.0)R ：適當降低最下層藥包的位量，加強對筒壁與倒錐體結合部位的破碎能量在保證爆破效果

28、的前提下盡可能減少藥包數量以減小施工難度由于無法確定最終注水高度在設計中按不注水高度為 3m 分層均勻布置藥包 圓筒注水局部高 18.9m考慮倒錐體部位的藥包位置布置 5 層藥包層距 3.4m ，最上層藥包距水面 3.4m最下層藥包距結合部 1.9m用作破碎相切部位的輔助藥包分層與主藥包一樣藥包布置位置圖見下列圖專業(yè)資料整理WORD格式.專業(yè)資料整理WORD格式藥包平面布置示意圖藥包布置剖面示意圖撤除設計 10：鋼筋混凝土根底撤除爆破3 號根底長 50m、寬 2m、高 2.5m。1、爆破參數確定1鉆孔直徑 d：取 d=40mm2最小抵抗線 W：取 W = 50cm3炮孔深度 l：l = 0.6

29、H = 1.5m4炮孔間距 a：取 a = W = 50cm5炮孔排距 b：為滿足爆破塊度對清渣的要求取 b = 0.8 a = 40cm6炸藥單耗 q：根據經歷取炸藥單耗q = 500g/m3。7單孔裝藥量 Q：按體積公式計算有.防護排架，掛金屬網和草簾等對飛石進展防護。3沖擊波的防護門窗翻開撤除設計 2：鋼筋混凝土框架剪力墻結構樓房的撤除爆破設計要求：根據提供的條件進展撤除爆破技術設計，包括：方案確定、爆破缺口高度計算、爆破參數計算、起爆網路設計、爆破振動平安允許距離計算等。圖 2 裝藥構造示意圖數字 7 為孔內雷管1、爆破方案確定地面以上鋼筋混凝土立柱、梁及剪力段別墻總體積約 5500m

30、3，總重量約 13750t。13、起爆網路層單根立柱的極限承壓載荷為 2420t，實際采用非電導爆管起爆系統(tǒng)，網路連接方式承受載荷約 13750/18 = 763t，因此，內部為孔外微差接力起爆網路，起爆方式采用剪力墻全部預撤除后仍能滿足穩(wěn)定要求。單孔起爆方式。為防止孔外傳爆網路被先因此，只需要對、剖爆炮孔造成破壞，孔內采用 7 段 ms 雷管，面上的立柱及剖面上的外剪力墻進展爆孔外傳爆雷管 ( 每個傳爆節(jié)點布置 2 發(fā)雷破即可。管) 采用 3 段雷管。圖 3 為起爆網路連接示為減小觸地沖擊振動對周圍的影響以及意圖。降低爆后樓房堆積體高度， 經過方案比照，采用逐跨坍塌的爆破方案對框架剪力墻構造

31、樓房進展爆破撤除，總體倒塌方向為向西定向倒塌。即通過事先對爆破缺口X圍內和倒塌方向一致的縱向內剪力墻充分預撤除、橫向剪力墻進展弱化處理以及縱向阻礙倒塌的梁局部預處理后，在承重立柱和外剪力墻上進展鉆孔，利用雷管段別控制起爆順序，實現由西向東逐跨起爆并坍塌。圖 3 起爆網路連接示意圖12468104、平安防護措施1爆破振動平安驗算采用薩道夫斯基公式：3 QV KR專業(yè)資料整理WORD格式Q qabH =0.5×0.5×0.4×2.5=250g8填塞長度l1：l1 = 0.91.0 W=0.450.5m 取 0.5m。2、炮孔布置及裝藥構造采用垂直鉆孔，為便于根底端部布

32、孔，炮眼布置采用矩形布孔方式。炮眼布置如圖1 所示。采用分層裝藥構造，為操作方便，分兩層裝藥，下部 150g、上部 100g。中間填塞段長度為 67cm( 填塞材料為黃泥和巖粉 ) ，待上部裝藥入孔后，孔口段用黃泥充滿。裝藥構造見圖 2。圖 1 炮孔布置示意圖對建筑物撤除爆破， K 一般為 3040，取 40，為 1.61.7，取 1.6。對 R = 15m處的計算機房地面質點振速峰值進展計算，單段最大藥量 Q = 0.25kg,根據?國家平安規(guī)程?要求，運行中的水電站級發(fā)電廠中心控制設備的平安允許質點振動速度為 0.50.9。計算結果為： v=0.25m/s。說明估算結果滿足平安振動的要求。

33、但為確保在爆破振動作用下爆區(qū)鄰近計算機房設備的平安，根底四周人工開挖的深度應超過根底深度；或采用孔內、孔外微差起爆網路，即將每個炮孔內的下部裝藥改為 8 段雷管起爆，則 R = 15m 處的振速峰值單段最大藥量Q =0.15kg降低為3 QVK=0.19cm/s。R2飛石防護對飛石采取覆蓋防護措施：網路連接好后，每個炮孔上用一個裝土絲袋壓實，然后在絲袋上面用膠皮密實覆蓋，最后再在膠皮上用裝土絲袋壓實。此外，還可在根底和需要重點防護的建筑設施之間搭設Mm9.511234562、爆破缺口高度由于主樓為框架剪力墻構造體系，立柱、梁斷面尺寸較大， 如果只在 1、2 層進展炮孔布置，即爆破缺口炸高為 8

34、.4m，主樓構造雖然會整體失穩(wěn)和傾倒，但解體不一定充分。因此，為解體充分、便于破碎和清渣工作，將爆破缺口高度定為 14層，即 h = 15.9m。3、爆破參數計算1承重立柱爆破參數1、 2、3 層承重立柱的炮孔布置高度3.2m，4 層承重立柱的炮孔布置高度 2.4m。 14 層立柱的截面尺寸一樣，為 1.1m×1.1m，屬于大截面立柱。對于大截面鋼筋混凝土承重立柱，為了使炸藥能量分布更合理和使混凝土破碎得更均勻，一般可沿立柱軸線方向布置三排炮孔，一排孔布設在軸線上，另兩排炮孔均勻地布設在軸線的兩側。最小抵抗線 W：W = 30cm。專業(yè)資料整理WORD格式.專業(yè)資料整理WORD格式.

35、炮眼深度 l：l = 0.6B = 65cm。4、起爆網路設計4定向窗及預切口設計： 在塔壁爆破炮眼間距 a：a = 2W = 60cm。采用導爆管起爆網路從西向東順序起缺口兩端對稱開設兩個定向窗， 底寬 8.5m；炮孔排距 b：b = 25cm。爆的方法進展起爆。其分段延期起爆方法在爆破缺口X圍內以傾倒中心線為對稱軸單孔裝藥量 Q：取炸藥單耗 q =為：按 16 的起爆順序， 1、2、3、4 層同開設 5 個預切口。定向窗和預切口開設后，500g/m3，Q = qabH = 90g。時起爆，每排立柱的延期間隔時間也為塔壁還剩 6 個施爆板塊。預切口的開設應1、2、3 層單根立柱的炮眼數為20

36、 個，50ms。能保證塔壁保存局部斷面積具有足夠的支4 層單根立柱的炮眼數為 14 個。承重立柱孔外傳爆雷管全部采用 3 段雷管，炮撐能力。上布置的炮孔總數約 3400 個?？變鹊睦坠苋坎捎?5 段雷管。為保證起爆網路的可靠性，采用復式穿插起爆網路，每個傳爆節(jié)點上的雷管數為 2 發(fā)。專業(yè)資料整理WORD格式2剪力墻爆破參數 ( 墻厚 B = 24cm) 最小抵抗線 W：W = B/2 = 12cm。炮眼深度 l：l = 0.6B = 15cm。炮眼間距 a：a = 2.5W = 30cm。炮孔排距 b：b = 0.85a = 25cm。單孔裝藥量 Q：取炸藥單耗 q =1800g/m3，Q

37、= qabB = 30g。剪力墻每層布置炮孔 7 排，每排炮孔數約 70 個，總孔數約 1960 個。起爆網路連接示意圖5、爆破振動平安允許距離計算按同一剖面上承重立柱的炮孔同時起爆 Q = 1960+135÷ 5× 90= 63.6kg計算爆破振動平安允許距離。由撤除爆破質點振動速度估算公式RK K /V 1/ Q1/3。取K/= 0.25、K專業(yè)資料整理WORD格式300300052052052剪力墻炮孔布置示意圖3梁、柱穿插點爆破參數在 2、3、4 層梁與柱穿插點處布置 3 個密集的下向傾斜炮孔， 孔距 25cm，炮孔長度 90cm。每孔裝藥量 Q = 75g。梁柱穿

38、插點炮孔總數約 135 個。在實施傾倒爆破之前，對各部位的炮孔要進展試爆以確定最終的單孔裝藥量。=150、1.5、V3cm/s，經計算，其平安允許距離為 R = 21.4m。除爆破振動之外，觸地沖擊振動強度往往高于爆破振動強度，應高度重視：可通過挖減振溝或在傾倒方向上墊兩道緩沖土堤。對飛石應進展嚴格覆蓋、 遮擋防護。撤除設計 6：高 105m 冷卻塔撤除爆破1、爆破撤除方案確實定采用定向傾倒爆破撤除方案。 根據待拆冷卻塔周圍環(huán)境條件，傾倒中心線為南偏西 25°。2、爆破缺口設計 塔壁爆破缺口底部外直徑按 D = 82m 考慮1缺口形式：冷卻塔塔壁采用正梯形爆破缺口，梯形底角 45&#

39、176;。2缺口高度：塔壁缺口高度 h1 =1.8m、圈梁高度 h2 = 1.5m、人字柱高度h3=7.825m。爆破缺口總高度 h = h1+ h2+ h3=11.125m。3 缺口寬度：塔壁缺口底寬L1=320 對，支柱5 D =154m；人字柱爆破局部缺口寬度 L2 =144m。爆破缺口展開示意圖冷卻塔塔壁爆破板塊的起爆順序人字柱起爆順序與所在施爆板塊相對應3、爆破參數設計1塔壁爆破參數按爆破部位塔壁厚度為 300mm 進展參數設計炮孔深度 l：l23=200mm。炮孔間距 a：取 a = 300mm。炮孔排距 b：取ba300mm。單孔裝藥量 Q：取炸藥單耗 K 1=1500g/m3，

40、按體積公式確定單孔裝藥量，那么有Q1K1 ab15000.30.30.340g。塔壁炮眼布置采用梅花型布孔方式。爆破缺口X圍內共布置7 排炮眼。專業(yè)資料整理WORD格式.專業(yè)資料整理WORD格式.300 300式穿插起爆網路。起爆點用激發(fā)筆起爆整側采用 3 層竹芭直接覆蓋，外加鐵絲貼個閉合網路。閉合起爆網路連接方式如圖壁捆綁，人字立柱爆破位置采用3 層竹所示。芭貼壁捆綁，外加鐵絲纏繞。 2保護物近體防護， 在需要保護民房外，2 號冷卻塔東側附近搭設8 米高防護排架， 排架掛上雙層竹芭進展防護。0 3在倒塌X圍內鋪設 2.0 米高的土體緩沖墊層以減少塔體觸地對周圍建03筑物的影響和防止落地構件碎塊觸地后0