雷達原理_第6章

1、第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第五章第五章 作業(yè)解題方法作業(yè)解題方法第六章第六章 目標距離的測量目標距離的測量電話電話:15182388

2、504 V網(wǎng)網(wǎng): 66286 西南科技大學(xué)國防科技學(xué)院西南科技大學(xué)國防科技學(xué)院黃傳波黃傳波 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 6.2 調(diào)頻法測距調(diào)頻法測距 6.3 距離跟蹤原理距離跟蹤原理 6.4 數(shù)字式自動測距器數(shù)字式自動測距器 目標距離的測量目標距離的測量q 目標距離測量基本方法目標距離測量基本方法 q 脈沖法測距、調(diào)頻法測距的基本原理脈沖法測距、調(diào)頻法測距的基本原理q 影響測距的主要時間誤差、距離分辨力的含義影響測距的主要時間誤差、距離分辨力的含義q 判距離模糊的基本方法、脈沖調(diào)頻測距基本計算公判距離模糊的基本方法、脈沖調(diào)頻測距基本計算公式式q 距離跟蹤基本原理、數(shù)字式測距基本原理距離跟蹤基

3、本原理、數(shù)字式測距基本原理q 脈沖法測距、調(diào)頻法測距原理脈沖法測距、調(diào)頻法測距原理q 判距離模糊方法判距離模糊方法q 距離跟蹤基本原理距離跟蹤基本原理 一、測距的物理基礎(chǔ)和基本原理電磁波在均勻介質(zhì)中以光速勻速直線傳播測量目標回波滯后于發(fā)射信號的延遲時間二、 的測量脈沖雷達采用脈沖法連續(xù)波雷達采用頻率法和相位法 RtRt概述概述 測量目標的距離是雷達的基本任務(wù)之一。 無線電波在均勻介質(zhì)中以固定的速度直線傳播(在自由空間傳播速度約等于光速c=3105 km/s)。圖6.1中, 雷達位于A點, 而在B點有一目標, 則目標至雷達站的距離(即斜距)R可以通過測量電波往返一次所需的時間tR得到，即 RRc

4、tRcRt212(6.0.1) 概述概述圖6.1 目標距離的測量 RAB概述概述v 脈沖法脈沖法v 頻率法頻率法v 相位法相位法而時間tR也就是回波相對于發(fā)射信號的延遲,因此, 目標距目標距離測量就是要精確測定延遲時間離測量就是要精確測定延遲時間tR。根據(jù)雷達發(fā)射信號的不同,測定延遲時間通?？梢圆捎茫焊攀龈攀?.1 脈沖法測距脈沖法測距 6.1.1 基本原理基本原理 在常用的脈沖雷達中, 回波信號是滯后于發(fā)射脈沖tR的回波脈沖。在熒光屏上目標回波出現(xiàn)的時刻滯后于主波, 滯后的時間就是tR, 測量距離就是測量距離就是要測出時間要測出時間tR 。1.1.在顯示器上測距在顯示器上測距ptCR 21p

5、ntvl npvltR=0.15 tR (6.1.1) 回波信號的延遲時間tR通常是很短促的, 將光速c=3105 km/s的值代入式(6.0.1)后得到 其中tR的單位為s, 測得的距離其單位為km, 即測距的計時單位是微秒。測量這樣量級的時間需要采用快速計時快速計時的方法。早期雷達早期雷達均用顯示器作為終端, 在顯示器畫面上根據(jù)掃掠量程和回波位置直接測讀延遲時間。 現(xiàn)代雷達現(xiàn)代雷達常常采用電子設(shè)備自動自動地測讀回波到達的遲延時間tR。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 2、確定回波到達的位置、確定回波到達的位置有兩種定義回波到達時間兩種定義回波到達時間tR的方法的方法：v 一種是以目標回波脈沖

6、的前沿前沿作為它的到達時刻; v 另一種是以回波脈沖的中心中心(或最大值或最大值)作為它的到達時刻。 對于通常碰到的點目標來講, 兩種定義所得的距離數(shù)據(jù)只相差一個固定值(約為/2), 可以通過距離校零予以消除。如果要測定目標回波的前沿, 由于實際的回波回波信號不是矩形脈沖而近似為不是矩形脈沖而近似為鐘形鐘形, 此時可將回波信號與一比較電平相比較與一比較電平相比較, 把回波信號穿越比較電平的時刻作為其前沿。 用電壓比較器是不難實現(xiàn)上述要求的。用脈沖前沿作為到達時刻的缺點缺點是容易受回波大小及噪聲的影響, 比較電平不穩(wěn)也會引起誤差。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 圖6.3 回波脈沖中心估計 匹 配

7、濾波器包絡(luò)檢波微分(d / dt)門限過零點檢 測tt本 振6.1 脈沖法測距脈沖法測距 前沿法：以目標回波脈沖的前沿測量到達時間 特點：物理概念清楚（適用于人工測量） 前沿受回波大小及噪聲影響中心法：以回波脈沖的中心測量回波到達時間 特點：到達時間的測量不受波形的影響 適用于自動跟蹤系統(tǒng)，采用專用電路；6.1 脈沖法測距脈沖法測距 6.1.2 影響測距精度的因素影響測距精度的因素 雷達在測量目標距離時, 不可避免地會產(chǎn)生誤差, 它從數(shù)量上說明了測距精度, 是雷達站的主要參數(shù)之一。 由測距公式可以看出影響測量精度的因素。對式(6.1.1)求全微分, 得到 RRRdtcdccRdttRdccRd

8、R2用增量代替微分, 可得到測距誤差為 RtcccRR2(6.1.2) 式中, c為電波傳播速度平均值的誤差; tR為測量目標回波延遲時間的誤差。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 由式(6.1.2)可看出, 測距誤差由電波傳播速度測距誤差由電波傳播速度c的變化的變化c以及測時誤差以及測時誤差tR兩部分組成兩部分組成。 誤差按其性質(zhì)可分為系統(tǒng)誤差和隨機誤差兩類。誤差按其性質(zhì)可分為系統(tǒng)誤差和隨機誤差兩類。 系統(tǒng)誤差系統(tǒng)誤差是指在測距時, 系統(tǒng)各部分對信號的固定延時所造成的誤差, 系統(tǒng)誤差以多次測量的平均值與被測距離真實值之差來表示。從理論上講, 系統(tǒng)誤差在校準雷達時可以補償可以補償?shù)? 實際工作中很

9、難完善地補償 , 因此在雷達的技術(shù)參數(shù)中, 常給出允許的系統(tǒng)誤差范圍。 RtcccRR2(6.1.2) 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 隨機誤差隨機誤差系指因某種偶然因素引起的測距誤差, 所以又稱偶然誤差。v 凡屬設(shè)備本身工作不穩(wěn)定性造成的隨機誤差稱為設(shè)備誤差設(shè)備誤差, 如接收時間滯后的不穩(wěn)定性、各部分回路參數(shù)偶然變化、晶體振蕩器頻率不穩(wěn)定以及讀數(shù)誤差等。 v 凡屬系統(tǒng)以外的各種偶然因素引起的誤差稱為外界誤差外界誤差, 如電波傳播速度的偶然變化、電波在大氣中傳播時產(chǎn)生折射以及目標反射中心的隨機變化等。 隨機誤差一般不能補償不能補償?shù)? 因為它在多次測量中所得的距離值不是固定的而是隨機的。因此,

10、隨機誤差是衡量測距精度的主要指標。隨機誤差是衡量測距精度的主要指標。6.1 脈沖法測距脈沖法測距 電波傳播速度變化產(chǎn)生的誤差電波傳播速度變化產(chǎn)生的誤差 如果大氣是均勻的, 則電磁波在大氣中的傳播是等速直線, 此時測距公式(6.0.1)中的c值可認為是常數(shù)。 但實際上大氣層的分布是不均勻的且其參數(shù)隨時間、地點而變化。大氣密度、濕度、 溫度等參數(shù)的隨機變化, 導(dǎo)致大氣傳播介質(zhì)的導(dǎo)磁系數(shù)和介電常數(shù)也發(fā)生相應(yīng)的改變, 因而電波傳播速度c不是常量而是一個隨機變量。由式(6.1.2)可知, 由于電波傳播速度的隨機誤差而引起的相對測距誤差為 ccRR(6.1.3) 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 隨著距離R的

11、增大, 由電波速度的隨機變化所引起的測距誤差R也增大。在晝夜間大氣中溫度、氣壓及濕度的起伏變化所引起的傳播速度變化為c/c10-5, 若用平均值c作為測距計算的標準常數(shù), 則所得測距精度亦為同樣量級, 例如R=60 km時, R=6010310-5=0.6m的數(shù)量級,對常規(guī)雷達來講可以忽略。 電波在大氣中的平均傳播速度和光速亦稍有差別, 且隨工作波長而異, 因而在測距公式(6.0.1)中的c值亦應(yīng)根據(jù)實際情況校準值亦應(yīng)根據(jù)實際情況校準, 否則會引起系統(tǒng)誤差, 表6.1列出了幾組實測的電波傳播速度值。6.1 脈沖法測距脈沖法測距 表表6.1 在不同條件下電磁波傳播速度在不同條件下電磁波傳播速度

12、6.1 脈沖法測距脈沖法測距 因大氣折射引起的誤差因大氣折射引起的誤差 當(dāng)電波在大氣中傳播時, 由于大氣介質(zhì)分布不均勻介質(zhì)分布不均勻?qū)⒃斐呻姴ㄕ凵? 因此電波傳播的路徑不是直線而是走過一個彎曲的軌跡不是直線而是走過一個彎曲的軌跡。在正折射時電波傳播途徑為一向下彎曲的弧線。 18/1116.1 脈沖法測距脈沖法測距 0RRR(6.1.4) 由圖6.4可看出, 雖然目標的真實距離是R0, 但因電波傳播不是直線而是彎曲弧線, 故所測得的回波延遲時間tR=2R/c,這就產(chǎn)生一個測距誤差(同時還有測仰角的誤差): 圖6.4 大氣層中電波的折射 RR0H地面目標視在位置目標真實位置6.1 脈沖法測距脈沖法

13、測距 R的大小和大氣層對電波的折射率有直接關(guān)系的大小和大氣層對電波的折射率有直接關(guān)系。如果知道了折射率和高度的關(guān)系, 就可以計算出不同高度和距離的目標由于大氣折射所產(chǎn)生的距離誤差, 從而給測量值以必要的修正。 當(dāng)目標距離越遠、高度越高時, 由折射所引起的測距誤差R也越大。例如在一般大氣條件下, 當(dāng)目標距離為100 km, 仰角為0.1rad時, 距離誤差為16 m的量級。 上述兩種誤差, 都是由雷達外部因素造成的, 故稱之為外界誤差外界誤差。無論采用什么測距方法都無法避免這些誤差, 只能根據(jù)具體情況, 作一些可能的校準。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 測讀方法誤差測讀方法誤差 測距所用具體方法

14、不同, 其測距誤差亦有差別。早期的脈沖雷達早期的脈沖雷達直接從顯示器上測量目標距離, 這時顯示器熒光屏亮點的直徑大小、所用機械或電刻度的精度、人工測讀時的慣性等都將引起測距誤差。當(dāng)采用電子自動測距電子自動測距的方法時, 如果測讀回波脈沖中心, 則圖6.3中回波中心的估計誤差(正比于脈寬而反比于信噪比)以及計數(shù)器的量化誤差等均將造成測距誤差。 自動測距時的測量誤差與測距系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)、系統(tǒng)傳遞函數(shù)、目標特性(包括其動態(tài)特性和回波起伏特性)、干擾(噪聲)的強度等因素均有關(guān)系, 詳情可參考測距系統(tǒng)有關(guān)資料。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 22281eotBNEr 當(dāng)混雜噪聲為限帶高斯白噪聲限帶高斯白噪聲

15、，輸入信號的復(fù)調(diào)制函數(shù)為u(t), 輸入x(t)=u(t)+n(t)經(jīng)匹配濾波器經(jīng)匹配濾波器輸出取包絡(luò)后，求信號最大出現(xiàn)的時間即為時延估值。 理論分析證明，其估值方差 為 2rt式中，E為信號能量；N0為噪聲功率譜密度；Be為信號u(t)的均方根帶寬， dffUffdffUffBe2222| )(;)| )(|(6.1 脈沖法測距脈沖法測距 若令=2Be, 則 2222121ototNENErr上式表明，時延估值均方根誤差反比于信號噪聲比及信號的均方根誤差時延估值均方根誤差反比于信號噪聲比及信號的均方根誤差。例如，高斯脈沖的測時均方根差 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 otNEBr218. 1B

16、為脈沖頻譜半功率點寬度。線性調(diào)頻脈沖的oLtNEBr23BL為其調(diào)制帶寬。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 6.1.3 距離分辨力和測距范圍距離分辨力和測距范圍 距離分辨力是指同一方向上兩個大小相等點目標之間最小可區(qū)分距距離分辨力是指同一方向上兩個大小相等點目標之間最小可區(qū)分距離。離。在顯示器上測距時, 分辨力主要取決于回波的脈沖寬度, 同時也和光點直徑d所代表的距離有關(guān)。如圖6.5所示的兩個點目標回波的矩形脈沖之間間隔為+d/n, 其中n為掃掠速度, 這是距離可分的臨界情況, 這時定義距離分辨力rc為 ncvdcr2式中, d為光點直徑; n為光點掃掠速度(cm/s)。 dvn光點直徑dvn圖

17、6.5 距離分辨力6.1 脈沖法測距脈沖法測距 用電子方法測距或自動測距時用電子方法測距或自動測距時, 距離分辨力由脈沖寬度距離分辨力由脈沖寬度或波門寬度或波門寬度e決決定定, 如圖6.3所示, 脈沖越窄, 距離分辨力越好。 對于復(fù)雜的脈沖壓縮信號, 決定距離分辨力的是雷達信號的有效帶寬有效帶寬B, 有效帶寬越寬, 距離分辨力越好。 距離分辨力rc可表示為 Bcrc12(6.1.5) 測距范圍測距范圍包括最小可測距離和最大單值測距范圍。所謂最小可測距離, 是指雷達能測量的最近目標的距離。脈沖雷達收發(fā)共用天線, 在發(fā)射脈沖寬度時間內(nèi), 接收機和天線饋線系統(tǒng)間是“斷開斷開”的, 不能正常接收目標回

18、波, 發(fā)射脈沖過去后天線收發(fā)開關(guān)恢復(fù)到接收狀態(tài), 也需要一段時間t0, 在這段時間內(nèi), 由于不能正常接收回波信號, 雷達是很難進行測距的。 因此, 雷達的最小可測距離為 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 )(210mintcR(6.1.6) 雷達的最大單值測距范圍由其脈沖重復(fù)周期Tr決定。為保證單值測距, 通常應(yīng)選取 max2RcTrRmxa為被測目標的最大作用距離。 有時雷達重復(fù)頻率的選擇不能滿足單值測距的要求不能滿足單值測距的要求, 例如在脈沖多卜勒雷達或遠程雷達, 這時目標回波對應(yīng)的距離R為 )(2RrtmTcRm為正整數(shù) (6.1.7) 式中，tR為測得的回波信號與發(fā)射脈沖間的時延。這時將

19、產(chǎn)生測距模糊測距模糊, 為了得到目標的真實距離R, 必須判明式(6.1.7)中的模糊值m。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 最大單值可測距離最大單值可測距離顯示器能夠顯示的最大距離顯示器能夠顯示的最大距離RtRt實際實際測量值測量值理論值理論值6.1 脈沖法測距脈沖法測距 為了提高單值可測距離可采用:降低重復(fù)頻率多重頻率法舍脈沖法6.1 脈沖法測距脈沖法測距 6.1.4 判距離模糊的方法判距離模糊的方法 多種重復(fù)頻率判模糊多種重復(fù)頻率判模糊 設(shè)重復(fù)頻率分別為fr1和fr2, 它們都不能滿足不模糊測距的要求。fr1和fr2具有公約頻率，其為fr, aNfNffrrr21N和a為正整數(shù), 常選a=1

20、, 使N和N+a為互質(zhì)數(shù)。fr的選擇應(yīng)保證不模糊測距。6.1 脈沖法測距脈沖法測距 雷達以fr1和fr2的重復(fù)頻率交替發(fā)射脈沖信號。通過記憶重合裝置, 將不同的fr發(fā)射信號進行重合, 重合后的輸出是重復(fù)頻率fr的脈沖串。同樣也可得到重合后的接收脈沖串重合后的接收脈沖串, 二者之間的時延代表目標的真實距離二者之間的時延代表目標的真實距離, 如圖6.6(a)所示。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 圖 6.6 判距離模糊 (a) 用雙重高重復(fù)頻率測距; (b) “舍脈沖”法判模糊 (a)發(fā) fr1收 fr1發(fā) fr2收 fr2tRt1t2tRTn0tR6.1 脈沖法測距脈沖法測距 以二重復(fù)頻率為例,

21、222111rrRfntfnttn1, n2分別為用fr1和fr2測距時的模糊數(shù)。當(dāng)a=1時, n1和n2的關(guān)系可能有兩種, 即n1=n2或n1=n2+1, 此時可算得 212211rrrrRffftftt或 2122111rrrrRffftftt如果按前式算出tR為負值, 則應(yīng)用后式。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 如果采用多個高重復(fù)頻率測距, 就能給出更大的不模糊距離, 同時也可兼顧跳開發(fā)射脈沖遮蝕的靈活性。下面舉出采用三種高重復(fù)頻率采用三種高重復(fù)頻率的例子來說明。 例如, 取fr1 fr2 fr3=7 8 9, 則不模糊距離是單獨采用fr2時的79=63倍。 這時在測距系統(tǒng)中可以根據(jù)幾個

22、模糊的測量值來解出其真實距離。辦法可以從我國的余數(shù)定理中找到。 以三種重復(fù)頻率為例, 真實距離Rc為 Rc(C1A1+C2A2+C3A3) mod(m1m2m3) (6.1.8) 其中A1, A2, A3分別為三種重復(fù)頻率測量時的模糊距離; m1m2m3為三個重復(fù)頻率的比值。常數(shù)C1, C2, C3分別為 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 C1=b1m2m3mod(m1)1 (6.1.9a)C2=b2m1m3mod(m2)1 (6.1.9b)C3=b3m1m2mod(m3)1 (6.1.9c) 式中, b1為一個最小的整數(shù), 它被m2m3乘后再被m1除, 所得余數(shù)為1(b2, b3與此類似), m

23、od表示“模”。 當(dāng)m1, m2, m3選定后, 便可確定C值, 并利用探測到的模糊距離直接計算真實距離Rc。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 例如: 設(shè)m1=7, m2=8, m3=9; A1=3, A2=5, A3=7，則 m1m2m3=504 b3=5 578=280 mod91， C3=280b2=7 779=441 mod81， C2=441b1=4 489=288 mod71， C1=288 按式(6.1.8)，有 C1A1+C2A2+C3A3=5029 Rc5 029 mod504=493 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 即目標真實距離(或稱不模糊距離)的單元數(shù)為Rc=493, 不模

24、糊距離R為 ccRRc24932式中，為距離分辨單元所對應(yīng)的時寬。 當(dāng)脈沖重復(fù)頻率選定(即m1m2m3值已定), 即可按式(6.1.9a)(6.1.9c)求得C1、C2、C3的數(shù)值。只要實際測距時分別測到A1、 A2、A3的值, 就可按式(6.1.8)算出目標真實距離。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 “舍脈沖舍脈沖”法判模糊法判模糊 當(dāng)發(fā)射高重復(fù)頻率的脈沖信號而產(chǎn)生測距模糊時, 可采用“舍脈沖”法來判斷m值。所謂所謂“舍脈沖舍脈沖”, 就是在每發(fā)射就是在每發(fā)射M個脈沖中舍棄一個個脈沖中舍棄一個, 作為作為發(fā)射脈沖串的附加標志。發(fā)射脈沖串的附加標志。如圖6.6(b)所示, 發(fā)射脈沖從A1到AM,

25、 其中A2不發(fā)射。與發(fā)射脈沖相對應(yīng), 接收到的回波脈沖串同樣是每M個回波脈沖中缺少一個。只要從A2以后, 逐個累計發(fā)射脈沖數(shù), 直到某一發(fā)射脈沖(在圖中是AM-2)后沒有回波脈沖(如圖中缺B2)時停止計數(shù), 則累計的數(shù)值就是回波跨越的重復(fù)周期數(shù)m。 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 發(fā)射脈沖回波信號(b)AMA1A2A3A4AM 3A1A2A3A4AM 1AM 2AMAM 3AM 1AM 2AMttNTrNTrtRB1B2B3B4BMB1B2B3BMBM 3BM 1BM 2圖 6.6 判距離模糊 (b) “舍脈沖”法判模糊 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 舍棄脈沖無回波脈沖采用“舍脈沖”法判模糊時,

26、 每組脈沖數(shù)M應(yīng)滿足以下關(guān)系: maxRrrtTmMT(6.1.10) 式中，mmax是雷達需測量的最遠目標所對應(yīng)的跨周期數(shù)；tR 的值在0Tr之間。這就是說, MTr之值應(yīng)保證全部距離上不模糊測距。而M和mmax之間的關(guān)系則為 Mmmax+1 (6.1.11) 6.1 脈沖法測距脈沖法測距 缺點缺點：此法對：此法對tR=kTr+tR的目標無法區(qū)分，此時由于不存在舍脈沖的空的目標無法區(qū)分，此時由于不存在舍脈沖的空隙，舍脈沖法無法使用。隙，舍脈沖法無法使用。舍棄脈沖無回波脈沖tR2=(N+1)Tr+tR目標回波tR1=NTr+tR 目標回波調(diào)頻法測距原理 對載頻進行頻率調(diào)制是用得很廣的展寬連續(xù)波

27、雷達頻譜的一種技術(shù)，定時標志就是變化著的頻率定時標志就是變化著的頻率。線性調(diào)頻：線性調(diào)頻：目標回波延遲時間正比于回波信號和發(fā)射信號的頻率差。在給定的時間范圍內(nèi)發(fā)射的頻率偏移越大，測量延遲時間的精度就越高，發(fā)射頻譜也越寬。6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 調(diào)頻連續(xù)波(FMCW: Frequency Modulation Continuous Wave)雷達的發(fā)射頻率按已知的時間函數(shù)變化發(fā)射頻率按已知的時間函數(shù)變化，它利用它利用在時間上改變發(fā)射信號的頻在時間上改變發(fā)射信號的頻率并測量接收信號頻率的方法來測定目標距離。率并測量接收信號頻率的方法來測定目標距離。在任何給定瞬間，發(fā)射頻率與接收頻率的

28、相關(guān)不僅是測量目標距離的尺度，而且還是測量目標不僅是測量目標距離的尺度，而且還是測量目標徑向速度的尺度徑向速度的尺度。由于任何實際的連續(xù)波雷達頻率不可能向一個方向連續(xù)變化，所以必須采用周期性的調(diào)制。 調(diào)制波形通常有：調(diào)制波形通常有：鋸齒波、三角波、正弦波、步進頻率鋸齒波、三角波、正弦波、步進頻率頻率調(diào)制波形頻率調(diào)制波形6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 6.2.1 調(diào)頻連續(xù)波測距調(diào)頻連續(xù)波測距 如圖6.7。發(fā)射機產(chǎn)生連續(xù)高頻等幅波, 其頻率在時間上按三角形規(guī)律或按正弦規(guī)律變化, 目標回波和發(fā)射機直接耦合過來的信號加到接收機混頻器內(nèi)。頻率計放 大 器和限幅

29、器混頻器調(diào) 頻發(fā)射機直接耦合信號發(fā)射天線接收天線目標r接收機圖圖6.7 調(diào)頻連續(xù)波雷達方框圖調(diào)頻連續(xù)波雷達方框圖 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 在無線電波傳播到目標并返回天線的這段時間內(nèi), 發(fā)射機頻率較之回波頻率已有了變化, 因此在混頻器輸出端便出現(xiàn)了差頻電壓差頻電壓。 后者經(jīng)放大、限幅后加到頻率計上。由于差頻電壓的頻率與目標差頻電壓的頻率與目標距離有關(guān)距離有關(guān)，因而頻率計上的刻度可以直接采用距離長度作為單位。單頻連續(xù)波形及其頻譜單頻連續(xù)波形及其頻譜B.R. Mahafza et al, Matlab simulations for radar systems design, Chap

30、man & Hall/CRC, 2004頻譜就是頻率的分布曲線，復(fù)雜振蕩分解為振幅不同和頻率不同的諧振蕩，這些諧振蕩的幅值按頻率排列的的圖形叫做頻譜頻譜6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 單載頻脈沖波形及其頻譜單載頻脈沖波形及其頻譜其中單個脈沖時域波形及其頻譜：單個脈沖時域波形及其頻譜：f1(t)f2(t)的時域、頻譜圖的時域、頻譜圖6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 無限長單載頻相參脈沖串波形及其頻譜無限長單載頻相參脈沖串波形及其頻譜無限多脈沖串時域波無限多脈沖串時域波形及其頻譜：形及其頻譜：其中其中Tf1(t)f3(t)的時域、的時域、頻譜圖頻譜圖6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測

31、 距距 有限長單載頻相參脈沖串波形及其頻譜有限長單載頻相參脈沖串波形及其頻譜)(Rect)(34tfNTttf f1(t)f4(t)的時域、頻譜圖的時域、頻譜圖6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 鋸齒波調(diào)頻鋸齒波調(diào)頻鋸齒波調(diào)頻信號頻率變化圖鋸齒波調(diào)頻信號頻率變化圖TTftf鋸齒波調(diào)頻是指發(fā)射信號頻率按鋸齒波形狀周期變化。在一個周期內(nèi)發(fā)射信號頻率線性變化，稱為線性調(diào)頻線性調(diào)頻LFM (Linear Frequency Modulation)，又稱Chirp信號信號。6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 線性調(diào)頻脈沖波形線性調(diào)頻脈沖波形瞬時頻率及相位：瞬時頻率及相位：B調(diào)頻斜率式中 :6.2 調(diào)

32、調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 對于與雷達無徑向運動的目標對于與雷達無徑向運動的目標(fd=0)而言而言，其回波信號與發(fā)射信號的頻率差(通過差拍/去斜率處理獲得)就決定于其回波延遲，因此測頻差就可確定目標回波時延，即測距(目標存在徑向運動時可進行補償以精確測距)。LFMCW測距的圖示說明測距的圖示說明發(fā)射信號頻率與發(fā)射信號頻率與接收信號頻率接收信號頻率TTBtf回波時延回波時延頻差頻差fR下面以下面以LFMCW信號為例簡單說明其測距原理：信號為例簡單說明其測距原理：6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 LFMCW測距的公式推導(dǎo)測距的公式推導(dǎo)LFMCW (Linear Frequency Modul

33、ation Continuous Wave)線性調(diào)頻連續(xù)波線性調(diào)頻連續(xù)波LFMICW (Linear Frequency Modulation Interrupted Continuous Wave)線性調(diào)頻截斷連續(xù)波線性調(diào)頻截斷連續(xù)波時域截斷的必要性：時域截斷的必要性： 單基地調(diào)頻連續(xù)波雷達發(fā)射機和接收機之間的隔離是很個重要的問題，解決這個問題的方法很多，其中“時間分割時間分割”的工作方式就是一個比較有效的方法雷達的發(fā)射機和接收機交替地工作，并且收發(fā)可共用一個天線，類似于脈沖雷達，但但兩者脈沖的占空比相差懸殊兩者脈沖的占空比相差懸殊(脈沖雷達占空比通常很小，而時間開關(guān)占空比可達1/2)。這種

34、“時間分割”工作方式表現(xiàn)在信號形式上就等效于對線性調(diào)頻信號的幅度進行對線性調(diào)頻信號的幅度進行一次脈沖調(diào)制一次脈沖調(diào)制。通常采用的開關(guān)信號形式有兩種：偽隨機碼序列偽隨機碼序列、矩形脈沖序列矩形脈沖序列。只要保證時域截斷不引起頻譜混疊，其對信號處理無實質(zhì)性影響，下面僅討論只要保證時域截斷不引起頻譜混疊，其對信號處理無實質(zhì)性影響，下面僅討論LFMCW的測距實現(xiàn)。的測距實現(xiàn)。6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 設(shè)發(fā)射LFMCW信號形式為：式中為T調(diào)頻周期，K為調(diào)頻斜率， 表示重復(fù)周期，t的取值范圍是 ，f0為載頻。 初始距離為R0(對應(yīng)時刻t=0)，徑向速度為vr的理想目標的回波延時為=2(R0-v

35、rt)/c。不考慮傳播衰減，則回波信號為：20)(22cos)(nTtKtftST, 1 , 0 ,nTntnT) 1( 20)(2)(2cos)()(nTtKtftStSTR6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 將發(fā)射信號與接收信號直接差頻到零中頻(實際系統(tǒng)中并非如此，但并不影響下面分析)，則差頻相位為： )(2 2)(22 2)(222)22(22 )(2)()(22)()()(20020002020nTtffnTfKnTtffnTfcRfKnTtcRKctvRfnTtKfnTtKtfnTtKtftttdRddRdrstb6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 式中2f0R0/c為常數(shù)，目標

36、多普勒頻率fd=2vrf0/c，fR=2KR/c=K是目標距離所對應(yīng)的頻率，R=R0-vrt，K2/2對應(yīng)的頻率f0，則零中頻信號形式可簡寫成： 信號處理的首要任務(wù)是信號處理的首要任務(wù)是將回波信號進行距離、速度及方位分選將回波信號進行距離、速度及方位分選(網(wǎng)格化網(wǎng)格化)，然后再進行其它處理。由于接收機中進行正交雙通道處理，所以可以得到上式的復(fù)信號形式為：)(2cos)(0nTtffnTftSdRdIF)(2)(0)(nTtffjnjIFdRdeetS6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 其中 在一個掃頻周期中是個常量，它代表目標運動而目標運動而產(chǎn)生的第一個掃頻周期的回波初相，產(chǎn)生的第一個掃頻周

37、期的回波初相，fR對應(yīng)當(dāng)前目標位置所產(chǎn)生的頻率對應(yīng)當(dāng)前目標位置所產(chǎn)生的頻率。這樣先對一個掃頻周期內(nèi)的采樣點序列進行第一維FFT處理，可近似得到目標的近似距離(一般fd的影響可在對速度精確測量后補償?shù)?。時域開關(guān)信號的影響分析時域開關(guān)信號的影響分析：籠統(tǒng)地講，開關(guān)信號對差頻信號的影響主要在頻域上。時域相乘，對應(yīng)頻域卷積時域相乘，對應(yīng)頻域卷積，而開關(guān)碼為周期重復(fù)序列，其頻譜為離散譜，譜線間隔為開關(guān)碼重復(fù)頻率，若出現(xiàn)頻譜混疊則需要采取方法解采取方法解模糊。模糊。nTfndd2)(6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 1. 三角形波調(diào)制三角形波調(diào)制 如圖6.8。 圖中ft是發(fā)射機的高頻發(fā)射頻率, 它的

38、平均頻率是ft0, ft0變化的周期為Tm 。ftTm2fft2R0c0ffb0fbfbfbart1t2frfft0tt圖圖6.8 調(diào)頻雷達工作原理示意圖調(diào)頻雷達工作原理示意圖 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 相對靜相對靜止目標止目標回波回波相對運相對運動目標動目標回波回波6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 通常ft0為數(shù)百到數(shù)千兆赫, 而Tm為數(shù)百分之一秒。f r為從目標反射回來的回波頻率, 它和發(fā)射頻率的變化規(guī)律相同, 但在時間上滯后tR, tR=2R/c。發(fā)射頻率調(diào)制的最大頻偏為f, fb為發(fā)射和接收信號間的差拍頻率, 差頻的平均值用fbav表示。發(fā)射頻率ft和回波的頻率fr可寫

39、成如下表達式: cRtTffftTfftdtdfffmrmt244/000差頻fb為 cTfRfffmrtb8(6.2.1) 在調(diào)頻的下降段, df/dt為負值, fr高于ft, 但二者的差頻仍如式(6.2.1)所示。 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 對于一定距離R的目標回波, 除去在t軸上很小一部分2R/c以外(這里差拍頻率急劇地下降至零), 其它時間差頻是不變的。 若用頻率計測量一個周期內(nèi)的平均差頻值fbav, 可得到 mmmbavTcRTcTfRf28實際工作中, 應(yīng)保證單值測距且滿足 cRTm2因此 bmbavfRcTff86.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 由此可得出目標距離

40、R為 mbavfffcR8(6.2.2) 式中，fm=1/Tm，為調(diào)制頻率。 當(dāng)反射回波來自運動目標當(dāng)反射回波來自運動目標, 其距離為R而徑向速度為v時, 其回波頻率fr為 cRtTffffmdr2406.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 fd為多卜勒頻率, 正負號分別表示調(diào)制前后半周正負斜率的情況。 當(dāng)fdfbav時, 得出的差頻為 dmtrbdmrtbfRcTfffffRcTffff88(前半周正向調(diào)頻范圍) (后半周負向調(diào)頻范圍) 可求出目標距離為 mbbffffcR28如能分別測出fb+和f b-, 就可求得目標運動的徑向速度v。v=/4(fb+-fb-)。運動目標回波信號的差頻曲線如

41、圖6.8(b)中虛線所示。 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 由于頻率計數(shù)只能讀出整數(shù)值而不能讀出分數(shù)由于頻率計數(shù)只能讀出整數(shù)值而不能讀出分數(shù), 因此這種方法會產(chǎn)會產(chǎn)生固定誤差生固定誤差R。由式(6.2.2)求出R的表示式為 mbavfffcR8(6.2.3) 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 而fbav/fm表示在一個調(diào)制周期1/fm內(nèi)平均差頻fbav的誤差, 當(dāng)頻率測讀量化誤差為1次, 亦即fbav/fm=1時, 可得以下結(jié)果: fcR8(6.2.4) 可見, 固定誤差R與頻偏量f成反比, 而與距離R0及工作頻率f0無關(guān)。為減小這項誤差, 往往使f加大到數(shù)十兆赫以上, 而通常的工作

42、頻率則選為數(shù)百到數(shù)千兆赫。 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 2. 正弦波調(diào)頻正弦波調(diào)頻用正弦波對連續(xù)載頻進行調(diào)頻時, 發(fā)射信號可表示為 tffftfUummtt2sin22sin0(6.2.5) 發(fā)射頻率ft為 tfffdtdfmtt2cos2210(6.2.6) 由目標反射回來的回波電壓ur滯后一段時間T(T=2R/c), 可表示為 )(2sin2)(2sin0TtfffTtfUummrr(6.2.7) 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 圖圖6.9 調(diào)頻雷達發(fā)射波按正弦規(guī)律調(diào)頻調(diào)頻雷達發(fā)射波按正弦規(guī)律調(diào)頻 fft0fb0fbfbarfrf / 2f0TmcRTm42RcRctt6.

43、2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 接收信號與發(fā)射信號在混頻器中外差后, 取其差頻電壓為 TfTtfTfffUkUummmrtb0222cossinsin(6.2.8) 一般情況下均滿足T 1/fm, 則 sin fmT fmT 于是差頻差頻fb值和目標距離值和目標距離R成比例且隨時間作余弦變化成比例且隨時間作余弦變化。在周期Tm內(nèi)差頻的平均值fbav與距離R之間的關(guān)系和三角波調(diào)頻時相同, 用fbav測距的原理和方法也一樣。 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 在調(diào)頻連續(xù)波雷達測距時, 還可以提供附加的收發(fā)隔離, 這個特性是很重要的, 下面將予以分析。以正弦調(diào)頻來說, 其差頻信號如式(6.2.

44、8)所示。對接收的差頻信號進行傅里葉分析后, 得到以下頻率分量: ub=UbJ0(D)cos(2fdt-0)+2J1(D)sin(2fdt-0)cos(2fmt-m)-2J2(D)cos(2fdt-0)cos2(2fmt-m)-2J3(D)sin(2fdt- 0)cos3(2fmt-m)+2J4(D) (6.2.9) 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 式中，J0, J1, J2等為第一類貝塞爾函數(shù), 其階數(shù)分別為0, 1, 2等; cRfffDmm02sinR0為目標在t=0時的距離, R=R0-vrt; fd為目標回波的多普勒頻移, cRfcRfcfvfmrd0000002426.2 調(diào)

45、調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 圖圖6.10 正弦調(diào)頻差頻信號的頻譜正弦調(diào)頻差頻信號的頻譜 0fdfdfm2fm3fm4fm頻率相對振幅6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 貝塞爾函數(shù)的自變量D中包含了目標距離R0的信息, 不同階數(shù)貝塞爾函數(shù)值與自變量D的關(guān)系曲線如圖6.11(a)所示。 距離振幅 0.10 0.2 0.3 0.40.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0J0(D)J1(D)J2(D)J3(D)24681012D(a)(b)Jn(D)圖6.11 正弦調(diào)頻信號各諧波的特性各階貝塞爾函數(shù)與D的關(guān)系; (a) (b) J3(D)與距離的關(guān)系 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測

46、測 距距 原則上原則上, 可以提取差頻信號的任一頻譜分量加以利用可以提取差頻信號的任一頻譜分量加以利用, 但實際上它們的但實際上它們的性能有很大差別性能有很大差別。以J0(D).cos(2fdt-0)項為例, 由于J0(D)在D=0時取最大值, 表明對R0=0的回波響應(yīng)最強, 而這個距離正是發(fā)射信號及其噪聲泄漏的位置；當(dāng)目標回波距離增加時, J0(D)將下降，從而減小其幅度, 這就是說， J0(D)項增強泄漏而減弱遠區(qū)目標回波, 這是不好的特性。6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 如果選用任一fm的諧波分量(n=1, 2, 3,), 則理論上在零距離的泄理論上在零距離的泄漏信號可為零漏信號可

47、為零。當(dāng)當(dāng)D值很小時值很小時Jn(D)正比于正比于Dn, 說明高階貝塞爾函數(shù)可進一步減小零距離(發(fā)射機泄漏)響應(yīng), 但同時也減小了目標響應(yīng)區(qū), 故n應(yīng)適當(dāng)選擇。如選n=3, 則J3(D)作為距離的函數(shù)如圖6.11(b)所示。由于由于D是是R的周期函數(shù)的周期函數(shù), 整個響應(yīng)由幾段鏡像曲線組整個響應(yīng)由幾段鏡像曲線組成成, 曲線上的零點說明某些距離上回波將被抑制曲線上的零點說明某些距離上回波將被抑制。 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 距離振幅 0.10 0.2 0.3 0.40.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0J0(D)J1(D)J2(D)J3(D)24681012D(

48、a)(b)Jn(D)6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 當(dāng)只探測一個目標時(如高度計), 可以調(diào)節(jié)偏頻f值, 使在該目標距離R0上的D值正對應(yīng)所選貝塞爾函數(shù)最大值是: , 此時依據(jù)測定的f值, 即可得到目標的距離R。 cRfffDDmmm02sin6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 3. 調(diào)頻連續(xù)波雷達的特點調(diào)頻連續(xù)波雷達的特點 調(diào)頻連續(xù)波雷達的優(yōu)點優(yōu)點是: (1) 能測量很近的距離, 一般可測到數(shù)米, 而且有較高的測量精度。 (2) 雷達線路簡單, 且可做到體積小、 重量輕, 普遍應(yīng)用于飛機高度表及微波引信等場合。 它的主要缺點缺點是: (1) 難于同時測量多個目標。如欲測量多個目標,

49、必須采用大量濾波器和頻率計數(shù)器等, 使裝置復(fù)雜，從而限制其應(yīng)用范圍。 (2) 收發(fā)間的完善隔離是所有連續(xù)波雷達的難題。發(fā)射機泄漏功率將阻塞接收機, 因而限制了發(fā)射功率的大小。發(fā)射機噪聲的泄漏會直接影響接收機的靈敏度。 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 調(diào)制信號產(chǎn) 生 器調(diào) 頻振蕩器脈沖功率放 大 器脈 沖調(diào)制器混頻器收發(fā)開關(guān)umTr(a)Tf 6.2.2 脈沖調(diào)頻測距脈沖調(diào)頻測距 脈沖法測距時由于重復(fù)頻率高會產(chǎn)生測距模糊, 為了判別模糊, 必須對周期發(fā)射的脈沖信號加上某些可識別的發(fā)射的脈沖信號加上某些可識別的“標志標志”, 調(diào)頻脈沖串調(diào)頻脈沖串也是可用的一種方法。圖6.12(a)就是脈沖調(diào)

50、頻測距的原理框圖。 圖6.12 脈沖調(diào)頻測距原理(a) 原理性方框圖組成; 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 圖圖6.12 脈沖調(diào)頻測距原理脈沖調(diào)頻測距原理 (b) 信號頻率調(diào)制規(guī)律信號頻率調(diào)制規(guī)律; (b)FftdtoTATBTCFCFAfdFB 脈沖調(diào)頻時的發(fā)射信號頻率如圖6.12(b)中細實線所示, 共分為A、B、C三段, 分別采用正斜率調(diào)頻、負斜率調(diào)頻和發(fā)射恒定頻率。有多普勒頻移無多普勒頻移發(fā)射信號頻率6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 由于調(diào)頻周期調(diào)頻周期T遠大于雷達重復(fù)周期遠大于雷達重復(fù)周期Tr, 故在每一個調(diào)頻段中均包含多個脈沖, 如圖6.12(c)所示?；夭ㄐ盘栴l率變化的

51、規(guī)律也在同一圖上標出以作比較。 虛線所示為回波信號無多卜勒頻移時的頻率變化, 它相對于發(fā)射信號有一個固定延遲td, 即將發(fā)射信號的調(diào)頻曲線向右平移td即可。當(dāng)回波信號還有多卜勒頻移時, 其回波頻率如圖中6.12 (b)粗實線所示(圖中是多卜勒頻移fd為正值), 即將虛線向上平移fd得到。6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 f(調(diào)頻振蕩器)otttooFAFBumABCTrFCf 混 頻 器輸出差頻(c)圖圖6.12 脈沖調(diào)頻測距原理脈沖調(diào)頻測距原理 (c) 各主要點波形或頻率各主要點波形或頻率 由于調(diào)頻周期T遠大于雷達重復(fù)周期Tr，所以在每一個調(diào)頻段中均包含多個脈沖。6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法

52、 測測 距距 而A、B、C各段收發(fā)信號間的差頻分別為 22222rAddrBddrCdvRFftcvRFftcvFf由上面三式可得： cRFFAB4 接收機混頻器中加上連續(xù)振蕩的發(fā)射信號和回波脈沖串, 故在混頻混頻器輸出端可得到收發(fā)信號的差頻信號器輸出端可得到收發(fā)信號的差頻信號。設(shè)發(fā)射信號的調(diào)頻斜率為, TF6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 即 24FcvcFFRrAB(6.2.10) (6.2.11) 當(dāng)發(fā)射信號的頻率變化了A、B、C三段的全過程后, 每一個目標的回波亦將是三串不同中心頻率的脈沖。 經(jīng)過接收機混頻后可分別得到差頻FA、FB和FC, 然后按式按式(6.2.10)和和(6.2

53、.11)即可求得目標的距離即可求得目標的距離R和徑和徑向速度向速度vr。關(guān)于從脈沖串中取出差頻F的方法, 可參考“動目標顯示”的有關(guān)原理。 在用脈沖調(diào)頻法時, 可以選取較大的調(diào)頻周期較大的調(diào)頻周期T, 以保證測距的單值以保證測距的單值性性。 這種測距方法的缺點是測量精度較差, 因為發(fā)射信號的調(diào)頻線性不易做得好, 而頻率測量亦不易做準確。 脈沖調(diào)頻法測距和連續(xù)波調(diào)頻測距的方法在本質(zhì)上是相同的。脈沖調(diào)頻法測距和連續(xù)波調(diào)頻測距的方法在本質(zhì)上是相同的。 6.2 調(diào)調(diào) 頻頻 法法 測測 距距 距離跟蹤距離跟蹤 對運動目標的距離連續(xù)測量的過程。距離跟蹤的實現(xiàn)方式距離跟蹤的實現(xiàn)方式1 1、人工距離跟蹤（手動

54、距離跟蹤）、人工距離跟蹤（手動距離跟蹤）操縱員通過搖動跟蹤手輪，實現(xiàn)對目標距離的連續(xù)測量。6.3 距離跟蹤原理距離跟蹤原理 2 2、半自動距離跟蹤、半自動距離跟蹤操縱員給距離跟蹤手輪裝訂一個速度，使距標自動跟蹤勻速運動目標。3 3、自動距離跟蹤、自動距離跟蹤無須人工干預(yù)，距標自動跟蹤目標運動，并連續(xù)給出目標的距離數(shù)據(jù)。6.3 距離跟蹤原理距離跟蹤原理 距離跟蹤標志的主要樣式距離跟蹤標志的主要樣式目標回波發(fā)射脈沖“階梯”“井”目標回波目標回波目標回波“光點”“柱”6.3 距離跟蹤原理距離跟蹤原理 6.3 距離跟蹤原理距離跟蹤原理 早期雷達多數(shù)只有人工距離跟蹤。 為了減小測量誤差, 采用移動的電刻

55、度作為時間基準。操縱員按照顯示器上的畫面, 將電刻度對準目標回波。從控制器度盤或計數(shù)器上讀出移動電刻度的準確時延, 就可以代表目標的距離。 6.3.1 人工距離跟蹤人工距離跟蹤 因此關(guān)鍵是要產(chǎn)生移動的電刻度關(guān)鍵是要產(chǎn)生移動的電刻度(電指標電指標), 且其延遲時間可準確讀且其延遲時間可準確讀出出。 常用的產(chǎn)生電移動刻度的方法：鋸齒電壓波法、相位法、鋸齒電壓波法、相位法、復(fù)合法。復(fù)合法。（1 1）鋸齒電壓法）鋸齒電壓法基本組成基本組成工作過程工作過程改變改變比較電壓比較電壓E EP P比較電路輸出比較電路輸出脈沖時間脈沖時間t tr r改變改變延遲脈沖延遲脈沖時間改變時間改變6.3 距離跟蹤原理距

56、離跟蹤原理 來自定時器的觸發(fā)脈沖使鋸齒電壓產(chǎn)生器產(chǎn)生的鋸齒電壓Et與比較電壓Ep一同加到比較電路上, 當(dāng)鋸齒波上升到Et=Ep時, 比較電比較電路路就有輸出送到脈沖產(chǎn)生器, 使之產(chǎn)生一窄脈沖。6.3 距離跟蹤原理距離跟蹤原理 這個窄脈沖即可控制一級移動指標形成電路這個窄脈沖即可控制一級移動指標形成電路, 形成一個所需形式的電移動指標。在最簡單的情況下, 脈沖產(chǎn)生器產(chǎn)生的窄脈沖本身也就可以作為移動指標了(例如光點式移動指標)。 當(dāng)鋸齒電壓波的上升斜率確定后, 移動指標產(chǎn)生時間就由比較電壓Ep決定。要精確地讀出移動指標產(chǎn)生的時間tr, 可以從線性電位器上取出比較電壓比較電壓Ep,即即Ep與線性電位

57、器旋臂的角度位置與線性電位器旋臂的角度位置成線性關(guān)系成線性關(guān)系: Ep=K 比例常數(shù)K與線性電位器的結(jié)構(gòu)及所加電壓有關(guān)。因此, 如果在線性電位器旋臂的轉(zhuǎn)角度盤上按距離分度如果在線性電位器旋臂的轉(zhuǎn)角度盤上按距離分度, 則可以直接從則可以直接從度盤上讀出移動指標對準的那個回波所代表的目標距離了。度盤上讀出移動指標對準的那個回波所代表的目標距離了。 鋸齒電壓波法產(chǎn)生移動指標的優(yōu)點優(yōu)點是設(shè)備比較簡單, 移動指標活動范圍大且不受頻率限制, 其缺點缺點是測距精度仍嫌不足。精度較高的方法精度較高的方法是用相位調(diào)制法產(chǎn)生移動指標。是用相位調(diào)制法產(chǎn)生移動指標。 Ep與線性電位器旋臂的角度位置成線性關(guān)系:Ep=K

58、 6.3 距離跟蹤原理距離跟蹤原理 （2 2）相位調(diào)制法）相位調(diào)制法基本組成基本組成工作過程工作過程改變改變移相電路相移量移相電路相移量移相正弦波移相正弦波初相位初相位改變改變延遲脈沖延遲脈沖時間改變時間改變6.3 距離跟蹤原理距離跟蹤原理 相位調(diào)制法：利用正弦波移相來產(chǎn)生移動指標的。相位調(diào)制法：利用正弦波移相來產(chǎn)生移動指標的。 正弦波經(jīng)過放大、限幅、微分放大、限幅、微分后, 在其相位為0和的位置上分別得到正、負脈沖, 若再經(jīng)單向削波單向削波就可以得到一串正脈沖。相應(yīng)于基準正弦的零相位, 常稱為基準脈沖基準脈沖。 將正弦電壓加到一級移相電路, 移相電路使正弦波的相位在02范圍內(nèi)連續(xù)變化, 因此

59、, 經(jīng)過移相的正弦波產(chǎn)生的脈沖也將在正弦波周期內(nèi)連續(xù)移動, 這個脈沖稱作遲延脈沖遲延脈沖, 就是所需要的移動指標。就是所需要的移動指標。6.3 距離跟蹤原理距離跟蹤原理 正弦波的相移可以通過外界某種機械信號機械信號進行控制控制, 使機械軸的轉(zhuǎn)角機械軸的轉(zhuǎn)角與正弦波的相移角之間具有良好的線性關(guān)系與正弦波的相移角之間具有良好的線性關(guān)系, 這樣就可以通過改變機械轉(zhuǎn)角而使遲延脈沖在0T范圍內(nèi)任意移動。 常用的移相電路移相電路由專門制作的移相電容或移相電感移相電容或移相電感來實現(xiàn)。這些元件能使正弦波在02范圍內(nèi)連續(xù)移相且移相角與轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)角成線性關(guān)系連續(xù)移相且移相角與轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)角成線性關(guān)系, 其輸出的相移正弦波

60、振幅為常數(shù)相移正弦波振幅為常數(shù)。 6.3 距離跟蹤原理距離跟蹤原理 利用相位調(diào)制法產(chǎn)生移動指標時, 優(yōu)點：優(yōu)點：因為轉(zhuǎn)角與輸出電壓的相角有良好的線性關(guān)系而提高了延遲脈沖的準確性; 其缺點缺點是輸出幅度受正弦波頻率的限制。正弦波頻率愈低, 移相器的輸出幅度愈小,延遲時間的準確性也愈差。這是因為tz=/, tz=/, 其中是移相器的結(jié)構(gòu)誤差, tz是延遲時間誤差。所以, 一般說來, 正弦波的頻率不應(yīng)低于15kHz, 也就是說, 相位調(diào)制法產(chǎn)生的移動指標, 其移動范圍在10km以內(nèi)。這顯然不能滿足雷達工作的需要。6.3 距離跟蹤原理距離跟蹤原理 （3 3）復(fù)合法）復(fù)合法 為了既保證延遲時間的準確性又有足夠大