鋼結(jié)構(gòu)選擇題復(fù)習(xí)題

1、1 .關(guān)于建筑結(jié)構(gòu)鋼材的特點，下列說法中錯誤 的是 ( C )A.鋼材具有良好的塑性和韌性B.鋼材具有良好的焊接性能，采用焊接結(jié)構(gòu)可以使鋼結(jié)構(gòu)的連接大為簡化C.鋼結(jié)構(gòu)的耐腐蝕性很好，適合在各種惡劣環(huán)境中使用D.鋼結(jié)構(gòu)的耐熱性很好，但耐火性能很差2 .我國現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范進(jìn)行疲勞設(shè)計時采用的是(B)A.近似概率極限狀態(tài)設(shè)計方法B.容許應(yīng)力設(shè)計方法C.全概率極限狀態(tài)設(shè)計方法D.屈服應(yīng)力設(shè)計方法3 .有時要求鋼材應(yīng)具有Z向收縮率指標(biāo)的要求，是為了 ( C)A.檢驗鋼材的塑性變形能力能否達(dá)到建筑結(jié)構(gòu)用鋼的要求B.檢查金屬內(nèi)部是否有非金屬雜質(zhì)等缺陷C.防止厚板在焊接時或承受厚度方向的拉力時，發(fā)生層狀撕

2、裂D.防止有動力荷載作用時，鋼材發(fā)生低溫脆斷4 .某單跨簡支梁，計算跨度l0=6m ，永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk=16kN/m( 含自重)，可彎荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=7kN/m( 可變荷載的組合值系數(shù)是0.7)，則基本組合時梁跨中最大彎矩設(shè)計值為( C)A. 103.5kN.m B. 128.07kN.m C. 130.5 kN.m D.141.3kN.m5 .影響鋼材疲勞強(qiáng)度的主要因素不包括( D )A.構(gòu)造狀況B.應(yīng)力幅C.循環(huán)荷載重復(fù)的次數(shù)D.鋼材的靜力強(qiáng)度6 .在承受靜力荷載的角焊縫連接中，與側(cè)面角焊縫相比，正面角焊縫( B )A.承載能力高，同時塑性變形能力也較好B.承載能力高，而塑性變形能力卻較

3、差C.承載能力低，而塑性變形能力卻較好D.承載能力低，同時塑性變形能力也較差7 .摩擦型高強(qiáng)度螺栓的抗剪連接以（D ）作為承載能力極限狀態(tài)。A.螺桿被拉斷B.螺桿被剪斷C.孔壁被壓壞D.連接板件間的摩擦力剛被克服8 .對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，宜采用（C ）A.焊接連接B.普通螺栓連接C.摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接D.承壓型高強(qiáng)度螺栓連可編輯9 .圖示高強(qiáng)螺栓群摩擦型連接受彎后的旋轉(zhuǎn)中心為（A ）A.a點B.b點C.c點D.d點10 .對于普通螺栓連接，限制端距e>2d的目的是為了避免（D）A.螺栓桿受剪破壞B.螺栓桿受彎破壞C.板件受擠壓破壞D.板件端部沖剪破壞11 .在下列因素中，對軸心

4、壓桿整體穩(wěn)定承載力影響不大的是（D）A.荷載偏心的大小B.截面殘余應(yīng)力的分布C.構(gòu)件中初始彎曲的大小D.螺栓孔的局部削弱12. 某截面無削弱的熱軋型鋼實腹式軸心受壓柱，設(shè)計時應(yīng)計算( C )A.整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定B.強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、長細(xì)比C.整體穩(wěn)定、長細(xì)比D.強(qiáng)度、局部穩(wěn)定、長細(xì)比13. 為保證軸壓鋼柱腹板的局部穩(wěn)定，應(yīng)使其高厚比不大于某一限值，此限值 (A)A. 與鋼材的強(qiáng)度和柱的長細(xì)比均有關(guān)B.與鋼材的強(qiáng)度有關(guān)，而與柱的長細(xì)比無關(guān)C.與鋼材的強(qiáng)度無關(guān)，而與柱的長細(xì)比有關(guān)D.與鋼材的強(qiáng)度和柱的長細(xì)比均無關(guān)14.對格構(gòu)式軸壓柱繞虛軸的整體穩(wěn)定進(jìn)行計算時，用換算長細(xì)比最代替兒,這是考慮 ( C

5、 )A. 格構(gòu)柱剪切變形的影響B(tài).格構(gòu)柱彎曲變形的影響C.綴件剪切變形的影響D.綴件彎曲變形的影響15. 軸心受壓柱柱腳底板的尺寸除了與柱的軸向壓力有關(guān)之外，還與( B) 有關(guān)A.柱腳底板鋼材的抗壓強(qiáng)度B.基礎(chǔ)混凝土的抗壓強(qiáng)度C.柱腳底板鋼材的彈性模量D.基礎(chǔ)混凝土的彈性模量16. 設(shè)計焊接組合截面梁時，通常要事先估計梁的高度取值范圍，一般來說梁的最大高度是由建筑高度所決定的，而梁的最小高度一般是由下列哪項決定的( D )A.梁的整體穩(wěn)定要求B.梁的局部穩(wěn)定要求C.梁的強(qiáng)度要求D.梁的剛度要求17. 當(dāng)荷載或跨度很大而梁高受到限制,或?qū)孛婵古偠纫筝^高時,宜選用( D )A.熱軋型鋼梁B.

6、冷彎薄壁型鋼C.工字形截面組合梁D.箱形截面組合梁18. 梁支座處或上翼緣受有較大固定集中荷載的地方，應(yīng)設(shè)( D )A.橫向加勁肋B.縱向加勁肋C.短加勁肋D.支承加勁肋19. 某簡支梁，荷載向下作用于梁的受拉下翼緣，欲提高此梁整體穩(wěn)定承載力的最有效途徑是 ( C )A.改變荷載作用位置B.增大受拉翼緣寬度C.減小梁受壓翼緣的側(cè)向計算長度D堿少受壓翼緣寬度20. 焊接工字型截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的(D)A.提高梁的抗彎強(qiáng)度B.提高梁的抗剪強(qiáng)度C.提高梁的整體穩(wěn)定性D.提高梁的局部穩(wěn)定性1. 下列各項，( .D ) 不屬于結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)范疇?？删庉婣. 靜力強(qiáng)度計算B.動力強(qiáng)度計算C.

7、穩(wěn)定性計算D .梁的撓度計算2. 在下列各化學(xué)元素中，( D )的存在可提高鋼材的強(qiáng)度和抗銹蝕能力，但卻會嚴(yán)重地降低鋼材的塑性、韌性和可焊性，特別是在溫度較低時促使鋼材變脆A.硅B.鋁C.硫3. 根據(jù)鋼材的一次拉伸試驗，可得到如下四個力學(xué)性能指標(biāo)，其中強(qiáng)度儲備。A. 屈服點 fy B. 抗拉強(qiáng)度fu4. 普通軸心受壓構(gòu)件的承載力經(jīng)常決定于(A.扭轉(zhuǎn)屈曲B.強(qiáng)度5. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓的抗剪連接以( dA. 螺桿被拉斷C. 孔壁被壓壞(冷脆)。D.磷( b )是鋼結(jié)構(gòu)的C.伸長率8D.彈性模量Ec)。C.彎曲屈曲D.彎扭屈曲)作為承載能力極限狀態(tài)。B.螺桿被剪斷D. 連接板件間的摩擦力剛被克服6.

8、 根據(jù)施焊時焊工所持焊條與焊件之間的相互位置的不同，焊縫可分為平焊、立焊、橫焊和仰焊四種方位，其中( a)施焊的質(zhì)量最易保證。A.平焊B.立焊C.橫焊D.仰焊7. 為了保證焊接板梁腹板的局部穩(wěn)定性，應(yīng)根據(jù)腹板的高厚比的不同情況配置加頸肋。當(dāng)< < 170 時，應(yīng)( b)。A. 不需配置加勁肋C. 配置橫向和縱向加頸肋B. 配置橫向加勁肋D.配置橫向、縱向和短加頸肋8. 雙軸對稱焊接工字形單向壓彎構(gòu)件，若彎矩作用在強(qiáng)軸平面內(nèi)而使構(gòu)件繞弱軸彎曲，則此A. 平面內(nèi)的彎曲屈曲構(gòu)件可能出現(xiàn)的整體失穩(wěn)形式是( a )。B.扭轉(zhuǎn)屈曲C. 平面內(nèi)的彎曲屈曲或平面外的彎扭屈曲D.平面外的彎扭屈曲9

9、.屋架設(shè)計中，積灰荷載應(yīng)與（ c ） 同時考慮。A.屋面活荷載B.雪荷載C.屋面活荷載與雪荷載兩者中的較大者D.屋面活荷載與雪荷載10 . 梯形屋架端斜桿最合理的截面形式是（ a）。A. 兩不等邊角鋼長邊相連的T 形截面B.兩不等邊角鋼短邊相連的 T形截面C.兩等邊角鋼相連的 T形截面D.兩等邊角鋼相連的十字形截面1 在重型工業(yè)廠房中，采用鋼結(jié)構(gòu)是因為它具有（A ）的特點。A.勻質(zhì)等向體、塑性和韌性好8 .勻質(zhì)等向體、輕質(zhì)高強(qiáng)C.輕質(zhì)高強(qiáng)、塑性和韌性好D 可焊性、耐熱性好2螺栓連接受剪工作時，在 曲線上的最高點“3”作為連接的承載力極限，則其螺栓應(yīng)為（C ）。A.摩擦型高強(qiáng)度螺栓和普通螺栓9

10、.摩擦型高強(qiáng)度螺栓和承壓型高強(qiáng)度螺栓C 普通螺栓和承壓型高強(qiáng)度螺栓D 摩擦型高強(qiáng)度螺栓3引起梁受壓翼緣板局部穩(wěn)定的原因是（B ）。A.彎曲正應(yīng)力B 彎曲壓應(yīng)力C.局部壓應(yīng)力D.剪應(yīng)力4.鋼材經(jīng)冷作硬化后屈服點(C ),塑性降低了。A.降低B.不變C.提高D.變?yōu)榱?.直角角焊接的焊腳尺寸應(yīng)滿足hfmin 1.5 t及 hfmax 1.2t2,則tl、t2分別為(A )的厚度。A. t1為厚焊件，t2為薄焊件B. tl為薄焊件，t2為厚焊件C. tl、t2皆為厚焊件D . tl、t2皆為薄焊件因此以換算長細(xì)比0X6.格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的整體用I定計算時，由于( A ), 代替 x。A.格構(gòu)式柱可

11、能發(fā)生較大的剪切變形B.要求實現(xiàn)等穩(wěn)定設(shè)計C.格構(gòu)式柱可能單肢失穩(wěn)D.格構(gòu)式柱承載能力提高7.初偏心對壓桿的影響與初彎曲相比較，有 B A.兩者均使壓桿的承載力提高B.兩者均使壓桿的承載力降低C.前者使壓桿的承載力提高，后者使壓桿的承載力降低D.前者使壓桿的承載力降低，后者使壓桿的承載力提高8 .等穩(wěn)定性指的是D 。ixiyl0xl0yxy9 四種不同厚度的Q345 鋼，其中( A )厚的鋼板強(qiáng)度設(shè)計值最高。B. 18 mmD . 52mmA . 12 mmC . 36 mm10 為了 ( C )，確定軸心受壓實腹式構(gòu)件的截面形式時，應(yīng)使兩個主軸方向的長細(xì)比盡可能接近。A.便于與其他構(gòu)件連接B

12、.構(gòu)造簡單、制造方便C.達(dá)至1經(jīng)濟(jì)效果D.便于運輸、安裝和減少節(jié)點類型11 . 當(dāng)無集中荷載作用時，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受( C)。A. 豎向剪力B. 豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C. 水平剪力12 . 在對結(jié)構(gòu)或構(gòu)件進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)計算時，A. 設(shè)計值B. 標(biāo)準(zhǔn)值C. 永久荷載為設(shè)計值，可變荷載為標(biāo)準(zhǔn)值D. 永久荷載為標(biāo)準(zhǔn)值，可變荷載為設(shè)計值13 以下關(guān)于應(yīng)力集中的說法正確的是A. 應(yīng)力集中降低了鋼材的屈服強(qiáng)度B. 應(yīng)力集中產(chǎn)生同號應(yīng)力場，使塑性變形受到限制C. 應(yīng)力集中產(chǎn)生異號應(yīng)力場，使鋼材變脆D.應(yīng)力集中可以提高構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度14 圖示焊接連接中，最大焊縫應(yīng)力發(fā)生在A

13、.a 點B.b 點15 如圖所示普通螺栓連接中，受力最大的螺栓為A.aB.bD. 壓力永久荷載和可變荷載應(yīng)采用( B )(B)使塑性變形受到限制(D)C.c點D.d點(A )C.cD.d16 .軸壓柱腹板局部穩(wěn)定的保證 條件是hf/tw不大于某一限值，此限值 （D ）A.與鋼材強(qiáng)度和柱的長細(xì)比無關(guān)B.與鋼材強(qiáng)度有關(guān)，而與柱的長細(xì)比無關(guān)C.與鋼材強(qiáng)度無關(guān)，而與柱的長細(xì)比有關(guān)D.與鋼材強(qiáng)度和柱的長細(xì)比均無關(guān)17. 一簡支梁受均布荷載作用，準(zhǔn)值為 20 kN/m其中永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為15kN/m,僅一個可變荷載,算時的設(shè)計其標(biāo)A.q=1.215+1.420B.q=15+20C.q=1.215+0.85

14、1.420D. q=1.215+0.61.42018 .偏心壓桿在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定計算公式mxM xxAxW(1 0.8N/Nex)WxA.受壓較大纖維的毛截面抵抗矩B.受壓較小纖維的毛截面抵抗矩C.受壓較大纖維的凈截面抵抗矩D.受壓較小纖維的凈截面抵抗矩19 .對格構(gòu)式軸壓桿繞虛軸的整體穩(wěn)定計算時，用換算長細(xì)比代替 ，這是考慮（A ）A .格構(gòu)柱剪切變形的影響B(tài).格構(gòu)柱彎曲變形的影響C.鋼材剪切變形的影響D.鋼材彎曲變形的影響20 .保證焊接組合工字形截面軸心受壓桿翼緣板局部穩(wěn)定的寬厚比限制條件，是根據(jù) 矩形板單向均勻受壓確定的，其邊界條件為（B ）A.四邊簡支B.三邊簡支，一邊自由

15、C.兩邊簡支，一邊自由，一邊彈性嵌固 D.兩邊簡支，一邊自由，一邊嵌固21 .梁的受壓翼緣劃向支撐點的間距和截面尺寸都不改變，且跨內(nèi)的最大彎矩相等，則臨界彎矩最低的是（C ）A.受多個集中荷載的梁B.受均布荷載的梁22C.受純彎矩的梁D.受跨中一個集中荷載的梁實腹式偏心壓桿在彎矩作用平面外的失穩(wěn)是A.彎扭屈曲B.彎曲屈曲C.扭轉(zhuǎn)屈曲D.局部屈曲1.下列情況中，屬于正常使用極限狀態(tài)的情況是B喪失穩(wěn)定A強(qiáng)度破壞c連接破壞D動荷載作用下過大的振動2.應(yīng)力循環(huán)特征值（應(yīng)力比）p=omin / max將影響鋼材的疲勞強(qiáng)度。在其它條件完全相同情況下，下列疲勞強(qiáng)度最低的是A對稱循環(huán)p =-1B應(yīng)力循環(huán)特征值

16、P =+1C脈沖循環(huán)p =0D以壓為主的應(yīng)力循環(huán)3.下列施焊方位中，操作最困難、焊縫質(zhì)量最不容易保證的施焊方位是A平焊B立焊c橫焊D仰焊4.規(guī)范規(guī)定普通螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計值只取螺栓鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計值的0.8 倍，是因為A偏安全考慮B考慮實際作用時可能有偏心的影響C撬力的不利影響D上述A、B、CB整體穩(wěn)定D剛度5.提高軸心受壓構(gòu)件的鋼號，能顯著提高構(gòu)件的A靜力強(qiáng)度C局部穩(wěn)定6. 寬大截面軸心受壓鋼構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定的處理方法：當(dāng)構(gòu)件的強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、剛度綽綽有余時，應(yīng)采用C】A 增加腹板厚度以滿足寬厚比要求B 設(shè)置縱向加勁肋C 任憑腹板局部失穩(wěn)D 設(shè)置縱向加勁肋、橫向加勁肋和短加勁肋7. 工字形組合

17、截面吊車鋼梁在進(jìn)行抗彎強(qiáng)度計算時，截面塑性部分發(fā)展系數(shù)取值為A】a 型=vy=l.0B tx=1.05,*1.2Cp<=1.15,7y=1.2D p<=1.05,7y=1.158. 在其它條件相同情況下，簡支鋼梁在下列哪種受力情況下對應(yīng)的臨界彎矩值最低C】A 全跨勻布荷載B 跨中一集中荷載C 純彎曲D 任意荷載9. 型鋼構(gòu)件不需要進(jìn)行A 強(qiáng)度驗算B 總體穩(wěn)定驗算C 局部穩(wěn)定驗算D 剛度驗算10. 受剪栓釘連接中，被連板件不 容許相對滑動的連接是C】A 普通螺栓連接B 鉚釘連接C 摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接D 承壓型高強(qiáng)度螺栓連接1. 鋼材作為設(shè)計依據(jù)的強(qiáng)度指標(biāo)是C】A 比例極限fpB 彈

18、性極限feC 屈服強(qiáng)度fyD 極限強(qiáng)度fu2. 與側(cè)焊縫相比，端焊縫的A疲勞強(qiáng)度更高B靜力強(qiáng)度更高c塑性更好D韌性更好3 .有一由兩不等肢角鋼短肢連接組成的T形截面軸心受力構(gòu)件，與節(jié)點板焊接連接，則肢背、肢尖內(nèi)力分配系數(shù) ki、k2為Ak10-75，k20.25Bk10.70,k20.30Ck10.65, k20.35Dk10.75, k20.354 .將下圖（a）改為（b）是為了防止螺栓連接的A栓桿被剪壞B桿與孔的擠壓破壞C被連構(gòu)件端部被剪壞D桿受彎破壞5 .鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范關(guān)于軸心受壓鋼構(gòu)件整體穩(wěn)定的柱子曲線-入關(guān)系曲線）有多條的根本原因是考慮了【 C】A材料非彈性B構(gòu)件的初彎曲C殘余應(yīng)力的影響

19、D材料非均勻6 .焊接組合梁翼緣的局部穩(wěn)定保證通常是【 A】A驗算寬厚比（增加翼緣厚度）B設(shè)置橫向加勁肋C設(shè)置縱向加勁肋D設(shè)置短加勁肋7 .下列截面中，抗扭剛度最大的截面形式是【 D】A工字形截面BT形截面CH形截面D箱形截面8 .某軸心受壓鋼構(gòu)件繞 x軸和繞y軸屬于同一條的柱子曲線 （即6-入關(guān)系曲線或表格），則,兩軸等穩(wěn)定的條件是A. x yB.lxlyD. IxA梁在動載作用下的振動B動載作用下的疲勞C板件的寬厚比驗算D鋼梁腹板加勁肋的設(shè)置與計算C. i xi y9 .下列哪種情況屬于正常使用極限狀態(tài)10 .角焊縫每個弧坑考慮的長度為A被焊板件厚度tB焊縫正邊尺寸（焊腳尺寸）hfC2倍被焊板件厚度2tD2倍焊縫正邊尺寸2hf1.需要進(jìn)行疲勞計算條件直接承受動力荷載重復(fù)作用的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)5X104B 2X1045X105D 5X1062.鋼材的屈強(qiáng)比是指A比例極限與極限強(qiáng)度的比