化工原理下冊(cè)答案.docx

1、一、選擇與填空1、精幗操作的依據(jù)是混合液中各組分揮發(fā)度的差異 0實(shí)現(xiàn)精館操作的必要條件是塔頂液 相回流 和 塔底上升蒸汽 。2、汽液兩相呈平衡狀態(tài)時(shí)，汽液兩相溫度 相同，但液相組成叢于_汽相組成。3、用相對(duì)揮發(fā)度a表達(dá)的汽液平衡方程可寫(xiě)為y_1一0根據(jù)a的大小，可用來(lái)_flj l）x定用蒸惚方法分離的難易程度 ，若a =1則表示不能用普通的蒸館方法分離該混合液4、在精操作中，若降低操作壓強(qiáng)，則溶液的相對(duì)揮發(fā)度溫度降低,從平衡角度分析對(duì)該分離過(guò)程有利。5、某二元物系，相對(duì)揮發(fā)度a =3,在全回流條件下進(jìn)行精餛操作，對(duì)第n、ti+1兩層理論板, 已知y產(chǎn)，則y 全回流通常適用于 開(kāi)工階段 或 實(shí)驗(yàn)

2、研究。6、精1®和蒸®的區(qū)別在于 精餛;必須引入回流;平衡蒸館和簡(jiǎn)單蒸館的主要區(qū)別在于前者為連續(xù)的穩(wěn)態(tài)過(guò)程而后者是間歇的非穩(wěn)態(tài)過(guò)程O(píng)7、精懾塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是高。增加，塔頂溫度塔釜塔底壓強(qiáng)高 和塔底難揮發(fā)組分含量08、在總壓為、溫度為85°C下，苯和甲苯的飽和蒸汽壓分別為PA = pb=46 kPa,則相對(duì)揮發(fā)度a =,平衡時(shí)液相組成x=,氣相組成y=。AA9、某聶懈塔的精段操作線方程為y二+,則該精憾塔的操作回流比為，餛出液組成為。10、最小回流比的定義是 在特宗分離仟?jiǎng)?wù)卞理論板數(shù)為無(wú)限名時(shí)的冋流比適宜回流比通常取R min11、精tWf進(jìn)料

3、可能有 種不同的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為2:3時(shí)，則進(jìn)料熱狀況q值為2Iv If Iv 注：q3sV U,6Iv IIIv II12、在塔的精憎段測(cè)得XD二、X2=> X3=（均為摩爾分率）,已知R=3 , a =,則第三層塔板的 氣相默弗里效率_。注：Emvyn yn 1D保持不變，若增加回流比R,則XD增加，X W減小N增增加，X W減小°F、XF、q、V不變，增加 W ,則XD增加，XW增加,ITV增加° XD、R、q、D/F相同，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱， Xw增加O* y yn n 13、在精幗塔設(shè)計(jì)中，若F、XF、q、iUTV 增

4、一Xf、 Xd、 Xw14、在精餛塔設(shè)計(jì)中，若F、XF、XD、XW及R定，進(jìn)料由原來(lái)的飽和蒸氣改為飽和液體，則 所需理論板數(shù)Nt減小。精段上升蒸氣量V不變、下降液體量L不變；提館段上升蒸 氣量V'增加、下降液體量 1?增加。15、操作中的精惚塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精館段液氣比八提幗段液氣比L' N'減小，XD16、操作中的精館塔，保持17、在連續(xù)精惚塔中，若XF、 則所需的理論板數(shù)Nt減小,18、恒沸精幗與萃取精館的共同點(diǎn)是都需要加入某種添加劑憾時(shí)添加劑需與被分離組分形成恒沸物19、某二元混合物，若液相組成t . Ijlll AO兩者的主要區(qū)別是 恒沸精

5、和恒沸精館的添加劑氣化后由塔頂排出， 耗能大。xa為，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t I ；汽相組成yA為，露點(diǎn)溫度為A? <1 °B . t =t C . t>t D.不能判斷12I 2I 220、兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示分離該物系A(chǔ)容易B .困難C完全D不完全21、精幗塔的操作線為直線，其原因是DA理論板假定BC塔頂泡點(diǎn)回流D22、分離某兩組分物系，最大館出液量為匚A. h B . 6 kmol/h C23、精憾塔中由塔頂向下的第A. y >y >y ； B. y <y <yn+lnn-In+ln.理想物系.恒摩爾流假定進(jìn)料量為 lOkmol/h

6、 ,組成xf為，若要求憾出液組成XD不小于，則.9 kmol/h D .不確定n-1 . n、n+1層塔板，其汽相組成關(guān)系為?Cy =y =y ； D.不確定。n+Inn-l24、在原料量和組成相同的條件下，用簡(jiǎn)單蒸憎得的氣相總組成為XDi,用平衡蒸館得的氣相總 組成為XD2,若兩種蒸憎方法所得的氣相量相同，則AA. X Dl> X D2； B. X Di= X D2；?C. X D1VXD2； D.不能判斷25、在精®塔的圖解計(jì)算中，若進(jìn)料熱狀態(tài)變化，將使A.平衡線發(fā)生變化B操作線與q線發(fā)生變化C.平衡線與q線變化 D平衡線與操作線變化26、操作中的精幗塔，若選用的回流比小于

7、最小回流比，A.不能操作B . XD, X W均增加C . XD, X W均不變D . 操作中的精惚塔，若保持F、q、XD、XW. 7不變，減小 R減小B . D減小、R不變C. D減小、R增大DD不變、R增大28、用某精懈塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成 XD、XW,當(dāng)進(jìn)料組成為X時(shí)，相應(yīng)的回流比為R1；進(jìn)料組成為XF2時(shí),相應(yīng)的回流比為R2o若XF1< X F2,進(jìn)料熱狀況不變，則C A. Ri<R2B . Ri=R2 C . Ri>R2D .無(wú)法判斷29、用精幗塔完成分離任務(wù)所需理論板數(shù)Nt為8 （包括再沸器）若全塔效率Et為50%,則實(shí)際 板數(shù)為C A. 16 B .

8、12 C . 14 D .無(wú)法確定30、在常壓下苯的沸點(diǎn)為。C,環(huán)己烷的沸點(diǎn)°C,欲使該兩組分混合物得到分離宜采用C A.恒沸精幗B普通精幗C .萃取精憾D水蒸汽精惚則 衛(wèi)_XD減小，X W增加27、XF,則C A. D增大、Xd、 Xv吸收復(fù)習(xí)題_不變_相平衡常數(shù)E將，對(duì)低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓降低時(shí)，亨利系數(shù) m _增大_將_不變_將,H亨利定律表達(dá)式Pe Ex,若氣體在水中的亨利系數(shù)E值很小，說(shuō)明該氣體為少4氣體yy_y-y*_和_一嚴(yán)_為推動(dòng)力的吸收系數(shù)，它們的單位是在吸收過(guò)程中，K和k是以2 S y）四、若總吸收系數(shù)和分吸收系數(shù)的關(guān)系可以用Kg ko Hk l,其中

9、ko表示_氣膜阻立，當(dāng)_1/ (Hkt)-項(xiàng)可忽略時(shí),表示該吸收過(guò)程為氣膜控制。五、在1 atm, 20°C時(shí)，某濃度氣體被清水吸收，若氣膜吸收系數(shù)kG= ( m?h atm),液則該溶質(zhì)為_(kāi)膜吸收系數(shù)kL= ( hkmol/m'),溶質(zhì)的亨利系數(shù)H=kmol/( atm),易溶_氣體，氣相總吸收系數(shù)y(2)K = m h一般而言，兩組分A, B的等摩爾相互擴(kuò)散體現(xiàn)在精館_單元操作當(dāng)中,而組分A 在B中單相擴(kuò)散體現(xiàn)在_吸收_單元操作中。在吸收過(guò)程中，若降低吸收劑用量，對(duì)氣膜控制物系，體積吸收總系數(shù)Kyh值將丄變_V減小，對(duì)液膜控制物糸，體枳吸收總糸數(shù)Ka值將 八、九、十、雙膜

10、理論是將整個(gè)相際傳質(zhì)過(guò)程簡(jiǎn)化為 _通過(guò)氣、液兩膜層的分子擴(kuò)散過(guò)程 吸收塔的操作線方程和操作線是通過(guò)物料衡算得到的。它們與平衡關(guān)系、_操作溫度_ 和_壓強(qiáng)及塔的結(jié)構(gòu)無(wú)關(guān)。吸收因竅A可表示為_(kāi)120亠 它在YX圖中的幾何意義是 操作線斜率和平衡線斜率 之比十一、若分別以S、S、S表示難溶、中等溶解度、易溶氣體在吸收過(guò)程中的脫吸因數(shù)，吸I 231 大于 2 大于 3收過(guò)程中操作條件相同，貝y S-S 變小_吸收推動(dòng)力_變小 十二、吸收過(guò)程中，若減小吸收劑用量，操作線的斜率二十三、吸收過(guò)程中，物系平衡關(guān)系可以用Y*=mX表示，最小液氣比的計(jì)算式 丄GminYi Y2YiX2m第七章固體物料的干燥一、選

11、擇與填空1、對(duì)流干燥的必要條件是 濕物料表面的水汽分壓大于干燥介質(zhì)中的水汽分壓；干燥過(guò)程是傳 熱與傳質(zhì)相結(jié)合的過(guò)程。2、在的總壓下，在間壁式換熱器中將溫度為293K,相對(duì)濕度為80%的濕空氣加熱，則該空氣下的下列狀態(tài)參數(shù)變化的趨勢(shì)是：濕度H不變，相對(duì)濕度 減小，濕球溫度tw升高,霧點(diǎn)td 不變O 3、在的總壓下，將飽和空氣的溫度由 降到該空氣下的下列狀態(tài)參數(shù)變化的趨勢(shì)是：濕度H減小,相對(duì)濕度100%,濕球溫度tw降低,露點(diǎn)td 降低。4、在實(shí)際的干燥操作中，常用 干濕球溫度計(jì) 來(lái)測(cè)定空氣的濕度。5、測(cè)定空氣中水汽分壓的實(shí)驗(yàn)方法是測(cè)量露點(diǎn)。6、恒定干燥條件是指空氣的溫度、濕度、流速均不變的干燥過(guò)

12、程。7、在一定的溫度和總壓下，以濕空氣作干燥介質(zhì)，當(dāng)相對(duì)濕度較大時(shí)，則濕物料的平衡水分相應(yīng)較高，其自由水分相應(yīng) 較低。8、恒速干燥又稱(chēng)表面汽化控制階段,影響該階段干燥速率的主要因素是干燥介質(zhì)的狀況、流 速、與物料的接觸方式；降速干燥又稱(chēng)內(nèi)部遷移控制階段,影響該階段干燥速率的主要因素是 物料結(jié)構(gòu)、尺寸、與干燥介質(zhì)的接觸方式、物料的溫度等9、在恒速干燥階段，濕物料表面的溫度近似等于10、在常壓和4（rc下，測(cè)得濕物料的干基含水量o空氣的濕球溫度 。X與空氣的相對(duì)濕度之間的平衡關(guān)系為：XZkg絕干料，當(dāng)=40%物料的初始含水量Xukg絕干料，現(xiàn)讓該物料在4（rc下與=40%的空氣充分接觸，非結(jié)合水

13、含量為kg/kg 絕干料,自由含水量為 kg/kg 絕干料。11、在恒定干燥條件下測(cè)得濕物料的干燥速率曲線如圖示，其恒速階段的干燥速率為水/m -h,臨界含水量為 kg/kg 絕干料，平衡含水量為kg/kg絕干料。12、理想干燥過(guò)程（絕熱干燥過(guò)程）是指 不向干燥器補(bǔ)充熱量、忽略熱損失、忽略加熱物料 所消耗的熱量，干燥介質(zhì)進(jìn)入和離開(kāi)干燥器的焙相等13、寫(xiě)出三種對(duì)流干燥器的名稱(chēng) 廂式干燥器、流化床干燥器、氣流干燥器等O14、固體顆粒在氣流干燥器中經(jīng)歷 加速運(yùn)動(dòng) 和恒速運(yùn)動(dòng) 兩個(gè)運(yùn)動(dòng)階段,其中加速運(yùn)動(dòng) 是最 有效的干燥區(qū)域。流化床干燥器適用于熱敏性物料的干燥,處理粒徑為30 um6mm粉狀物 料最為

14、適宜。若已知濕空氣的如下兩個(gè)性質(zhì)參數(shù)，則 Gj在H - I圖確定濕空氣的狀態(tài)。H、 P B. H、 t d C H、 t D . I當(dāng)濕空氣的相對(duì)濕度=60%,其干球溫度t、濕球溫度 仏和露點(diǎn)td之間的關(guān)系為BIW td= B > > C空氣在預(yù)熱過(guò)程中不變化的參數(shù)是15、 A.16、H、tdw tdrtaskgkg/kgA17、當(dāng)=100%時(shí)，平衡含水量 時(shí)，平衡含水量XJkg絕干料。已知該自由水分的濕物料進(jìn)行干燥,當(dāng)干燥至含水量為時(shí)則物料的臨界含水量為A,平衡含水量A.結(jié)合水 B .非結(jié)合水C .臨界水分D19、在恒定干燥條件下將含水量為（干基，下同）干燥速率下降，再繼續(xù)干燥至

15、恒重，測(cè)得此時(shí)含水量為， 為C _A. B. C. D.A焙 B .相對(duì)濕度 C .濕球溫度 D .露點(diǎn)18、物料的平衡水分一定是 A20、同一物料，如恒速階段干燥速率加快，則該物料的臨界含水量將CA.不變B減少C.增大D不一定21、已知物麗臨界含水量為（干基，下同），現(xiàn)將該物料從初始含水量干燥至，則干燥終 了時(shí)物料表面溫度0為AA. 0 > t w B . 0 = t w C 0 = t d D .0=t速率的正確判斷是A22利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，且干燥處于降速階段，預(yù)縮A.隨物料種類(lèi)的不同而有極大差別短干燥時(shí)間，可采取的最有效措施是BA.提高干燥介質(zhì)的溫度B增大干燥面積、減薄物料厚度C.降低干燥介質(zhì)的相對(duì)濕度D提高空氣流速23、在等速干燥階段，用同一種熱空氣以相同的流速吹過(guò)不同種類(lèi)的物料層表面，對(duì)于干燥B隨物料種類(lèi)的不同可能會(huì)有差別C.各種不同種類(lèi)的物料的干燥速率相同D.不好判斷24、測(cè)定物料臨界濕含量對(duì)固體物料干燥過(guò)程的意義在于對(duì)于干燥操作和干燥器的設(shè)計(jì)有指 導(dǎo)意義。、某常壓濕空q由llf