抗震報告模板參考

1、XX橋（3x30米鋼箱梁）抗震計算報告設計：日期:復核：日期:審核：日期:2020年X月目錄1、技術標準和設計規(guī)范21.1 技術指標21.2 設計規(guī)范22、結構用材32.1 概述32.2 結構尺寸33、橋址區(qū)地質(zhì)情況44、計算方法64.1 抗震設防標準64.2 抗震計算模型64.3 地震輸入75、結構抗震驗算95.1 E1地震計算115.2 E2地震計算125.2.1 有效截面剛度計算135.2.2 E2地震作用下橋墩位移驗算145.3 能力保護構件驗算175.3.1 橋墩抗剪強度驗算175.3.2 支座抗震驗算186、結論21XX橋抗震計算1、技術標準和設計規(guī)范1.1技術指標橋上線路等級：城

2、市主干道；設計行車速度：60km/h;行車道數(shù)：雙向8車道；+0.5=28m橋?qū)挘?.5m（防撞欄）+0.75m（路緣帶）+2*3.5m（行車道）+2m（側分帶）+3.5m（BRT車道）雙黃線+3.5m（BRT車道）+2m（側分帶）+2*3.5m（行車道）+0.75m（路緣帶）0.5m（防撞欄）設計活載：城一A級，按公路一級校核1.2設計規(guī)范城市快速路設計規(guī)程（城市橋梁設計規(guī)范（城市橋梁抗震設計規(guī)范公路工程技術標準（公路橋梁抗震設計細則公路橋涵設計通用規(guī)范公路鋼結構橋梁設計規(guī)范CJJ129-2009)CJJ11-2011)CJJ166-2011)JTGB01-2014)JTG/TB02-01-

3、2008)(JTGD60-2015)JTGD64-2015)TB10002.2-2005(JTG3362-2018)(JTGD63-2007)(JTG/T3360-01-2018)GB/TJTGT3310-2019JTGD81-2017JTGD81/T-2017JTG/TF50-2011CJJ2-2008JT/T722-20082、結構用材2.1 概述本橋上部結構采用3x30m鋼箱梁。橋墩采用柱式墩、鉆孔灌注樁基礎。利用老橋橋臺以及鉆孔灌注樁基礎。上部結構采用Q355C鋼材，墩柱采用C40混凝土,承臺、樁基采用C30混凝土。表2.1混凝土力學指標表項目C40C30彈性模量Ec(MPa)3250

4、030000剪切模量Gc(MPa)1380012000泊松比Vc0.20.2軸心抗壓強度標準值fck(MPa)26.820.1軸心抗拉強度標準值ftk(MPa)2.42.01軸心抗壓強度設計值(MPa)18.413.8軸心抗拉強度設計值(MPa)1.651.39熱膨脹系數(shù)0.000010.000012.2 結構尺寸上部結構采用3x30跨徑鋼箱梁，橋面總寬為28m,梁高2.0m。3#、6#橋墩采用花瓶墩，墩頂尺寸為360cmX260cm,墩底尺寸為200cmX130cm；4#、5#墩采用花瓶墩，墩頂尺寸為360cmX130cm,墩底尺寸為200cmX130cmo樁基采用摩擦樁設計。圖2.23#、

5、6#橋墩樁基示意圖(橫橋向)3、橋址區(qū)地質(zhì)情況據(jù)鉆探揭示，擬建工程沿線地層結構較復雜?，F(xiàn)自上而下對沿線各巖土層的分布及其特征分述如下：1、填土(Q4ml),根據(jù)回填材料的不同可分為素填土。1a、填砂Qb及填石。c：(1)素填土(Qml)1a：沿線大部分地段有揭露，揭露厚度為0.708.40m?；液值入s色，稍濕濕，松散狀，成分主要由粘性土回填而成，含雜質(zhì)含量約10%回填時間210年，局部地段已自重固結，但回填時未經(jīng)專門壓實處理，密實度及均勻性差，力學強度低。該層依公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTGC20-2011)附錄J劃分，土、石等級為I級松土。(2)填砂(Qml)db:沿線局部地段有揭露，揭露厚度

6、為1.105.90m。灰褐、黃褐色等色，稍濕濕，大多為松散狀，成分主要由中、粗砂等回填而成，回填時間不一，尚未完成自重固結，回填時未經(jīng)專門壓實處理，密實度及均勻性差，力學強度低。該層依公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTGC20-2011)附錄J劃分，土、石等級為I級松土。(3)填石(Qpd)(1C:沿線部分地段有揭露，揭露厚度為0.405.80m?；液稚?，稍濕濕，大多為松散狀，成分主要由中風化花崗巖碎石組成，密實度及均勻性差，力學強度低，工程性能差。該層依公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTGC20-2011)附錄J劃分，土、石等級為I級松土。2、粉質(zhì)粘土(Q4al-pl)：僅在CZK1、CZK2、CZK4號孔

7、揭露，揭露厚度為1.903.80m。呈灰色，可塑狀，成分主要由粘、粉粒和石英砂組成，含砂約1020%切面較光滑，搖振無反應，干強度較高，韌性中等。屬中等壓縮性土，力學強度一般。該層依公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTGC20-2011)附錄J劃分，土、石等級為H級普通土。3、淤泥(Q4m：屬全新統(tǒng)海積成因。局部分布，揭露厚度為0.505.80m。深灰色、灰黑色，飽和，流軟塑狀，成分主要由粘粉粒組成，偶見有少量貝殼類碎片或腐植質(zhì)，含有機質(zhì)，局部頂部或下部含砂較多相變?yōu)橛倌嗷焐盎蛏盎煊倌唷Ｇ忻孑^光滑，搖振輕微反應，干強度及韌性較高。該層具天然含水量高、孔隙比大、強度低的特性，屬高壓縮性軟弱土，工程性能差。

8、該層依公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTGC20-2011)附錄J劃分，土、石等級為I級松土。4、中砂(Q4al-pl)：沖洪積成因類型。局部分布，揭露厚度為0.506.90m。呈灰黃、灰白色，飽和，稍密狀，成分以石英為主，含泥約1520%,級配一般，局部相變?yōu)榇稚?。屬中等壓縮性士，力學強度一般。該層依公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTGC20-2011)附錄J劃分，土、石等級為H級普通土。5、粉質(zhì)粘土(Q4dl-pl)：坡洪積成因類型。分布較廣，揭露厚度為0.508.50m。呈灰黃、灰白色，可塑狀，成分主要由粘、粉粒和石英砂組成，含砂約1020%切面較光滑，搖振無反應，干強度較高，韌性中等。屬中等壓縮性土，

9、力學強度一般。該層依公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTGC20-2011)附錄J劃分，土、石等級為H級普通土。6、殘積砂質(zhì)粘性土(Qel)：沿線大部分地段均有揭露，揭露厚度2.1022.95m(大部分未揭穿)。以灰黃、灰白色為主，可硬塑狀，成分主要由長石風化的粉粘粒、石英顆粒和少量云母碎屑等組成，土中2mm的顆粒含量約10%20%,原巖結構特征可辨，系中粗粒花崗巖風化殘積而成。原狀芯樣搖振無反應，切面稍有光滑，干強度及韌性中等。天然狀態(tài)下力學強度一般較高，但屬特殊性土，具有泡水易軟化、崩解使強度降低的不良特性。該層依公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTGC20-2011)附錄J劃分，土、石等級為H級普通土。7、

10、全風化花崗巖(丫52(3)c)：沿線部分鉆孔揭露至該層，揭露厚度為1.507.00m(部分未揭穿)。呈灰黃、灰白色，巖石風化劇烈，巖心呈土狀，成份主要由長石風化的粘土礦物、石英及云母等組成。風化裂隙極發(fā)育，巖體極破碎，為散體狀結構，屬極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為V級。該層修正后標貫擊數(shù)為3050擊，力學強度較高，壓縮性較低，但與上述殘積土呈漸變過渡關系，具有泡水易軟化、崩解的不良特性。該層依公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTGC20-2011)附錄J劃分，土、石等級為出級硬土。8、砂礫狀強風化花崗巖(丫52(3)c)：沿線部分鉆孔揭露至揭露，揭露厚度為2.2011.10m(部分未揭穿)。呈灰黃、褐黃色，

11、成分主要由未盡風化的長石、石英及云母等組成。該層風化較劇烈，巖體極破碎，巖芯呈砂礫狀，為散體結構，屬極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為V級。該層校正后標貫擊數(shù)50擊，壓縮性低，力學強度較高，但開挖后如遭受長時間的泡水作用，也會較快軟化使強度降低。另外，該層在CZK40號孔(16.717.9m)揭露有中風化花崗巖孤石。該層依公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTGC20-2011)附錄J劃分，土、石等級為出級硬土。9、碎塊狀強風化花崗巖(丫52(3)a)：僅在部分鉆孔揭露至該層，揭露厚度為3.3011.00m(部分未揭穿)。呈褐黃色，原巖礦物主要由長石、石英、云母等組成。風化較顯著，巖體破碎，巖芯呈碎塊狀，RQD=

12、0為碎裂狀結構，屬軟巖較軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為V級。該層壓縮性很低，力學強度高。該層依公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTGC20-2011)附錄J劃分，土、石等級為IV級軟石。10、中風化花崗巖(丫52(3)c)：僅在部分鉆孔揭露至該層，揭露厚度為1.307.50m。呈灰黃、灰白色，巖石礦物成分主要由長石、石英及云母等組成。風化較顯著，節(jié)理裂隙一般較發(fā)育，巖體完整程度一般較破碎，為裂隙塊狀或鑲嵌碎裂結構，巖芯呈短柱狀或塊狀，RQD一般約3060%,屬較硬巖，巖體基本質(zhì)量等級為出IV級。該層基本不可壓縮，力學強度很高。根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范(GB50011-2010)確定，本項目區(qū)地震動峰值加速度0.1

13、5g,地震基本烈度為7度，抗震設防措施等級為8級，設計地震分組為第一組。4、計算方法抗震分析采用多振型反應譜法，分別對E1、E2地震作用進行計算，考慮了兩個水平方向地震力組合。振型組合用CQC&,方向組合用SRSS法?？紤]樁土相互作用，利用m值法計算土彈簧剛度(參照公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范(JTGD63-2007)附件P)。4.1 抗震設防標準橋梁設防類別：根據(jù)城市橋梁抗震設計規(guī)范(CJJ1662011)表3.1.1判定本橋梁抗震設防類別為丙類；根據(jù)3.3.2條，橋梁抗震設計方法為A類。橋梁設防目標：E1地震作用下，結構總體反應在彈性范圍，基本無損傷，震后可以立即使用；E2地震作用下，不產(chǎn)生

14、嚴重的結構損傷，經(jīng)臨時加固后可供緊急救援車輛使用；4.2 抗震計算模型本橋采用3x30m鋼箱梁，橋墩高度相似。計算采用MIDASCIVIL2019版程序建立空間抗震計算模型。鋼箱梁支座采用高阻尼隔震橡膠支座。樁基礎采用支撐點彈簧模型，彈簧剛度根據(jù)規(guī)范采用“m法計算。結構計算模型如下圖所示：圖4.1:抗震計算模型圖4.2:結構離散模型4.3 地震輸入本橋結構的地震響應采用反應譜法計算，相應的反應譜采用城市橋梁抗震設計規(guī)范（CJJ166-2011）中的加速度反應譜。水平設計加速度反應譜S由下式（規(guī)范5.2.1）確定:0.45Smax2Smax2Smax()T20.21(T-5Tg)T=0s0.1s

15、TTqgTgT5TgggS5TgTlax6sSmax2.25A式中：Tg特征周期（s）;T一結構自振周期（s）;Smax水平設計加速度反應譜最大值；Y2一結構阻尼調(diào)整系數(shù)；Ci-地震調(diào)整系數(shù)刀1一自5倍特征周期至6s區(qū)段直線下降段下降斜率調(diào)整系數(shù);丫一自特征周期至5倍特征周期區(qū)段曲線衰減指數(shù)；A水平向設計基本地震加速度峰值。圖4.3E1地震參數(shù)選取圖4.3E1水平加速度反應譜曲線圖4.4E2地震參數(shù)選取圖4.4E2水平加速度反應譜曲線5、結構抗震驗算E1地震作用下，結構校核目標是樁基和橋墩在彈性范圍里工作，其地震反應小于初始屈服彎矩；E2地震作用下，結構校核目標是橋墩可發(fā)生屈服，但應具有足夠的

16、延性，要求地震位移應小于容許位移，樁基按能力保護原則設計，要求樁基設計需求小于其等效屈服彎矩。橋墩、樁基的初始屈服彎矩為截面最外層鋼筋首次屈服（考慮相應軸力）時對應的彎矩，而等效屈服彎矩為根據(jù)截面M分析（考慮相應軸力），把截面M曲線等效為雙線性所得到得等效屈服彎矩，見圖6-1所示。圖5.1截面等效屈服彎矩計算示意圖根據(jù)在恒載和地震作用下的軸力組合對各橋墩與最不利受力樁的控制截面進行M出各控制截面的初始屈服彎矩和等效屈服彎矩，進行結構的抗震性能驗算。在計算初始屈服彎矩和等效屈服彎矩時，取恒載和地震組合軸力的最小值進行初始屈服彎矩的計算。在E2地震作用下，對于已進入塑性工作狀態(tài)的橋墩，應保證其具有

17、足夠的延性，根據(jù)城市橋梁抗震設計規(guī)范規(guī)定，可按下式驗算橋墩墩頂?shù)奈灰疲悍治觯胐0044frfpvIfvBI(7.3.5-1)(7.3.6)-彎矩-曲率(7.3.5-2)(7.3.5-2)式中：H一懸臂墩的高度或塑性較截面到反彎點的距離（cm）;b一矩形截面的短邊尺寸或圓形截面直徑（cm）;fy一縱向鋼筋抗拉強度標準值（MPa）；ds縱向鋼筋的直徑（cm）。105.1E1地震計算圖5.3:E1順橋向彎矩（My）包絡圖（單位：KN*m）北籃二三察i一1ya必7mi7m函iT:S.DH1Ri帆飛二困叫圖5.4:E1橫橋向彎矩（Mz）包絡圖（單位：KN*m）表5.1橋墩控制部位抗彎強度驗算（E1順橋

18、向地震作用）位置單元荷載E1順橋向地震響應剪力-y(kN)剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)彎矩-z(kN*m)位置成分軸向（kN）3#墩底107E1順橋（全部）I139彎矩-y-5175-91-475-2091-337107E1順橋（全部）J147彎矩-y-5242-91-475-2628-4234#墩底127E1順橋（全部）I145彎矩-y-6296316652694102127E1順橋（全部）J153彎矩-y-63973166537221415#墩底137E1順橋（全部）I146彎矩-y-5947-19-473-1924-106137E1順橋（全部）J154彎矩-y-6048-19-4

19、73-2660-1476#墩底117E1順橋（全部）I144彎矩-y-4727814762084328117E1順橋（全部）J152彎矩-y-4795814762620412表5.2橋墩控制部位抗彎強度驗算（E1橫橋向地震作用）11E1橫橋向地震響應位置3#墩底單元107荷載E1橫橋（全部）位置I139成分彎矩-z軸向(kN)-4940剪力-y(kN)1174剪力-z(kN)118彎矩-y(kN*m)195彎矩-z(kN*m)4630107E1橫橋（全部）J147彎矩-z-5008117411825158094#墩底127127E1橫橋（全部）E1橫橋（全部）I145J153彎矩-z彎矩-z-

20、6603-6705-1242-1242-29-29-30-40-4918-67885#墩底137E1橫橋（全部）I146彎矩-z-6192-1244-8-101-4939137E1橫橋（全部）J154彎矩-z-6293-1244-8-139-68186#墩底117117E1橫橋（全部）E1橫橋（全部）I144J152彎矩-z彎矩-z-4623-469111791179747449963346455827表5.3E1地震作用下結構驗算表墩號部位恒載士橫向地震作用恒載士縱向地震作用橫向初始屈服彎矩縱向初始屈服彎矩安全系數(shù)安全系數(shù)M(KN*m)M(KN*m)M(KN*m)M(KN*m)橫向縱向3墩底

21、5809262826921197594.637.524墩底6788372227293198924.025.345墩底6818266027211199053.997.486墩底5827262026840196534.617.50由上表可知，在E1地震作用下，橋墩控制截面在縱、橫橋向的地震效應均小于結構的初始屈服彎矩，橋墩墩身在彈性狀態(tài)，抗彎能力滿足規(guī)范要求。5.2 E2地震計算根據(jù)城市橋梁抗震設計規(guī)范（CJJ166-2011）第7.3.1條規(guī)定，在E2地震作用下，應驗算橋墩墩頂?shù)奈灰?。對高寬比小?.5的矮墩，可不驗算橋墩的變形，但應按規(guī)范第7.3.2條驗算抗彎和抗剪強度。表5.4各墩高寬比表墩

22、號墩高縱向?qū)?直徑（m）橫向?qū)?直徑（m）縱向局寬比橫向圖寬比矮墩3#5.51.324.232.75否4#5.51.324.232.75否5#5.51.324.232.75否6#5.51.324.232.75否各橋墩縱、橫向高寬比均大于2.5,不屬于矮墩，所以在E2地震作用下結構僅需驗算墩柱位移,12不驗算強度5.2.1 有效截面剛度計算根據(jù)城市橋梁抗震設計規(guī)范(CJJ166-2011)第6.1.8條規(guī)定，在進行橋梁抗震分析時，E2地震作用下，延性構件的有效截面抗彎剛度應按公式計算，對于圓形和矩形橋墩，可按本規(guī)范附錄A取值。J2與弼羞摯看圖5.5:圓形截面開裂鋼筋混凝土的等效剛度IJfvfLA

23、c織裝妥拳e軸力比&丸(b)矩形截面圖5.6:矩形截面開裂鋼筋混凝土的等效剛度圖中；為混凝土截面面積4m段面縱筋總面枳一截面的等效慣性矩(m)t富毛截面慣性矩U混凝土粒庫強度標準值ikN/E”P截面所更到的軸力(kN).13按照規(guī)范附錄A,各墩彈性剛度比見表5.5表5.5各墩彈性剛度比墩柱Ag(m2)fck(KN/m2)P(KN)Ast(m2)軸力比Ast/Ag彈性剛度比3#花瓶墩2.64000050000.05110.0480.0200.454#花瓶墩2.64000070000.05110.0670.0200.465#花瓶墩2.64000065000.05110.0630.0200.466#

24、花瓶墩2.64000043000.05110.0410.0200.445.2.2 E2地震作用下橋墩位移驗算根據(jù)城市橋梁抗震設計規(guī)范(CJJ166-2011)第7.3.3條規(guī)定，在進行橋墩位移驗算時，按彈性方法計算出的地震位移應乘以考慮彈性效應的地震位移修正系數(shù)Rd，地震位移修正系數(shù)Rd可按下式計算:Rd彳1T11DTD1.0,1.0TRd1.0,1.0T1.25Tg式中：T結構自震周期;Tg反應譜特征周期;D橋墩構件延性系數(shù)；一般情況可取3。T1.22s,Tg0.45,T1.250.450.57,0570.47T1.22所以Rd1.0,1.0。T根據(jù)城市橋梁抗震設計規(guī)范(CJJ166-201

25、1)第7.3.5條規(guī)定，單柱墩容許位移可按下式計算:U:H2y(H)u32Lp0.08H0.022fydbl0.044fydbl式中：H懸臂墩的高度或塑性較截面到反彎點的距離(cm)14截面的等效屈服率(1/cm),一般情況下，可按本規(guī)范第7.3.8條計算；但對于圓形截面和矩形截面橋墩，可按本規(guī)范附錄B計算；Lp等效塑性較長度(cm)pfy縱向鋼筋抗拉強度標準值(Mpa)dbl縱向主筋的直徑(cm)。各墩墩頂位移驗算如下：表5.5.1各墩墩頂縱橋向位移表墩號墩頂位移(cm)等效塑性較長度(cm)容許位移(cm)是否滿足規(guī)范要求E2順橋LPu3#5.356612.54是4#8.736611.80

26、是5#6.346612.00是6#5.516612.74是表5.5.2各墩墩頂橫橋向位移表墩號墩頂位移(cm)等效塑性較長度(cm)容許位移(cm)是否滿足規(guī)范要求E2橫橋LPu3#3.006611.34是4#1.816610.60是5#1.826610.80是6#3.036611.54是由上表可知，E2地震作用下墩墩頂位移小于容許位移值。滿足規(guī)范要求。5.2.3 E2地震作用下橋墩抗彎強度驗算圖5.3:E2順橋向彎矩(My)包絡圖(單位：KN*m)15圖5.4:E2橫橋向彎矩（Mz）包絡圖（單位：KN*m）表5.5.2橋墩控制部位抗彎強度驗算（E2順橋向地震作用）E2順橋向地震響應位置3#墩

27、底單元107E荷載2順橋（全部）位置I139成分彎矩-y軸向(kN)-5325剪力-y(kN)-385剪力-z(kN)-2258彎矩-y(kN*m)-9031彎矩-z(kN*m)-1483107E2順橋（全部）J147彎矩-y-5393-385-2258-11350-18634#墩底127E2順橋（全部）I145彎矩-y-6208111277910975424127E2順橋（全部）J153彎矩-y-63091112779151715845#墩底137E2順橋（全部）I146彎矩-y-6033-78-2040-8057-336137E2順橋（全部）J154彎矩-y-6135-78-2040-11

28、136-4656#墩底117E2順橋（全部）I144彎矩-y-4586360226290331409117E2順橋（全部）J152彎矩-y-46533602262113521772表5.5.3橋墩控制部位抗彎強度驗算（E2橫橋向地震作用）E2橫橋向地震響應位置單元荷載位置成分軸向（kN）剪力-y(kN)剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)彎矩-z(kN*m)3#墩底107E2橫橋（全部）I139彎矩-z-43575354391118921080107E2橫橋（全部）J147彎矩-z-442453543911517264384#墩底127E2橫橋（全部）I145彎矩-z彎矩-z-7490-497

29、9-70-213-19640127E2橫橋（全部）J153-7591-4979-70-288-271145#墩底137E2橫橋（全部）I146彎矩-z-7079-4988-55-276-19690137E2橫橋（全部）J154彎矩-z-7181-4988-55-382-271836#墩底117E2橫橋（全部）I144彎矩-z-40435367398169521128117E2橫橋（全部）J152彎矩-z-41105367398215326498表5.5.4E2地震作用下結構驗算表墩號部位恒載士橫向地震作用恒載士縱向地震作用橫向極限彎矩縱向極限彎矩安全系數(shù)安全系數(shù)是否進入塑性M(KN*m)M(K

30、N*m)M(KN*m)M(KN*m)橫向縱向橫向縱向3墩底264381135026770197970.991.74是否164墩底271141517126912199140.991.31是否5墩底271831113627012202860.991.82是否6墩底264981135226322196190.991.73是否由表5.5.4可知，墩柱在E2地震力作用下產(chǎn)生塑性變形，根據(jù)城市橋梁抗震設計規(guī)范(CJJ166-2011)第6.6.1條規(guī)定在E2地震作用下，如結構未進入塑性，橋梁墩柱的剪力設計值，橋梁蓋梁、基礎和支座的內(nèi)力設計值可采用E2地震作用的計算結果。6.6.2條規(guī)定當橋梁蓋梁、基礎、支

31、座和墩柱抗剪作為能力保護構件設計時，其彎矩和剪力設計值，應取與墩柱塑性較區(qū)域截面超強彎矩所對應的彎矩和剪力值。所以本橋支座按照能力保護構件驗算。5.3 能力保護構件驗算5.3.1 橋墩抗剪強度驗算根據(jù)城市橋梁抗震設計規(guī)范(CJJ166-2011)第7.4.2條規(guī)定，在E2地震作用下，應驗算墩柱塑性較區(qū)域沿順橋向和橫橋向的斜截面抗剪強度，結果見表5.6.1、5.6.2.表5.6.1矩形墩抗剪強度驗算表墩號3#墩縱向3#!橫向6#墩縱向6#!橫向剪力設計值(kN)Vc。三小(Vc+Vs)2422242223782378塑性較區(qū)域混凝土抗剪能力估算(kN)Vc=0.1*uc*a，3057305730

32、353035橫向鋼筋抗男能力估算(kN)W=0.1*Av*fyh*D/s1851289618512896塑性較區(qū)域混凝土抗男強度(Mpa)uc1.471.471.461.46混凝土抗壓強度設計值(Mpa)fcd18.418.418.418.4核芯混凝土回積(cm2)Ae20800208002080020800墩柱塑性較區(qū)域截面全面積(cm2)Ag26000260002600026000墩柱位移延性系數(shù)以1.560.881.610.88墩柱截面最小軸壓力(kN)Pc5100510048004800計算力向上箍筋回積總和(cm2)Av4.524.524.524.52箍筋的間距(cm)s101010

33、10箍筋抗拉強度設計值fyh330330330330墩柱的寬度(cm)b200130200130核芯混凝土受壓邊緣至受拉側鋼筋重心的跑離(cm)h。124194124194抗剪強度折減系數(shù)小0.850.850.850.85入=ps*fyh/10+0.38-0.10.300.300.300.30ss=2Av/bs0.00450.00700.00450.0070y=1/3*HA2*（|）y3.433.433.433.43墩柱縱橋向地震包移需求4d5.353.005.513.03是否滿足規(guī)范要求是是是是17表5.6.2圓柱墩抗剪強度驗算表墩號4#墩縱向4#!橫向5#墩縱向5#!橫向剪力設計值(kN)

34、Vco三小(Vc+Vs)2618261825752575塑性較區(qū)域混凝土抗剪能力估算(kN)Vc=0.1*uc*Ae2877313931173117橫向鋼筋抗男能力估算(kN)W=0.1*Av*fyh*D/s1851289618512896塑性較區(qū)域混凝土抗男強度(Mpa)uc1.381.511.501.50混凝土抗壓強度設計值(Mpa)fcd18.418.418.418.4核芯混凝土卸積(cm2)Ae20800208002080020800墩柱塑性較區(qū)域截面全面積(cm2)Ag26000260002600026000墩柱位移延性系數(shù)以2.540.531.850.53墩柱截面最小軸壓力(kN)

35、Pc6200620059005900計算力向上箍筋回積總和(cm2)Av4.524.524.524.52箍筋的間距(cm)s10101010箍筋抗拉強度設計值fyh330330330330墩柱的寬度(cm)b200130200130核芯混凝土受壓邊緣至受拉側鋼筋重心的跑離(cm)h0124194124194抗剪強度折減系數(shù)小0.850.850.850.85入=ps*fyh/10+0.38-0.10.270.300.300.30ps=2Av/bs0.00450.00700.00450.0070y=1/3*HA2*p3.433.433.433.43墩柱縱橋向地震包移需求4d8.731.816.34

36、1.82是否滿足規(guī)范要求是是是是由上表可知，E2地震作用下，橋墩在縱、橫橋向的斜截面抗剪能力滿足規(guī)范要求。5.3.2 支座抗震驗算根據(jù)城市橋梁抗震設計規(guī)范(CJJ166-2011)第7.4.6條要求1.活動支座：XBXmax2.固定支座:Ehzhmax式中：Xmax活動支座容許t動水平位移(m)；Emax固定支座容許承受的水平力(kn)。支座位移驗算如下：表5.9.1E1橫橋向工況下支座位移驗算表18E1橫橋向工況墩號順橋向位移(cm)橫橋向位移(cm)3#墩雙向支座0.020.713#墩順橋向單向支座0.094#墩橫橋向單向支座0.754#墩固定支座5#墩雙向支座0.010.755#墩順橋向

37、單向支座0.016#墩雙向支座0.010.726#墩順橋向單向支座0.12支座允許最大位移154是否滿足規(guī)范要求是是表5.9.2E1順橋向工況下支座位移驗算表E1順橋向工況墩號順橋向位移(cm)橫橋向位移(cm)3#墩雙向支座0.920.053#墩順橋向單向支座0.914#墩橫橋向單向支座0.004#墩固定支座5#墩雙向支座0.690.015#墩順橋向單向支座0.706#墩雙向支座0.910.036#墩順橋向單向支座0.91支座允許最大位移154是否滿足規(guī)范要求是是表5.9.3E2橫橋向工況下支座位移驗算表E2橫橋向工況墩號順橋向位移(cm)橫橋向位移(cm)3#墩雙向支座0.193.293#墩順橋向單向支座0.614#墩橫橋向單向支座-3.254#墩固定支座一一5#墩雙向支座0.013.245#墩順橋向單向支座0.006#墩雙向支座0.213.316#墩順橋向單向支座0.73支