30萬機組影響煤耗因素匯總表

1、30萬機組影響煤耗因素匯總表序號運行參數(shù)名稱影響煤耗值(g/kw.h)影響參數(shù)因數(shù)控制措施計算公式1主汽壓力上升1MPa1.65煤耗下降主汽壓升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設計值，以免控制不好，引起超壓。詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化?；蛘哂芍圃鞆S的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對主汽壓引起變化的影響。粗略估算可采用下式：B*C1/(1+C1)/力(1-rie)B是煤耗，C1是主汽壓對熱耗的修正系數(shù)，71b是鍋爐效率，rje是廠用電率。主汽壓力下降1MPa1.89煤耗上升

2、運行時，對80%以上工況盡量向設計值靠近，80%以下工況目標值不一定是設計值，目標值的確定需要通過專門的滑參數(shù)優(yōu)化試驗確定。估算公式與主汽壓力上升相同。2主汽溫度每下降10C1.26煤耗上升主汽溫偏低一般與過熱器積灰、火焰中心偏低、給水溫度偏高、燃燒過量空氣系數(shù)低、飽和蒸汽帶水、減溫水門內漏等因素有關。運行時，應按規(guī)程要求吹灰、根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比。詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化?；蛘哂芍圃鞆S的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對主汽溫引起變化的影響。粗略估算可采用下式：B*C2

3、/(1+C2)/rib-(1e)B是煤耗，C2是主汽溫對熱耗的修正系數(shù)，71b是鍋爐效率，rje是廠用電率。主汽溫度每上升10C1.14煤耗下降主汽溫升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設計值，以免控制不好，引起超溫。估算公式與主汽溫下降相同。3再熱汽溫度每上升10C0.91煤耗下降再熱汽溫升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設計值，以免詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠控制不好，引起超溫。的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對再熱汽溫引起變化的影響。粗略估

4、算可采用下式：B*C3/(1+C3)/rib-(1e)B是煤耗，C1是再熱汽溫對熱耗的修正系數(shù)，71b是鍋爐效率，rje是廠用電率。再熱汽溫度每下降10C0.99煤耗上升再熱汽溫偏低一般與再熱器積灰、火焰中心偏低、冷再蒸汽溫度低、燃燒過量空氣系數(shù)低、減溫水門內漏等因素有關。運行時，應按規(guī)程要求吹灰、根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比、低負荷時滑壓運行提高冷再熱蒸汽溫度。估算公式與再熱汽溫上升相同。4再熱器壓力損失上升1%0.32煤耗下降再熱壓損與設計有關，運行中不可控詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變

5、化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對再熱壓損引起變化的影響。粗略估算可采用下式：B*C4/(1+C4)/rib-(1e)B是煤耗，C4是再熱壓損對熱耗的修正系數(shù)，71b是鍋爐效率，rje是廠用電率。再熱器壓力損失下降1%0.28煤耗上升再熱壓損與設計有關，運行中不可控估算公式與再熱壓損上升相同。5凝汽器真空下降1kPa2.6煤耗上升引起凝汽器真空低的原因很多，總的來講，與凝汽器傳熱系數(shù)、凝汽器熱負荷、冷卻水流量及溫度、凝汽器內不凝結氣體多少有關。運行時可從以下幾個方面入手進行調整：按規(guī)定投運膠球清洗裝置；可根據(jù)循環(huán)水溫度和機組真空情況決定循環(huán)水泵運詳細的計算方法是對整個熱力

6、系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化，再得到煤耗的變化?；蛘哂芍圃鞆S的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對真空引起變化的影響。粗略估算可采用下式：B*C5/(1+C5)/rib-(1e)B是煤耗，C1是真空對熱耗的修正系數(shù)，?!b一鍋爐效率，te廠用電行臺數(shù)；定期檢查冷卻塔淋水填料、噴嘴、除水器等部件是否完好、淋水密度是否均勻；做好無泄漏工作，對無防進水保護的疏水可人工關緊手動門；定期進行真空嚴密性試驗，對于采用真空泵的機組，嚴密性試驗結果0.8kpa/min時，會對機組真空有較大的影響。運行中重點檢查軸加水封是否破壞；適當提高低壓軸封供汽壓力，觀察凝汽器真

7、空是否有所提高；必要時進行真空系統(tǒng)檢漏。率。注：真空不同，每下降1kPa對煤耗的影響也不同；當真空較低時，再每下降1kPa,對煤耗的影響要大得多。2.6g/kw.h是在80%以上負荷，額定真空附近的估算數(shù)據(jù)。6機組轉速下降30r/min煤耗上升運行中不可控轉速變化主要影響發(fā)電機效率，使發(fā)出的有功功率變化?？砂凑瞻l(fā)電機轉速一效率'關系曲線查出轉速變化后的有功功率變化值，再計算煤耗的變化。7主汽管道泄漏變化1t/h0.35煤耗上升做好無泄漏工作，對無防進水保護的主汽疏水可人工關緊手動門可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。8再熱冷段泄漏變化1t/h0.25煤耗上升做好

8、無泄漏工作，對無防進水保護的冷再疏水可人工關緊手動門可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。9再熱熱段泄漏變化1t/h0.32煤耗上升做好無泄漏工作，對無防進水保護的熱再疏水可人工關緊手動門可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。10給水管道泄漏變化10t/h0.28（最后高加出口）煤耗上升做好無泄漏工作與泄漏位置有關，粗略估算，可按對應抽汽的1015%計算11廠用汽耗量變化10t/h1.68低輔汽源做好非生產(chǎn)用汽的管理工作可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。廠用汽耗量變化10t/h2.1高輔汽源做好非生產(chǎn)用汽的管理工作可按等效熱

9、降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。廠用汽耗量變化10t/h2.5冷段汽源做好非生產(chǎn)用汽的管理工作可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。12凝結水過冷度變化1C0.04過冷度增加，煤耗上控制好熱井水位，真空系統(tǒng)嚴密性達到標準可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。升13給水溫度下降10C0.71煤耗上升檢查高加旁路閥是否泄漏，加熱器進汽閥是否節(jié)流運行，抽空氣是否正常，維持高加水位正常與最后高加端差上升，計算相同。14凝汽器端差每增加1C0.48（額定真空附近）端差上升，煤耗上升按規(guī)定定期投入膠球清洗裝置，端差很大時，可考慮酸洗。端差增加1C,相

10、當于排汽溫度升高1C,額定真空附近約使真空下降0.3kPa,可按真空下降計算。15#3高加上端差變化10C0.71端差上升，煤耗上升控制好水位，避免上游加熱器溫升不足；如加熱器堵管嚴重，換熱面積不足，可考慮更換。計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出16#2高加上端差變化10C0.55端差上升，煤耗上升控制好水位，避免上游加熱器溫升不足；如加熱器堵管嚴重，換熱面積不足，可考慮更換。計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出17#1高加上端差變化10C0.19端差上升，煤耗上升控制好水位，避免上游加熱器溫升不足；如加熱器堵管嚴重，換熱面積不足，可考慮更換。計算過程比較復雜，不是一

11、個公式能概括的，不再列出18高加抽汽壓力損失變化0.1MPa0.07（額定工況附近）#3高加檢查進汽門、逆止門開度，保證不節(jié)流壓損增加相當于端差升高，可按端差增加計算；額定工況下，1抽壓損變化0.1Mpa,端差約升高1C。高加抽汽壓力損失變化0.1MPa0.08（額定工況附近）#2高加檢查進汽門、逆止門開度，保證不節(jié)流壓損增加相當于端差升高，可按端差增加計算；額定工況下，2抽壓損變化0.1Mpa,端差約升高1.5C。高加抽汽壓力損失變化0.1MPa0.047（額定工況附近）#1高加檢查進汽門、逆止門開度，保證不節(jié)流壓損增加相當于端差升高，可按端差增加計算；額定工況下，3抽壓損變化0.1Mpa,

12、端差約升高2.5o19加熱器及管道散熱損失變化1%0.22（額定工況附近）#3高加做好抽汽管道及加熱器的保溫工作可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。加熱器及管道散熱損失變化1%0.18（額定工況附近）#2高加做好抽汽管道及加熱器的保溫工作可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。加熱器及管道散熱損失變化1%0.13（額定工況附近）#1高加做好抽汽管道及加熱器的保溫工作可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。20高加水位低0.52#3高加計算過程比較復雜，不是一個公式能概串汽10t/hf#2高加括的，不再列出高加水位低串汽10t/h0.49#2高加f#

13、1高加計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出高加水位低串汽10t/h0.62#1高加-除氧器計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出21#3高加切除2.35功率變化15.9MW計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出#2高加切除5.39功率變化24.6MW計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出#1高加切除2.90功率變化8.59MW計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出22定排泄漏量10t/h1.59煤耗上升做好無泄漏工作，保證定排各閥門嚴密性可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，熱量值按汽包壓力對應飽和水給計算，計算公式不詳細列出。23連排泄漏

14、量10t/h1.62?連排擴容器投入可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，熱量值按汽包壓力對應飽和水給計算，計算公式不詳細列出。連排泄漏量10t/h0.44連排擴容器不投入可按等效熱降法，攜帶熱量工質出系統(tǒng)計算，熱量值按汽包壓力對應飽和水給計算，計算公式不詳細列出。24主汽減溫水每增加1%0.16煤耗上升盡量從燃燒調整方面做工作，少用減溫水計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出25再熱汽減溫水每增加1%0.86煤耗上升盡量從燃燒調整方面做工作，少用減溫水計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出26飛灰含碳量每上升1%1.33煤耗上升飛灰含碳量上升一般與入爐煤煤質、制粉系統(tǒng)投

15、運方式、煤粉細度、火焰中心偏高、爐膛漏風、燃燒過量空氣系數(shù)低等因素有關。運行時，應根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比。通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出27爐渣含碳量每上升1%0.19煤耗上升爐渣含碳量上升一般與入爐煤煤質、制粉系統(tǒng)投運方式、煤粉細度、火焰中心偏高、爐膛漏風、燃燒過量空氣系數(shù)低等因素有關。運行時，應根據(jù)煤種變化調整風量、一、二次風配比。通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出28排煙溫度變化10c1.66排煙溫度上升，煤耗增高；排煙溫度下降，煤耗減少排煙溫度上升一般與火焰中心偏高、受熱面集灰、燃燒過量空氣系數(shù)偏大、尾部煙道再燃燒等因素有關。運行時，應根據(jù)煤種變化調整燃燒，按規(guī)定進行吹灰。通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出29送風溫度變化10c0.56運行中不可控通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出30爐膛漏風率變化10%1.30煤耗上升通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出31燃料低位發(fā)熱量變化1000KJ/kg0.3根據(jù)入廠煤煤質情況，做好入爐煤配煤工作通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復雜，不是一個公式能概括的，不再列出32鍋爐效率每下降1%3.2