循環(huán)流化床鍋爐熱力計(jì)算

1、循環(huán)流化床鍋爐熱力計(jì)算循環(huán)流化床鍋爐熱效率計(jì)算我公司75t/h循環(huán)流化床鍋爐，型號(hào)為UG75/3.82-M35，它的熱效率計(jì)算為：、煤種情況:分析項(xiàng)目單位#1爐低位發(fā)熱量KJ/Kg12127全水分%7揮發(fā)份%11.55灰份%57.03含碳量%42.97含硫量%0.34二、鍋爐運(yùn)行技術(shù)指標(biāo)分析項(xiàng)目單位#1爐統(tǒng)計(jì)時(shí)間H(2008.10.1410.20)120鍋爐蒸發(fā)量t7726平均蒸發(fā)量t/h64.4給水溫度°C105主蒸汽壓力MPa3.3主蒸汽溫度C440排煙溫度C135飛灰含碳量%2.4爐渣含碳量%2.4-完整版學(xué)習(xí)資料分享WORD格式-可編輯-專業(yè)資料'煙氣含氧量%8鍋爐排

2、污量t/h1原煤消耗t/h20.125標(biāo)煤消耗t/h8.483噸汽標(biāo)煤耗t/t0.132排渣量t/h15放灰量t/h7三、鍋爐在穩(wěn)定狀態(tài)下，相對(duì)于1Kg燃煤的熱平衡方程式如下：Q=Q+Q+Q+Q+Q+Q(KJ/Kg),相應(yīng)的百分比熱平衡方程式為：r123456100%=q+q+q+q+q+q(%)1 23456其中1、Q是伴隨lKg燃煤輸入鍋爐的總熱量，KJ/Kg。rQ=Q+h+h+Qrarrmrswl式中Q-燃煤的低位發(fā)熱量，KJ/Kg；是輸入鍋爐中熱量的主要來(lái)源。arQ=12127KJ/KgJarh燃煤的物理顯熱量，KJ/Kg；燃煤溫度一般低于30°C，這一項(xiàng)熱量rm相對(duì)較小。h

3、相對(duì)于1Kg燃煤的入爐石灰石的物理顯熱量，KJ/Kg；這一項(xiàng)熱量相rs對(duì)更小。Q伴隨1Kg燃煤輸入鍋爐的空氣在爐外被加熱的熱量,KJ/Kg；如果一、wl二次風(fēng)入口暖風(fēng)器未投入，這一部分熱量也可不計(jì)算在內(nèi)。-完整版學(xué)習(xí)資料分享-WORD格式-可編輯-專業(yè)資料-2、Q是鍋爐的有效利用熱量，KJ/Kg；在反平衡熱效率計(jì)算中，是利用1其它熱損失來(lái)求出它的。3、Q是機(jī)械不完全燃燒熱損失量，KJ/Kg。4Q=Q(MC+MC+MC)/M4cchzhzfhfhdhdhcoal式中Q灰渣中殘余碳的發(fā)熱量，為622KJ/KgoccM、M、M分別為每小時(shí)鍋爐冷渣器的排渣量、飛灰量和底灰量,hzfhdh分別為15、7

4、、2t/hoC、C、C分別每小時(shí)鍋爐冷渣器的排渣、飛灰和底灰中殘余碳hzfhdh含量占冷渣器的排渣、飛灰和底灰量的質(zhì)量百分比，按2.4%左右。M鍋爐每小時(shí)的入爐煤量，為20.125t/hocoal所以Q二Q(MC+MC+MC)/M4cchzhzfhfhdhdhcoal=622(15*2.4+7*2+3.5*2.4)/20.125=1694KJ/Kgq=100Q/Q(%)44r=100*1694/12127=13.9%4、Q是排煙熱損失量，KJ/Kgo2Q=(HH)(1q/100)2 pylk4式中h-排煙焓值，由排煙溫度e(135°C)、排煙處的過(guò)量空氣系數(shù)pypya(a=21.0/

5、(21.0O)=1.24和排煙容積比熱容C=1.33pypy2pypy(KJ/(Nm3°C)計(jì)算得出，KJ/KgoH=a(VC+VC)e+I由于I比較小可忽略不計(jì)pypygygyH2OH2Opyfhfh=1.24*(5.05*1.33+0.615*1.51)*135=1229-完整版學(xué)習(xí)資料分享-WORD格式-可編輯-專業(yè)資料-H入爐冷空氣焓值，由排煙處的過(guò)量空氣系數(shù)a、冷空氣容積比熱lkpy容C(1.31KJ/(Nm3°C)、冷空氣的溫度。(20°C)和理論空氣量lklkVo(Vo=0.0889(C+0.375S)+0.265H-0.0333O,Nm3/Kg)計(jì)

6、算得出，ararararKJ/Kg。Vo=0.0889(C+0.375S)+0.265H-0.0333O,arararar=0.0889(42.97+0.375*0.34)+0.265*4.08-0.0333*9.63=4.59H=VoCelkklk=4.59*1.31*20=120Q=(H-H)(1-q/100)2pylk4=(1229-120)(1-13.9/100)=953.74q=100Q/Q(%)2 2r=100*953.74/12127=7.86%5、Q是化學(xué)不完全燃燒熱損失量，KJ/Kgo3Q=236(C+0.375S)(M/28)/(M/64+M/46)(1-q/100)3 a

7、rarcoso2nox4=236(42.97+0.375*0.34)(5.6/28)/(619.8/64+656.6/46)(1-15.6%)=71.36式中M、M、M分別為排煙煙氣中CO、SO、NO所含的質(zhì)量，mg/Nm3ocoso2nox2X分別為：5.6、619.8、656.6q=100Q/Q(%)33r=100*71.36/12127=0.58%6、Q是鍋爐散熱損失量，KJ/Kg。5q=(0.28*75.0)/H%5=(0.28*75)/64.4=0.32式中H鍋爐的實(shí)際運(yùn)行時(shí)的蒸發(fā)量，t/h。7、Q是鍋爐的灰渣物理熱損失量，KJ/Kgo6Q=(HM*100/(100-C)+HM*10

8、0/(100-C)+HM*100/(100-C)/6 hzhzhzfhfhfhdhdhdhMcoal=(608*15*100/(100-2.4)+77*7*100/(100-2.4)+608*2*100/(100-2.4)/20.125=553.7式中H、H、H分別為鍋爐冷渣器的排渣、飛灰和底灰的焓值,KJ/Kg,hzfhdh由各自對(duì)應(yīng)的平均比熱容c(1.185、1.0048),溫度900°C、65°C計(jì)算h得出，分別為：H=Aac9hzarhzhzhz=0.5703*1.185*900=608KJ/KgH=Aac9fharfhfhfh=0.5703*1.0048*135=

9、77KJ/Kgq=100Q/Q(%)66r=100*553.7/12127=4.56%8、n是鍋爐的反平衡熱效率，%on=100-(q+q+q+q+q)234563、結(jié)論結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)，計(jì)算的鍋爐熱效率與廠家提供的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)比較如下：(額定工況)序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位實(shí)際數(shù)據(jù)1排煙熱損失q2%7.862化學(xué)不完全燃燒熱損失q3%0.583機(jī)械不完全燃燒熱損失q4%13.94散熱損失q5%0.325灰渣物理熱損失q6%4.566反平衡熱效率n%72.784、理論耗標(biāo)煤量計(jì)算B=100/nQr*D(h-h)+D(h-h)grgrgspwpwgs=100/(72.78*29310)*64.4(3297

10、-440)+l*(1042-440)=8.65t/h為了降低各項(xiàng)熱損失指標(biāo)，提高鍋爐熱效率，建議做如下改進(jìn)：1、根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐的燃燒機(jī)理,一定要保證床內(nèi)物料的充分流化。最主要的兩方面就是，首先要保證穩(wěn)定的床壓波動(dòng)范圍，根據(jù)入爐煤質(zhì)的變化，及時(shí)投入相應(yīng)數(shù)量的冷渣器，避免床壓上升過(guò)高；同時(shí)在床壓下降到較低時(shí)，也要及時(shí)停運(yùn)冷渣器進(jìn)行吹掃。其次要保證一次流化風(fēng)量大于最小流化風(fēng)量，并根據(jù)床溫情況，適當(dāng)加大。只有保證-完整版學(xué)習(xí)資料分享WORD格式-可編輯-專業(yè)資料'了床內(nèi)物料的充分流化，才能避免發(fā)生床內(nèi)局部結(jié)焦、床溫偏差大和局部產(chǎn)生流化死區(qū)等不良現(xiàn)象，使入爐煤在爐膛得到充分的燃燒，以此減少鍋爐冷渣器排渣中殘余碳的質(zhì)量含量C，降低機(jī)械不完全燃燒hz熱損失。2、對(duì)冷渣器的投入運(yùn)行要足夠重視。一方面，冷渣器能夠控制爐膛床壓；另一方面，要控制冷渣器的運(yùn)行參數(shù)，降低排渣溫度，以此減少灰渣物理熱損失。3、對(duì)爐膛內(nèi)一、二次風(fēng)的配比做進(jìn)一步調(diào)整。一次流化風(fēng)在保證物料充分流化的同時(shí)，也要保證爐膛密相區(qū)有一定的燃燒份額，使密相區(qū)的實(shí)際過(guò)量空氣系數(shù)接近1,在欠氧燃燒狀態(tài)