課程設(shè)計計算書

1、1.土壩壩頂高程計算 1.1壩頂寬度 碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范 SL274-2001規(guī)定：如無特殊要求，對中低壩可選用510米，參照原華東水利學院主編的水工設(shè)計手冊第458頁規(guī)定：壩高3060米，壩頂寬度宜為68米。（同學們可在此范圍內(nèi)選擇）該壩高37.625米，無交通要求，確定頂寬為7米。1.2壩頂高程（1）計算正常運用情況下的壩頂超高：壩頂超高Y按下式計算：Y=R+e+A （31）式中Y壩頂超高(m)R最大波浪在壩坡上的爬高(m)e最大風壅水面高度（m）A安全加高（m）。 （水工建筑物課本P128）1）計算波浪爬高R：波浪爬高按水工建筑物課本P129（3-3）公式計算。先計算波浪平均爬高Rm，

2、再計算設(shè)計爬高R。 平均波浪爬高，按下式計算： （水工建筑物課本P128，3-3）式中：Rm平均波浪爬高（m）m單坡的坡度系數(shù) k斜坡糙率滲透性系數(shù)，0.750.8,本設(shè)計取 k=0.8（砌石護坡）Kw經(jīng)驗系數(shù)，與=1.202有關(guān)。hm平均波高Lm平均波長設(shè)計波浪爬高值，按工程等級為3級，爬高累積頻率為1%，換算系數(shù)KP=1.86 ，用下式求得。R1%=KPRm 風壅水面高度 （水工建筑物課本P129，3-2）式中： e計算點處的風壅水面高度，m；D風區(qū)長度，m；K綜合摩阻系數(shù)，K（1.55.0）10-6本設(shè)計取K3.610-6；計算風向與水域中線夾角()；W設(shè)計風速；正常運用條件下，采用多年

3、平均年最大風速的1.5倍，非常運用條件下，采用多年平均年最大風速。 安全加高（m）根據(jù)規(guī)范，3級壩，設(shè)計工況 A=0.7e=3.610-622.522000/29.8117.85=0.010m正常運行情況下壩頂超高Y=1.611+0.010+0.7=2.321米2)計算非常運用條件下的壩頂高程：非常運用條件下的公式與正常情況下一樣， 平均波浪爬高，按下式計算： （水工建筑物課本P128，3-3）式中：Rm平均波浪爬高（m）m單坡的坡度系數(shù) k斜坡糙率滲透性系數(shù)，0.750.8,本設(shè)計取 k=0.8（砌石護坡）Kw經(jīng)驗系數(shù)，與=0.7831有關(guān)。hm平均波高Lm平均波長設(shè)計波浪爬高值，按工程等級

4、為3級，爬高累積頻率為1%，換算系數(shù)KP=1.86 ，用下式求得。R1%=KPRm 風壅水面高度 （水工建筑物課本P129，3-2）式中： e計算點處的風壅水面高度，m；D風區(qū)長度，m；K綜合摩阻系數(shù)，K（1.55.0）10-6本設(shè)計取K3.610-6；計算風向與水域中線夾角()；W設(shè)計風速；正常運用條件下，采用多年平均年最大風速的1.5倍，非常運用條件下，采用多年平均年最大風速。 安全加高（m）根據(jù)規(guī)范，3級壩，非常工況 A=0.4壩前水深：H：119.60-82.20=37.40米，平均水深H/2=18.7米和正常情況下一樣，算得R=1.021米，e=3.610-61522000/29.8

5、118.7=0.004m非常運行情況下壩頂超高Y=1.021+0.004+0.4=1.425米3）壩頂高程及壩高正常運用情況下的壩頂高程：117.90+2.321=120.221米非常運用情況下的壩頂高程：119.60+1.425=121.025米，考慮上游設(shè)置1.2米的防浪墻，用防浪墻頂部高程代替壩頂高程，則壩頂高程為：121.025-1.2=119.825米，壩高為119.825-82.20=37.625米。以壩高的1%為預留沉陷值，則施工高程為119.825+37.6251%=120.201米。4）壩坡及平臺壩坡：參考已建工程，初擬上游壩坡為1：2.5、1：2.75、1：3.0，下游為1

6、：2.25、1：2.5、1：2.75。平臺：在上、下游變坡處設(shè)平臺，寬2米；下游平臺上設(shè)集水溝。2.土壩滲透計算滲流計算的水位組合情況如下:(1)上游為校核水位119.60米，下游為最高水位84.70米。（2）水位降落時的滲流計算。1. 上游為校核水位119.60米，下游為最高水位84.70米的滲流計算（1）分段情況。根據(jù)壩軸線地質(zhì)剖面圖的地形、地質(zhì)情況，沿壩軸線分五段進行計算，中間段（0+1500+400），選取1-1斷面進行滲流計算；左端（0+1500+050）、（0+0000+050）的地形，右端（0+4000+500），（0+5000+550），2-2滲漏量與3-3滲漏量基本相同，4-

7、4滲漏量與5-5滲漏量基本相同。在這里只計算2-2斷面和44斷面。（2）1-1斷面的滲流計算1）單寬滲流量：用通過下式可得到心墻和截水槽的單寬流量：q= k1 (水工建筑物課本P146，續(xù)表) 已知心墻的滲透系數(shù)k1=2.010-6cm/s,壩前水深H1=37.40m,地基厚度T=8 m，心墻的平均厚度為=（18.958+3）（118.825-78.929）/2+（18.958+9.5）（118.825-74.2/2）（118.825-74.2）=11.323米q=210-8（2.5+37.4）2-（h+8）2/211.323q= k2+ k3 (水工建筑物課本P146，續(xù)表) 已知壩殼滲透系

8、數(shù)K=3.010-3cm/s；下游水深2.5米，計算長度L=0。6+7+（119。825-106。825）*2.25+（106.825-93.825）*2.5+（93.825-85.70）*2.75-（85.70-82.20）*1.5-11.323/2-3/2+4=83.282米3.010-5+8.010-4=q試算得h=2.525m,q=1.77210-6m2/s2)繪制浸潤線，由于h=2.525米，下游水深2.5米，近似一直線。（3）.2-2斷面的滲流計算1）單寬滲流量：上游水位119.60米，下游無水，壩頂高程為100米，無排水設(shè)施，用通過下式可得到心墻的單寬流量： q= (水工建筑物課

9、本P144，3-20)已知心墻的滲透系數(shù)k1=2.010-6cm/s，上游水深：119.60-100=19.60米，心墻平均厚度=（118.825-100）*0.2*2+3+3=6.765米代入上式q=2.010-8按下式計算壩殼的單寬流量： q= 已知壩殼滲透系數(shù)K=3.010-3cm/s；,下游壩坡系數(shù)2.5，計算長度L=0.6+7+(119.825-106.825)2.25+2+(106.825-100) 2.5-6.765/2-3/2=51.03m,代入上式。設(shè)h=1.39m，試算q=0.568610-6m2/s3）逸出高程及浸潤線繪制h0=q(m2+0.5)/K=0.057my=（4

10、）4-4斷面的滲流計算同1-1斷面相同1）單寬滲流量：用通過下式可得到心墻和截水槽的單寬流量：q= k1 (水工建筑物課本P146，續(xù)表) q= k2+ k3 (水工建筑物課本P146，續(xù)表) 試算得q=3.99610-6m2/s2)繪制浸潤線。（4）總滲流量計算總滲流量公式為Q=q1L1+(Q1+Q2)L2+.+qnLn+1 (水工建筑物課本P146，3-23)將以上各值代入求出Q=59.426m3/d（5）校核1）滲透量：大壩在校核洪水位的庫容為1420萬m3，而每日滲漏量為59.426m3，故滿足防滲要求。2）滲流穩(wěn)定n20 管涌10n20 不定允許坡降可采用下列數(shù)字：當10n20,J允

11、為0.2，20n,J允為0.1，通過計算J為3.15410-40.2，滿足要求。滲流逸出點的實際滲流坡降J=H/L已知H=2.525-2.5=0.025米，L=83.282米J=3.00210-4，因為n=15，JJ允，滿足要求。2.水位降落時的滲流計算（1）確定水位的下降情況。已知壩殼滲透系數(shù)K=3.010-3cm/s，土體的給水度按下式計算： 由于一般在水庫降到1/3滿庫以及更低的范圍，壩坡抗滑穩(wěn)定系數(shù)達到最小值，根據(jù)穩(wěn)定計算情況，假定水庫水位降到93.60米，則庫水位高度為23.10米。已知正常蓄水位下庫容為1240萬m3，死庫容為115萬m3，假定涵管最大量放水，降到死水位需t=（12

12、40-115）104/4.8360024=27.13d則v=23.10/27.1267=0.8516m/dK/UV=22.697，因1/1022.69760，故為緩坡。（2）各時段浸潤線位置的確定選取t=5d,首先計算心墻的浸潤線高度，已知t=0,t=5d,h1(t)=116.70-74.20=42.50m,h1=42.50m,v=0.8516m/d, h1(t+t)=38.242m心墻坡面浸潤線的高度可通過下式計算：h2(t+t)= h1(t+t)2+a2=kh/u=780.33m2/d浸潤線與心墻水面交點的橫坐標：L=S-(m1-m2)h1(t+t)m1= m12/ m1+0.5=2.08

13、3由于s=（壩頂高程-不透水層高程）（m1-m2）=104.9375m代入L式中L=32.93米 h2(t+t)=38.243m其次，浸潤線的繪制為近似直線3）用同樣方法球h1(10)、h2(10)、h3(10)等。4）計算最后一個時刻：選取t=21d,t=6.1267d,h2(t)=25.360m, , h1(t+t)=19.40m心墻坡面浸潤線的高度可通過下式計算：h2(t+t)= h1(t+t)2+a2=kh/u=432.58m2/d，L=68.40mh2(t+t)=21.358m浸潤線方程h(x,t)=,已知h1(t)=19.40m, h2(t)=21.358m,L=68.4015m，

14、計算結(jié)果如表：x/l00.20.40.60.81.0h(x/l,27.1267d)19.4019.80720.20620.59720.98121.3583.土壩壩坡的穩(wěn)定計算計算分三種情況：（1）上游水位大約在壩底以上1/3壩高處的上游壩坡；（2）水庫水位降落期的上游壩坡；（3）上游為校核水位，下游為新穎水位的下游壩坡。1. 上游水位大約在壩底以上1/3壩高處的上游壩坡（1）假設(shè)上游水位為95.50米，按下式安全安全系數(shù) P1-G1sina1+G1cosa1tg1/Kc=0 G2cosa2tg/Kc+P1sin(a1-a2)tg/Kc-G2sina2-P1cos(a1-a2)=0已知：1=29

15、，2=27；假設(shè)a1=34，a2=10，為計算方便上游坡取平均值：m=(119.825-106.825)2.5+2+(106.825-93.825) 2.75+2+(93.825-82.20) 3(119.825-82.20)=2.8472取單寬，總量G1 、G2分別由下式計算：G1 =面積BCDEB1r1G2=面積EDNE1r1+面積BNDCB1r2上2式中： 面積BCDEB=面積BNDCB-面積EDNE面積BNDCB=（BC+ND）/2(119.825-95.50)=12.1625（BC+ND）面積EDNE=NDED面積NDAN=NDH/2ED=Hm2/m-H已知：m2=cty10,H=9

16、5.50-82.20=13.30m;m=2.8472,則ED=13.30cty10/2.8472-1)=13.192m,由于（119.825-95.50）m1=24.325cty34;(119.825-95.5-ED)m=(24.325-13.192) 2.8472=31.6979m,所以，BC=36.0633-31.6979=4.3654米在EDN中，ND=mED=2.847213.192=37.56m,于是得面積BNDCB=509.921m2面積EDNE=247.7477 m2面積BCDEB=262.173 m2面積NDAN=249.776 m2由于一般砂礫類土保持含水量在3%10%，取w

17、=5%；已知干容重rd=20KN/m3,則濕容重為r1= rd=(1+w)= 21KN/m3已知比重2.70，水容重9.81 KN/m3，孔隙率n=1-rd/Grw=0.2449,則浮容重r2=rd-(1-n)rw=12.5925 KN/m3,則G1=262.17321=5505.633kNG2=247.747721+249.77612.5925=8348.006 kN代入安全系數(shù)中，整理后求得Kc=1.598.（2）假定上游水位為95.50、93.50，96.50，再假定不同的a值，最后得到當上游水位為95.5米，a1=30，a2=18，Kmin=1.44。2.上游水位降落期的上游壩坡：（1

18、）選擇降落時段，在27.1267d時，自由水面降落與庫水位下降相差很大。（2）計算安全系數(shù)Kc. P1-G1sina1+Ntg1/Kc=0 N1+ruG2cosa1-G1cosa1=0P1 cos(a1-a2)+G2sina2-Ntg2/Kc=0N2+ruG2cosa2-P1sin(a1-a2)=0已知：1=32，2=30；假設(shè)a1=48，a2=10，重量G1、G2由下式計算：G1 =面積GCEFG1r1+面積FEBF1r3G2=面積GFHG1r1+面積HFBDH1r3+面積DBAD1r2已知干容重rd=20KN/m3,則濕容重為r1= rd=(1+w)= 21KN/m3;已知比重2.70，水

19、容重9.81 KN/m3，孔隙比e=Grw/rd-1=0.3244,則浮容重r2=rd-(1-n)rw=12.5925 KN/m3,飽和容重r3=(G+e)rw/1+e=22.402 KN/m3,已知h2(27.1267) =21.385m,h1(27.1267) =19.40m,浸潤線與心墻迎水面交點的橫坐標68.4015m, m1=2.0833, m1=2.5,DD=8.084m, h (8.084+6.1267) =19.6416m,面積DHDD= DD（19.6416-19.40）/2=0.9765 m2，DB=(93.60-82.20)/tg1036.15m,DB=44.2366m,

20、B點浸潤線高度h (44.24+6.1267) =20.69m.BF=1.2874m,則面積FDBF= DBBF/2=28.48 m2在FEB中，面積FEBF=0.7659 m2在BGC中，面積GBCG=147.14 m2 面積GCEFG=146.37 m2 面積HFBDH=27.50 m2 面積DBGD=261m2 面積GFHG=233.90m2面積DBAD=206.07 m2G1 =3090.997 KNG2=8122.9191 KN孔隙壓力比ru=，可近似為下式：孔隙壓力比ru=水下滑動體斷面面積/2滑動體的斷面面積孔隙壓力比ru=234.3343/2614.61=0.1906將以上各值

21、代入安全系數(shù)公式中，求得Kc=1.598.（2）.假定不同的a值，分別計算Kc，a1=30，a2=18，Kmin=1.206。3.上游為校核水位及下游為相應水位的下游壩坡已知校核水位為119.60 m，相應的下游水位為84.70 m，假設(shè)不同的a1、，a2，采用折線法分別計算kc值：，a1=31，a2=20，kc=1.312。4.結(jié)論有上述結(jié)果，該壩在正常工作條件下最小穩(wěn)定系數(shù)為1.44，大于規(guī)范規(guī)定的1.20，在非常工作條件下最小穩(wěn)定系數(shù)為1.206，大于規(guī)范規(guī)定的1.10。因此，所擬土壩斷面尺寸是合理的。簡化畢肖普法計算方法選擇最大壩高斷面進行分析計算，按照碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范SL274-

22、2001規(guī)范中規(guī)定：對于均質(zhì)壩、厚斜墻壩和厚心墻壩，宜采用計及條塊間作用力的簡化畢肖普法，計算公式采用本規(guī)范中的簡化畢肖普法的計算公式：式中： （水工建筑物P156 3-41）W土條重量；V分別為垂直地震慣性力；本工程不考慮地震影響，則V0；u作用于土條底面的孔隙壓力；條塊重力線與通過此條底面中點的半徑之間的夾角；b土條寬度；C、土條底面的有效應力抗剪強度指標；MC水平地震慣性力對圓心的力矩，MC0；R圓弧半徑。計算中浸潤線的確定按滲流計算結(jié)果，不考慮地震情況。注：確定最危險滑斷面圓心1）將距壩頂2H、距壩角4.5H定為M1點。2）做Aa和B1b兩直線，其交點為M2，此兩線方向按1，2來確定，

23、可查表。3）聯(lián)M1， M2至M，M2 M即為范圍。4）在壩坡中點做一鉛垂線，并且在該點做另一直線與坡面成85。5）以壩坡中點為圓心，用R1，R2做圓心，分別作弧，交以上兩直線呈扇形。三.設(shè)計工況根據(jù)碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范的規(guī)定，土石壩施工、建設(shè)、蓄水和庫水位降落的各個時期不同荷載下，應分別計算其穩(wěn)定性。計算內(nèi)容為：1）施工期的上、下游壩坡；2）穩(wěn)定滲流期的上、下游壩坡；3）水庫水位降落期的上游壩坡；根據(jù)規(guī)范要求，并結(jié)合本工程的實際對以下情況進行穩(wěn)定計算：1）施工期上、下游壩坡穩(wěn)定；2）設(shè)計水位形成穩(wěn)定滲流期上、下游壩坡穩(wěn)定；3）水位為1/3壩高時的上、下游壩坡穩(wěn)定。正常運用情況下：工況：上游正常

24、蓄水位116.70m，下游無水；工況：上游壩高水位119.60m，下游2.5 m；非常運用情況下：四.計算結(jié)果各種工況下大壩的壩體滑弧位置見大壩滑弧位置圖，根據(jù)公式，假設(shè)Kc求m值，采用試算法。同學們可參照此圖方法計算。運用條件計算條件壩坡Kc允許K正常運用正常高水位下游1.441.201/3壩高水位下游1.2061.10根據(jù)碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范SL274-2001規(guī)定，3級建筑物的允許抗滑穩(wěn)定系數(shù)為：正常情況：1.3，非常情況：1.2。4.土壩反濾層計算（1）對非粘性土保護的反濾層，因被保護的砂礫石料的不均勻系數(shù)（=15）較大，要使其不發(fā)生滲透變形應主要考慮保護其中的細粒部分。因此可取58的

25、細粒部分的d15、d85作為計算粒徑。當被保護土的不均勻系數(shù)5時，碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范 SL274-2001建議用下列方法確定被保護圖的第一層反濾料。即：D15/d8545D15/d155其中反濾料的粒徑D15小于該粒徑的土占總土重的15%，被保護土的粒徑D85小于該粒徑的土占總土重的85%；被保護土的粒徑D15小于該粒徑的土占總土重的15%.選擇二、三層反濾料時，可以仍按上述方法確定，但選擇第二層反濾料時，以第一層反濾料為被保護土。計算第二層反濾料的顆粒結(jié)構(gòu)及其組成，同樣選擇第三層反濾料時，以第二層反濾料為被保護土，計算第三層反濾料的顆粒結(jié)構(gòu)及其組成。（2）反濾層厚度的確定 應用上式在確定了

26、反濾層的顆粒組成及其結(jié)構(gòu)的情況下，來確定反濾層的厚度。1）第一層反濾料的厚度：H1=15cm,第一層反濾料的粒徑范圍：0.25mmd1.00mm2) 第二層反濾料的厚度：H2=15cm,第二層反濾料的粒徑范圍：1.00mmd5.00mm3）第三層反濾料的厚度：H3=15cm,第三層反濾料的粒徑范圍：5.00mmd20.00mm在垂直水流出逸方向分別為第一層、第二層、第三層，總厚度為45.00 cm。5.溢洪道溢流堰孔尺寸計算(公式均見于水力學)1）溢洪道的進口寬度為24.00米，出口寬度為20.00米。其具體計算公式為： （水力學課本公式）式中 ：流量（m3/s）; 總凈寬（m）;計入流速水頭

27、的堰上總水頭（m）;流量系數(shù)已知：Qmax=150m3/s，堰頂高程為116.70 m，校核水位為119.60 m，溢流水深H=119.60-116.70=2.90 m，因溢洪道上游為水庫，速度為0，因此，H0=H=119.60-116.70=2.90 m，查水力學課本取=0.345，則溢洪道堰頂寬度經(jīng)計算為19.88米。我們選取溢洪道堰頂寬度為20.00米。2）溢洪道的進口段長度根據(jù)溢洪道的進口段流量，流速及地形地質(zhì)條件，溢洪道進口長度為100米。3）溢洪道進口段高程確定進水渠的過水斷面應大于控制端的過水斷面，進水渠的渠底應做成平底或傾向水庫的反坡，流速小于4m/s，本設(shè)計做成傾向水庫的反坡

28、，i=1/10，底部高程為116.70-101/10=115.70米。6. 溢洪道溢流堰剖面計算1）.進水渠沿水流方向的長度按水力學課本要求：2.5H10H,取=3 H，則可由經(jīng)驗取系數(shù)為3.0，所以=3.02.90=8.70米，取進水渠沿水流方向的長度為10.00米。2).漸變段確定已知漸變段首端斷面寬20.00 m取末端斷面寬16 m，漸變段收縮角為68，此處取8，漸變段長度L=(B-b)/2tan8,經(jīng)計算為14.231米。3).漸變段進口水深為使堰頂洪水順利安全的宣泄，漸變段的底坡應大于等于臨界底坡，在這種情況下，進口水深h1=hk，已知單寬流量q=150/20=7.5m2/s,流速分

29、布不均勻系數(shù)a=1.01.1，本設(shè)計中取1.0，漸變段斷面為矩形，則進口水深為h= （水力學課本公式）算得水深為1.79米。4).漸變段出口水深應用能量守恒原理計算h1+av1/2g+iL=h2+av2/2g+hf;hf=v2L/c2R （水力學課本公式） 其中進水口水深h1=1.790m，進口流速V1=7.5/1.79=4.19m/s，首末兩端末差iL=1/2014.231=0.71116 m，代入上式.設(shè)h2=2.74 m，則相應水力要素w2=bh2=16*2.74=43.84m2,v2=150/43.84=3.423m/s,w=( w1+w2)/2=39.82m2,x=(x1+x2)/2

30、=22.53m,c=R1/6/n=84.58m1/2/s,v=Q/w=3.767m/s,代入上式，左邊等于右邊，所以漸變段出口水深2.740米。5).陡坡段1）底坡類型：根據(jù)選定的溢洪道位置的落差取底坡i=0.125，底寬16m，由水力學公式求得正常水深0.667m，單寬流量9.375m2/s取a=1.0，則臨界水深hk=2.077米，其相應水力要素為：（水力學課本第六章）xk=B+2hk=16+2.077=20.154m,wk=Bhk=162.077=33.232m2,Rk=wk/xk=33.232/20.154=1.6484m;Ck= R1/6/n=83.6.95 m1/2/sik=gxk

31、/ack2Bk=1.76810-3因為h0ik,故屬于陡坡，水流為急流為b2型降水曲線。2）陡坡長度：已知堰頂高程為116.70米，收縮段落差14.2310.05=0.7116米，由鼻坎高程為102.450米，挑射角=25，反弧半徑R=10米，反弧段最低點高程102.207-R(1-COS)=101.2701m.陡坡總跌差116.70-0.7116-101.2701=14.7183m底坡i=0.125，陡坡長度：Ls=長度為118.6627米.（3）由分段求和法計算水面曲線（1-2）斷面陡坡段水平投影長度L=117.7464米，水平曲線采用下式計算：ES1+iL= ES2+JL,已知h1=2.

32、74m,則A1=b1h1=43.840m2,x1=b1+2h1=21.4m,R=A1/x1=2.041m,v=3.4215m/s.流速分布不均勻系數(shù)a=1.0，av12/2g=0.5967米，該斷面的單位能量ES1=0.5967+2.74=3.3367米，i=0.125; L=20m,假設(shè)h2=0.965米，同上面計算步驟一樣，計算得等式左邊=右邊，h2=0.965米合理，不需要試算，對于2-3、3-4計算方法一樣。在此不重復。（請同學將等式右邊列出，并將陡坡水面曲線試算表列下）（4）流速及摻氣水深在已知各段面的水深后，便可計算出各過水斷面面積及流速，用公式計算出摻氣高度，水深加摻氣高度等于摻

33、氣水深，計算結(jié)果如下：表2 斷面流速及摻氣水深斷面號1234斷面距離（m）02070115.485水深（m）2.740.9650.7410.711過水斷面面積(m2)43.8415.4411.85611.376流速(m/s)3.429.71512.6513.19摻氣水深（m）2.85751.07750.85350.8235考慮摻氣后的水深按下式計算：hb=h(1+v/100)已知斷面水深h=0.711米，過水面積w=11.376m2,v=Q/w=13.1857m/s, 一般為1.01.4，當流速大于20 m/s時采用較大值，此處取1.20，則hb=0.8235。5).陡坡允許流速：鋼筋混凝土標

34、號C25，平均水深0.4米，允許流速18(m/s)V=13.9276(m/s)，所以滿足要求。6).邊墻高度采用最大水深加安全超高，本設(shè)計采用超高0.5米。根據(jù)結(jié)果繪制水面線。斷面1-12-23-34-4距離（m）2070115.485水深（m）2.85251.07750.85350.82357.溢洪道泄槽臨界坡度 已知臨界水深2.077米，相應水力要素可出來（請同學們自己計算后寫出，A1、v、R、x ） ik=gxk/ack2Bk=1.76810-3 ，因為h0ik,故屬于陡坡，水流為急流為b2型降水曲線 。 8.溢洪道溢流消能的計算 8.1形式選擇因為溢洪道下游為巖基，附近無其他建筑物，故

35、選用挑流消能。8.2計算尾水位1）選定計算斷面，由壩址地形圖可知，在距溢洪道出口240米處的沖溝變化較小，該段平均比降為：i=（100-90）/240=0.0417在該段內(nèi)實測3個斷面，選定代表性較好的距溢洪道出口90米的斷面作為計算斷面，用水面坡降延長法將計算斷面的水位流量關(guān)系曲線引到溢洪道出口斷面。2）繪制溢洪道出口水位流量關(guān)系曲線，用均勻流公式計算流量：Q=R2/3i1/2/n,已知平均比降i=0.0417，根據(jù)沖溝情況和覆蓋情況查水力學課本得，糙率為0.033，則v=6.1881 R2/3,R=W/X，先假定計算斷面的各級水位，再從斷面圖中測出W、X，代入上式求出Q、v。 溢洪道出口與計算斷面的水面差iL=0.0