化工原理課程設(shè)計(jì)

1、?化工原理?課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)論文題目：板式精儲塔的設(shè)計(jì)學(xué)院名稱：材料與化學(xué)工程學(xué)院專業(yè)：化學(xué)工程與工藝班級：化工151姓名：學(xué)號指導(dǎo)教師：職稱定稿日期：2021年1月7日1設(shè)計(jì)任務(wù)書1.1設(shè)計(jì)任務(wù)(1)原料液：乙醇水溶液,其中乙醇(質(zhì)量分?jǐn)?shù))：55%(2)塔頂產(chǎn)品中乙醇(質(zhì)量分?jǐn)?shù))不低于：90%(3)塔釜中乙醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)不高于：1%(4)生產(chǎn)水平：年開工時(shí)間300天,乙醇產(chǎn)量：20000噸/年+上浮量=20000+18*1000=38000噸/年(上浮量=學(xué)號*1000噸/年)(5)安裝地點(diǎn)：自選(這里選在寧波石化基地鎮(zhèn)海煉化)1.2工藝操作條件(1)精儲塔頂壓強(qiáng)：自選；(2)進(jìn)料熱狀態(tài)：自選；(3

2、)回流比：自選；(4)塔板類型：自選.(5)塔釜加熱、塔頂冷凝方式：自選注：工藝自選條件由分析后得到.1.3設(shè)計(jì)內(nèi)容要求(1)設(shè)計(jì)方案確實(shí)定及流程說明(2)塔的工藝計(jì)算(3)塔和塔板主要工藝尺寸的設(shè)計(jì),包括塔高、塔徑以及塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定；塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算；塔板的負(fù)荷性能圖.(4)編制設(shè)計(jì)結(jié)果概要或設(shè)計(jì)一覽表(5)繪制塔設(shè)備結(jié)構(gòu)圖(包括塔板的局部放大圖)一張,工藝流程圖一張:采用CAM件繪制并用3號圖紙打印,與設(shè)計(jì)說明書一起裝訂.(6)設(shè)計(jì)說明書的編寫格式根據(jù)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)書寫格式(7)選做：Aspen軟件驗(yàn)算,精儲塔附屬設(shè)備的設(shè)計(jì)2精儲塔設(shè)計(jì)2.1塔設(shè)備設(shè)計(jì)思路1塔高的計(jì)算,包括塔的

3、主體高度、頂部與底部空間的高度,裙座高度.2塔徑的計(jì)算裝置的有關(guān)條件一給定塔板設(shè)計(jì)條件一準(zhǔn)備事項(xiàng)一確定塔徑溢流區(qū)的設(shè)計(jì)一氣液接觸區(qū)的設(shè)計(jì)-各項(xiàng)校核計(jì)算3塔內(nèi)件的設(shè)計(jì),主要是塔盤的工藝和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì).此外還有塔的進(jìn)出口、防沖擋板、放渦器、除沫器等的設(shè)計(jì)計(jì)算.2.2乙醇一水溶液的分析2.2.1乙醇一水溶液的性質(zhì)由化工原理下冊課本P7兩組分非理想物系的氣液平衡可知：非理想溶液,具表現(xiàn)是溶液各組分的平衡分壓與拉烏爾定律發(fā)生偏差,此偏差可正可負(fù),相應(yīng)的,溶液分別稱為正偏差溶液和負(fù)偏差溶液.乙醇一水物系是具有很大正偏差溶液的典型例子.乙醇一水溶液是極性溶液,水與乙醇的混合物的極性比水小比乙醇大.2.2.2乙醇

4、一水溶液氣液平衡數(shù)據(jù)的獲取依據(jù)化工熱力學(xué)課本P143第4章溶液熱力學(xué)性質(zhì)計(jì)算可知如下列圖：圖2-1圖2-3常壓下,進(jìn)料乙醇的摩爾分?jǐn)?shù)為時(shí),溶液的泡點(diǎn)溫度為C,露點(diǎn)溫度為C.2.3工藝操作條件確實(shí)定2.3.1壓力確實(shí)定蒸儲可在常壓、加壓和減壓下進(jìn)行,通常,對常壓下沸點(diǎn)在室溫至150c左右的混合液,可以采用常壓蒸儲.般來說,常壓蒸儲最為簡單經(jīng)濟(jì),假設(shè)物料無特殊要求,應(yīng)盡量在常壓下操作.對于乙醇一水體系,在常壓下是液態(tài),且乙醇一水不是熱敏性材料,在常壓下也可成功別離,所以選用常壓精儲.由于高壓或者真空操作會引起操作上的其他問題以及設(shè)備費(fèi)用的增加.用Aspen軟件采用Wilson方程分析乙醇一水溶液的

5、氣液平衡關(guān)系:其中乙醇是易揮發(fā)組分,過程如下列圖:圖2-2解：乙醇的摩爾質(zhì)量=46,水的摩爾質(zhì)量=18由條件得:進(jìn)料組成XF55/46、.55/4645/18.摩爾分?jǐn)?shù),下同塔頂產(chǎn)品組成90/460XD0.77990/4610/18殘釜液組成XD1/460.003941/4699/18由以上條件,Txy圖,結(jié)果如下:由上圖可知:因此,本設(shè)計(jì)選擇常壓操作條件.2.3.2進(jìn)料熱狀態(tài)確實(shí)定進(jìn)料有5種狀態(tài),分別為過冷進(jìn)料q1;泡點(diǎn)進(jìn)料q=l;氣液混合進(jìn)料0ql;飽和蒸汽進(jìn)料q=0:過熱蒸汽進(jìn)料q0o泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)操作較易限制,且不受季節(jié)氣溫的影響.止匕外,泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)精儲段和提儲段的塔徑相等,設(shè)計(jì)和制造比擬

6、方便.因此,采用泡點(diǎn)進(jìn)料.2.3.3回流比確實(shí)定回流比大小不僅影響到所需的理論塔板數(shù),而且影響到加熱和冷卻劑的消耗量,以及塔板、塔徑、塔釜和冷凝器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的選擇.因此,適宣回流比的選擇是一個(gè)重要問題.最小回流比確實(shí)定1作圖法用于兩組分精儲計(jì)算由乙醇一水溶液的Xy氣液平衡圖及q線方程聯(lián)立可求得Rmino2解析法用于多組分精儲計(jì)算用恩德伍德公式求出最小回流比Rmin.這里為兩組分溶液,所以采用作圖法確定最小回流比q線斜率為無窮大,乙醇的液相摩爾分?jǐn)?shù)X=X=,由上圖對應(yīng)可知yq=回流比確實(shí)定根據(jù)R=2Rin,確定實(shí)際回流比求得最小回流比=基于摩爾,實(shí)際回流比取最小回流比的倍得實(shí)際回流比RRmin1

7、.20.6731.20.80762.3.4塔盤類型與選擇板式塔塔板種類根據(jù)塔板上氣、液兩相的相對流動(dòng)狀態(tài),板式塔分為穿流式和溢流式.目前板式塔大多采用溢流式塔板.穿流式塔板操作不穩(wěn)定,很少使用下列圖為：常壓下,乙醇一水溶液的xy氣液平衡相圖、各點(diǎn)具體數(shù)據(jù)圖圖2-4圖2-5精微段操作線斜率RminRmin1XD-yqXDXq故最小回流比RminXD-YqyqXqXD-yqyqXf0.779-0.596c0.6730.596-0.324泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí),各種塔盤性能比擬工業(yè)上需別離的物料及其操作條件多種多樣,為了適應(yīng)各種不同的操作要求,迄今已開發(fā)和使用的塔板類型繁多.這些塔板各有各的特點(diǎn)和使用體系,板式

8、塔主要塔板的優(yōu)缺點(diǎn)如表所示,各種塔盤比擬如表所示：表2-1圓形泡罩復(fù)雜彈性好無泄漏費(fèi)用高板間距大壓力降比擬大用于具有特定要求的場合S型泡罩塔板稍簡單簡化了泡罩的型式,因此性能相似費(fèi)用高板間距大壓力降比擬大用于具有特定要求的場合條形浮閥重盤式浮閥T型浮閥簡單有簡單的和稍復(fù)雜的簡單操作彈性較好；塔板效率較局；處理能力較大沒有特別的缺點(diǎn)適用于加壓及常壓卜的氣液傳質(zhì)過程篩板溢流式簡單正常負(fù)荷卜的效率局；費(fèi)用最低；壓力降穩(wěn)定操作范圍窄；要么擴(kuò)大孔徑,否那么易適于處理量變動(dòng)少且不析出小波紋篩板簡單比篩板壓力降稍高,但具有同樣的優(yōu)點(diǎn)；氣液分布好柵板簡單處理水平人；壓力降??；費(fèi)用廉價(jià)適用于粗蒸儲堵物料；容易發(fā)

9、生液體泄漏固體物的系統(tǒng)各塔盤比擬表2-2233324000433334343112444554433434444444444213444334443213553444454223554434443113553333333213554232123100244結(jié)論：浮閥塔盤在蒸汽負(fù)荷、操作彈性、效率和價(jià)格等方面都比泡罩塔盤優(yōu)越,篩板塔盤造價(jià)低、壓力降小,除操作彈性較差外,其他性能接近于浮閥塔盤.綜合比擬可得：浮閥板在蒸汽負(fù)荷、操作彈性、效率和價(jià)格等方面都比泡罩板優(yōu)越,結(jié)合本工程實(shí)際情況,初步選擇浮閥塔.2.3.5塔釜加熱、塔頂冷凝方式塔頂采用全凝器冷凝,塔底冷凝器的冷卻劑常采用水,假設(shè)所需冷卻溫度

10、較低,可采用冷卻鹽水.根據(jù)冷源情況和工藝要求,采用冷水冷卻.塔釜采用再沸器加熱,通常,蒸儲釜的加熱方式多采用間接蒸汽加熱,但在塔底產(chǎn)物根本是水,且在低濃度下的相對揮發(fā)度較大的體系,也可采用直接蒸汽加熱.直接蒸汽加熱可利用壓力較低的蒸汽加熱,不必設(shè)置龐大的傳熱面,塔斧只需安裝鼓泡管,故可節(jié)省設(shè)備費(fèi)用和操作費(fèi)用.因此,采用間接加熱方式.2.3.6工藝流程圖圖2-63精儲塔的工藝計(jì)算塔釜難揮發(fā)組分的摩爾回收率=0,103.02(1-0.00394),100%86.5%175.47(1-0.324)3.1物料衡算根據(jù)裝置維護(hù)工作量,一般按330天,連續(xù)生產(chǎn)的可按8000小時(shí)計(jì)算,維護(hù)工作量大的,要根據(jù)

11、實(shí)際情況定解：乙醇的摩爾質(zhì)量=46,水的摩爾質(zhì)量=18由條件得:生產(chǎn)水平38000噸/年=38000/8000=噸/小時(shí)進(jìn)料組成XF55/4655/4645/18皿4摩爾分?jǐn)?shù),下同塔頂產(chǎn)品組成XD90/46八八0.77990/4610/18殘釜液組成1/460.003941/4699/18原料液的平均摩爾質(zhì)量MF=x+x=原料液流量F=x=kmol/hD72.45kmol/h覆行W103.02kmol/h塔頂易揮發(fā)組分的摩爾回收率=登100%FXF72.450.77999.3%175.470.3243.2操作線的計(jì)算精儲段方程提儲段方程3.3精儲塔工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)3.3.1Aspenpl

12、us簡捷計(jì)算法計(jì)算結(jié)果如下列圖所示圖3-1可知,精儲塔實(shí)際理論塔板數(shù)為M=35.塔板總效率ET-NT16100%45.71%沖35由于存在中間進(jìn)料,所以需要對氣液負(fù)荷較大的塔板進(jìn)行設(shè)計(jì),通過保證要求最高的塔板的別離效率,從而保證每塊塔板都都能滿足別離要求.3.3.2AspenPlus嚴(yán)格計(jì)算法采用嚴(yán)格算法計(jì)算,并將結(jié)果導(dǎo)入到excel中只顯示兩位小數(shù),各塔板數(shù)據(jù)結(jié)果如下：圖3-2由圖可以看出,在第1塊和第33塊塔板的氣液相負(fù)荷較大,所以采集第1和第33塊塔板的數(shù)據(jù)如下表精儲塔物性數(shù)據(jù)表3-13.4塔徑計(jì)算塔板間距HT的選定很重要,它與塔高、塔徑、物系性質(zhì)、別離效率、塔的操作彈性,以及塔的安裝、

13、檢修等都有關(guān).可參照下表所示經(jīng)驗(yàn)關(guān)系選?。罕?-2塔板間距的選擇200-300250-350300-450350-600400-600初選板間距H=,板上液層高度hL,對常壓塔一般取為通常取;對減壓塔,可低至取板上液層高度hL=,故：H-hL=,氣液兩相流動(dòng)參數(shù)為：圖3-3修正C為:由史密斯關(guān)聯(lián)圖可查得:C20=0.20.226.6363CC200.0540.0572：2020749.9331.399031.3231m/s：在范圍內(nèi)取平安系數(shù)為,那么:所選板間距合理.因此確定設(shè)計(jì)過程中精儲段塔徑為.3.5溢流裝置計(jì)算溢流類型與液體負(fù)荷及塔徑的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系如下所示:表3-3UmaxC.LV0.057

14、21.39903U0.8umax0.81.32311.0585m/s-D4Vs43410.751.07m；36001.0585按設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),將塔徑圓整為,那么塔截面積:A-D2-1.22441.13m2那么實(shí)際空塔氣速為u處募喂0.838m/s.符合板間距與塔徑經(jīng)驗(yàn)關(guān)系,4577099090-16011110110-25011110110-25011一般場合用于高液氣比或大型塔板用于小塔及液體流量小本次設(shè)計(jì)塔徑D=,且液體流量較小.應(yīng)選擇單溢流溢流堰長lw根據(jù)單溢流取lw為D,取土1長lw為,那么:出口堰h(yuǎn)w堰高那么由板上液層高度及堰上液層高度而定.堰上液層高度太小會造成液體在堰上分布不均勻,影

15、響傳質(zhì)效果,設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)使堰上液層高度how大于6mm假設(shè)小于此值需采用齒形堰.但how也不宜過大,否那么會增大塔板壓降及霧沫夾帶量.一般設(shè)計(jì)時(shí),how不超過60-70mm超過此時(shí)時(shí)可改用雙溢流形式.采用平直堰,那么堰上液層高度計(jì)算公式如下:2.84hcW1000式中Lh塔內(nèi)液體流量,m3/h;E一液流收縮系數(shù),可用博爾斯對泡罩塔提出的液流收縮系數(shù)計(jì)算圖求取,圖3-4由查圖可得E=,弓形降液管寬度查?化工原理下冊?圖弓形降液管和截面積關(guān)系可得:WA-d-011,0.058DA圖3-5降液管寬度及截面積貝U：AAT0.0581.130.0580.06554m2?wD0.111.20.110.132m

16、0降液管的截面積應(yīng)保證液體在降液管內(nèi)有足夠的停留時(shí)間,使溢流液體中夾Lh251w6.362891.214.46540.72D0.720.61.2因此,可得：hwhOW0.060.01250.00475m.帶的氣泡能來得及別離.為此液體在降液管內(nèi)的停留時(shí)間不應(yīng)小于3-5s,對于取閥動(dòng)能因子Fo=1O,那么閥孔氣速為:u.Fo10.VJ.399038.45m/S;高壓下操作的塔及易起泡的系統(tǒng),停留時(shí)間應(yīng)更長些.因此,在求得降液管面積之后,應(yīng)按下式驗(yàn)算降液管內(nèi)液體的停留時(shí)間降液管底隙高度ho在之間取液體通過降液管底隙的流速 Uo0.15m/s,那么:受液盤采用凹形受液盤,不設(shè)進(jìn)堰口,深度為60mm3

17、.6塔板布置及浮閥數(shù)目與排列因D?800mm故塔板米用分塊式.塔板分為4塊.3600AfHT36000.065540.32Lh6.3628911.87S5S,故降液管尺寸適宜.邊緣區(qū)寬度:5075mm；安定區(qū)寬度:6075mm鼓泡區(qū)面積:2vvws1.2_-2-0.1320.070.398m;1.2_0.070.53m2,uoc73.11825一V73.11.82511.399038.738m/s；每層塔板上的閥孔數(shù)：N八一業(yè)586.43；.22_dU0_36000.0398.4544按N=90重新核算孔速及閥孔動(dòng)能因數(shù):3410.7520.1168m36008.11Aa0.7558-0.11

18、20m;tN0.07590塔板開孔率:0838100%10.33%.8.113.7塔板流體力學(xué)校驗(yàn)塔板的流體力學(xué)計(jì)算,目的在于驗(yàn)算預(yù)選的塔板參數(shù)是否能維持塔的正常操作,以便決定對有關(guān)塔板參數(shù)進(jìn)行必要的調(diào)整,最后還要作出塔板負(fù)荷性能圖.3.7.1氣相通過浮閥塔板的壓強(qiáng)降計(jì)算塔板壓強(qiáng)降公式:hphcnh1干板助力:開孔總面積：AUo取閥孔中央距為t=75mm那么相鄰兩排閥孔中央線的距離為:因叫h,故按下式計(jì)算干板阻力,那么:0.1750.17519.9u19.98110.03827m液柱L749.9332板上充氣液層阻力：本設(shè)備別離乙醇和水混合物,即液相為碳?xì)浠衔?可取充氣系數(shù)00.5,那么hl

19、ohL0.50.060.03m夜柱；3液體外表張力所造成的阻力：此阻力很小,忽略不計(jì).因此,與氣體流經(jīng)一層浮閥塔板的壓強(qiáng)降所相當(dāng)?shù)囊褐叨葹槟敲磫伟鍓航礟phpLg0.06827749.9339.81502.25Pa03.7.2液泛為了預(yù)防液泛現(xiàn)象的發(fā)生,要求限制降液管中清液層高度:HdHThw其中HdhphLhd.1與氣體通過塔板的壓強(qiáng)降所相當(dāng)?shù)囊褐叨龋篽p0.06827M夜柱；2液體通過降液管的壓頭損失：因不設(shè)進(jìn)口堰,故按下式計(jì)算,那么:3板上液層高度：hL=,那么：Hdhph_hd0.068270.063.2481030.1317僦柱p取0.5,HT0.32m,兒0.00475m,貝J

20、：綜合上述可見：HdHT%,符合預(yù)防液泛的要求.3.7.3霧沫夾帶按以下兩式計(jì)算泛點(diǎn)率,那么圖3-6圖3-7hd20.153_L_0,153lwho26.3628936000720.01643.428103m液柱；液泛率公式1:VsV1.36LSZLKC；b100%液泛率公式2:VVsL100%0.78KCFAT板上液體流徑長度：ZLD2W1,220.1320.936m-7板上液流面積：AAT2A1.1320.065540.9989m；查圖得物性系數(shù)K1.0,又查圖得泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)CF0.09,將以上數(shù)值代入公再按公式2計(jì)算泛點(diǎn)率,得根據(jù)以上兩式計(jì)算出的泛點(diǎn)率都在80%Z下,故可知霧沫夾帶量能夠

21、滿足e0.1kg液/kg氣的要求.3.8塔板負(fù)荷性能圖3.8.1霧沫夾帶線根據(jù)公式可得：液泛率取泛點(diǎn)率為80%那么液泛率整理得VV1.36LSZLS1LVKCFA；100%V1.6636-29.45LS1.39903,749.933-1.39903100.091.36LS0.9360.80.9989(1)由式(A)知霧沫夾帶線為直線,那么在操作范圍內(nèi)任取兩個(gè)LS值,依式(A)算出相應(yīng)的VS值列于本例附表中.據(jù)此,可做出霧沫夾帶線(1)：3.8.2液泛線由下式確定液泛線:HThwhpMLhdhth1ht兒ht值,而u0與Vs又有如下關(guān)系,即Vsd；N4,式中閥孔數(shù)N與孔徑d0亦為定值,因此可將上

22、式簡化為Vs與Ls的關(guān)系式如下:aVs2bcLSdL73,那么3.8.3液相負(fù)荷上限線液體的最大流量應(yīng)保持在降液管中停留時(shí)間不低于3-5s.根據(jù)下式可知液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間為:忽略h,那么:因物系一定,塔板結(jié)構(gòu)尺寸一定,那么HT、hw、lw、ho、V、0及等均為定LsmaxAM50.065540.3230.004194ml/s5(3)3.8.4漏液線那么:U0-LV對于F1型重閥,依F0UdV5計(jì)算,那么V,又知：d；Nu04,U0乂23.53524981.22；29.21L2(2)3600AHTLh35s取E=,故:Cuptower進(jìn)行校核做出的塔板的負(fù)荷性能圖及具體數(shù)據(jù)如下如下所示:圖3

23、-83.9水力學(xué)校核由專業(yè)軟件Cuptower進(jìn)行校核,具體數(shù)據(jù)如下如下所示:表3-4以F0=5作為規(guī)定氣體最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn),那么:Fo2_2.-0.039908.450.9085m/s4(4)據(jù)此做出與液體流量無關(guān)的水平漏液線.3.8.5液相負(fù)荷下限線取堰上液層高度how=乍為液相負(fù)荷下限條件,那么:2.841000E2/33600(Ls)min0.0125,0.01251000.L.smin2.841.033/20.721.76673600103(5)綜合上述,由專業(yè)軟件結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)塔板編號實(shí)際#-#塔板層數(shù)1塔內(nèi)徑,m板間距,mm320液流程數(shù)1Ad/At,%開孔率,%堰長,mm720堰高,m

24、m5底隙/側(cè)隙,mm16降液管寬,mm120受液盤寬,mm120受液盤深,mm60堰型平堰塔板形式圓形浮閥校核結(jié)果塔板編號#-#溢流強(qiáng)度,m3/mh停留時(shí)間,s降液管液泛,%閥孔動(dòng)能因子,(m/s)(kg/m3)單位塔板壓降,Pa降液管內(nèi)線速度,m/s降液管底隙速度,m/s浮閥校核_：(實(shí)際板號：#)12345生干1百卮、/大J務(wù)A頊目咨稱7o斗苗耳n-安宜名徹、灣89口/yl說時(shí)4小田.的工-垢-2021/1/2r,E丑早T依州廣TT興挪)#1葉異磔用口T闿了匕恢Ir土工右門口,/工中仁人#rJV-=附十G甲卡riTV.平泡14塔根編號-C理論)八F幾/占日日#一#6工i=r恢J匕八因推什陽

25、1刀我嘰叨,乙度“余,T1衲d氣相二質(zhì)里流重工口自“2kg/hLG質(zhì)量流量rrpkg/r一一23,kg/m38死beAL工山缶啟一.kg/體枳流量m3/h9體機(jī)流里m3/T4不白反cp1不白反cp5-dyn/cm-UI“一?.la.1-/-LBBUI!li!JMBLB41I6體系因子/1名占用字/1十力SJJ/1/4去后4士去歷笑 A的I7, ,歲 V1-m6-#-2an,m- 1r 11mai#/m,n,3m28溢-/-14開子積rrBT,)今/十叵9IX上 7/I1區(qū)開什宓0/5TTJL千%r,三 T1JHLVUiA八1-兩側(cè)一 “-中央1降液wS積叱“一-%-mbrH, ,一 T_Cns

26、-s9-r-M2-% -3,降液管頂部寬度一 一 m2*._rh , , 丁一CtCBn:H;-M4等折品&曷-m3 5-降濃邰寬度一mT rT H ,_一ITBnH;-M6受液盤深度m- -干受液盤嚨;度,討., ,:n-e ?r BveaBaTTWBBaB8版T口廠m-. 9降濃隙M“m-.IEm MrmE i m:WTTM1降 液 管 朋 部 時(shí)積.一=m2一一.1降液管4氐首.1M積一mw.r/.,Ln上用休TFl3U%m午5U%朱T戶1b一一Bm/s=一M一一2空塔旨因子“一m/s(kg/m3吐一A3.4301.iA-.-a-ao-a-&aA-i-A-a-ia-t44haibadAA

27、ta-I3因子m/s-=-=5一41ft 一一m/s一4二nT 土不一 3一1疝 二HJ1B.bSd*44=iiHaa4占htih a*r4.itEa5心動(dòng)能時(shí)于m/s(kg/m3尸6,漏點(diǎn)氣速一m/s一a4=4不一 3.一-&baHBJBa.口d*44=iiHaa-*l-H1H il =L4ItEBa|B7漏點(diǎn)動(dòng)能閃子m/s(kg/m3尸8,相Mfflr量kg,一液/1003H;aHa1Mii=Maii HrSBrB-一09溢流強(qiáng)度-mA3/1流動(dòng)參數(shù)一“-/liBBild：,“akaaa1L1,a.M Bratl*1rss1板土液百度-m11腰土液層百度-故一面梯度 一一m一U =(JR LH aJ4i. a.KBaill：il-Ha.!iM1機(jī)上液層忸力-,一m柱SB-BBnanaaaKB 1甲板ffiW一 -m液 柱一1急板壓降, 一 m柱一! _NilBJB i BJB -n-V/.LTTk-i1L K JU q K m十12降海隹肉液體高感,中11義.呂rJ1IX1牛fRj7乂s22.降油管肉相】 點(diǎn)商-.m/s-m/s“蟀滿答南幽二市府2-演&