沉砂池課程設計

1、 沉砂池設計說明書院 系： 地球與環(huán)境學院 專業(yè)班級： 環(huán)境工程10-1班 學 號： 2010300 學生姓名： 指導教師： 葛老師 2013年 12 月 7 日學生姓名： 學號： 2010300 專業(yè)班級：環(huán)境工程10-1班 課程設計題目： 沉砂池設計 指導教師評語：成績： 指導教師： 年 月 日沉砂池 1 設計任務 污水中的砂如果不預先沉降分離去除，則會影響后續(xù)處理設備的運行。最主要的是磨損機泵、堵塞管網(wǎng)，干擾甚至破壞生化處理工藝過程。沉砂池主要用于去除污水中粒徑大于0.2mm，密度2.65t/m3的砂粒，以保護管道，其工作原理是以重力分離為基礎，故應控制沉砂池的進水流速，使得比重大的無機

2、顆粒下沉，而有機懸浮顆粒能夠隨水流帶走，初步處理水中大顆粒懸浮固體。 2 沉砂池選取 沉砂池有平流式、豎流式、曝氣式和旋流式四種形式。由于旋流式沉砂池有占地小，能耗低，土建費用低的優(yōu)點；豎流式沉砂池污水由中心管進入池后自下而上流動，無機物顆粒借重力沉于池底，處理效果一般較差；區(qū)旗沉砂池則是在池的一側通入空氣，使污水沿池旋轉前進，從而產(chǎn)生與主流方向垂直的橫向恒速環(huán)流。砂粒之間產(chǎn)生摩擦作用，可使沙粒上懸浮性有機物得以有效分離，且不使細小懸浮物沉淀，便于沉砂和有機物的分別處理和處置。平流式沉砂池具有構造簡單、處理效果好的優(yōu)點。本設計采用平流式沉砂池。 3設計原則1) 城市污水處理廠沉砂池的分格數(shù)應不

3、小于2，并按并聯(lián)工作運行設計。2) 當污水自流進入沉砂池時，應按最大流量設計；當污水為提升進入時，應按工作水泵的最大組合流量設計；在合流制處理系統(tǒng)中，應按降雨時的設計流量計算。3) 貯砂斗的容積按2日沉砂量計算，貯砂斗壁的傾角不應小于。排砂管直徑不應小于4) 沉砂池的超高不宜小于5) 除砂一般采用機械方法，并設置貯砂池或曬砂場。當采用重力排砂時，沉砂池和曬砂廠應盡量靠近，以縮短排砂管的長度。6）沉砂池前應設格柵。沉砂池下游設堰板，以便保持沉砂池內需要的水位。 4 設計參數(shù)1）沉砂池表面負荷200m3(m2h),水力停留時間40s；2）進水渠道直段長度為渠道寬度的7倍，并不小于4.5 米，以創(chuàng)造

4、平穩(wěn)的進水條件；3）進水渠道流速，在最大流量的40%-80%的情況下為0.6-0.9m/s，在最小流量時大于0.15m/s；但最大流量時不大于1.2m/s；4）出水渠道與進水渠道的夾角大于270 度，以最大限度的延長水流在沉砂池中的停留時間，達到有效除砂的目的。兩種渠道均設在沉砂池的上部以防止擾動砂子。5）出水渠道寬度為進水渠道的兩倍。出水渠道的直線段要相當于出水渠道的寬度。5尺寸計算設計流量：Q=25000m3/d，系數(shù)1.4，最大設計流量為Qmax=25000×1.4=35000m3/d=289.35L/s設計流速：v=0.18m/s 水力停留時間：t=45s式中：最大設計流量時

5、的水平流速，；最大設計流量時的停留時間，池體設計計算（1）沉砂池長度：L=vt=0.18×45=8.1m（2）水流斷面面積：（3）沉砂池總寬度：每組寬取B=2m>0.6m，采用 2個分格（4）有效水深：h2=A/B=1.6/2=0.8m （介于0.251m之間）（5）貯泥區(qū)所需容積：設計T=2d，即考慮排泥間隔天數(shù)為2天，則每個沉砂斗容積（每組沉砂池設兩個沉砂斗，兩組共有4個沉砂斗）其中城市污水沉砂量：X=30m3/105m3.（6）沉砂斗各部分尺寸及容積： 設計斗底寬a1=0.50m，斗壁與水平面的傾角為60°，斗高hd=1.0m，則沉砂斗上口寬：沉砂斗容積： =

6、1.27m3 （7）沉砂池高度：采用重力排砂，設計池底坡度為0.06，坡向沉砂斗長度： 則沉泥區(qū)高度為h3=hd+0.06L2 =1.0+0.06×3.35=1.20m 池總高度H ：設超高h1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.8+1.20=2.3m（8）進水漸寬部分長度:（9）出水漸窄部分長度:L3=L1=1.0m（10）校核最小流量時的流速：最小流量一般采用即為0.5Qmax，則，符合要求.(11) 進水渠道格柵的出水通過DN1200mm的管道送入沉砂池的進水渠道，然后向兩側配水進入進水渠道,污水在渠道內的流速為: 式中： B1進水渠道寬度（m），本設計取1.5m；

7、H1進水渠道水深（m），本設計取0.5m。(12) 出水管道出水采用薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保證沉砂池內水位標高恒定，堰上水頭為：式中： m流量系數(shù)，一般采用0.4-0.5；本設計取0.4；（13） 排砂管道本設計采用沉砂池底部管道排砂，排砂管道管徑DN=200mm。5 設計總結通過此次課程設計，使我更加扎實的掌握了各方面的知識，在設計過程中雖然遇到了一些問題，但經(jīng)過一次又一次的思考，一遍又一遍的檢查終于找出了原因所在，也暴露出了前期我在這方面的知識欠缺和經(jīng)驗不足。實踐出真知，通過親自動手制作，使我們掌握的知識不再是紙上談兵。6 參考文獻 1高俊發(fā)，王社平， 污水處理廠工藝設計手冊.M.化

8、學工業(yè)出版社，2003 2高廷耀 顧國維等主編.水污染控制工程.高等教育出版社,2007 3 羅固源.，水污染控制工程.M，高等教育出版社，2006沉淀池 1 設計任務 沉淀池是應用沉淀作用去除水中懸浮物的一種構筑物。沉淀池在廢水處理中廣為使用。它的型式很多，按池內水流方向可分為平流式、豎流式和輻流式三種。 2沉淀池選取平流式 由進、出水口、水流部分和污泥斗三個部分組成。平流式沉淀池多用混凝土筑造，也可用磚石圬工結構，沉淀池或用磚石襯砌的土池。平流式沉淀池構造簡單，沉淀效果好，工作性能穩(wěn)定，使用廣泛，但占地面積較大。若加設刮泥機或對比重較大沉渣采用機械排除，可提高沉淀池工作效率。豎流式 池體平

9、面為圓形或方形。廢水由設在沉淀池中心的進水管自上而下排入池中，進水的出口下設傘形擋板，使廢水在池中均勻分布，然后沿池的整個斷面緩慢上升。懸浮物在重力作用下沉降入池底錐形污泥斗中，澄清水從池上端周圍的溢流堰中排出。溢流堰前也可設浮渣槽和擋板，保證出水水質。這種池占地面積小，但深度大，池底為錐形，施工較困難。輻流式 池體平面多為圓形，也有方形的。直徑較大而深度較小，直徑為20100米，池中心水深不大于4米，周邊水深不小于1.5米。廢水自池中心進水管入池，沿半徑方向向池周緩慢流動。懸浮物在流動中沉降，并沿池底坡度進入污泥斗，澄清水從池周溢流入出水渠。新型 近年設計成的新型的斜板或斜管沉淀池。主要就是

10、在池中加設斜板或斜管，可以大大提高沉淀效率，縮短沉淀時間，減小沉淀池體積。但有斜板、斜管易結垢，長生物膜，產(chǎn)生浮渣，維修工作量大，管材、板材壽命低等缺點。正在研究試驗的還有周邊進水沉淀池、回轉配水沉淀池以及中途排水沉淀池等。沉淀池有各種不同的用途。如在曝氣池前設初次沉淀池可以降低污水中懸浮物含量，減輕生物處理負荷在曝氣池后設二次沉淀池可以截流活性污泥。此外，還有在二級處理后設置的化學沉淀池，即在沉淀池中投加混凝劑，用以提高難以生物降解的有機物、能被氧化的物質和產(chǎn)色物質等的去除效率。 綜合考慮，本次設計采取輻流式沉淀池。3 設計參數(shù)及設計原則1) 池子直徑一般不小于16m。2) 池子直徑（或正方

11、形邊長）與水深之比一般采用6-12。3) 池底坡度一般采用0.05-0.10。4) 一般均采用機械刮泥，也可附有空氣提升或凈水頭排泥設施，刮泥機轉速一般取，外刮泥板線速度不超過，一般取。5) 池徑小于20m時，一般采用中心傳動的刮泥機，池徑大于20m時，一般采用周邊傳動刮泥機。6) 當池徑（或正方形邊長）較?。ㄐ∮?0m）時，也可采用多斗排泥。7) 進水口周圍應設整流板，整流板周圍開口面積應為池斷面積10%20%。8) 出口堰前應設浮渣擋板，浮渣用刮板收集并排出池外。4 輻流式沉淀池計算設計流量：Q=25000m3/d，系數(shù)1.4，最大設計流量為Qmax=25000×1.4=3500

12、0m3/d=289.35L/s 1. 沉淀部分水面面積，本設計取=2.0，沉淀池座數(shù)n=2。2. 池子直徑 D = = （D取19m）3. 沉淀部分有效水深 設沉淀時間t = 2h ,有效水深： h2 =qt =2×2=4m4. 沉淀部分有效容積 Q = t =5. 污泥部分所需的容積 進水懸浮物濃度C0為0.474kg/m3，出水懸浮物濃度C1以進水的50%計，初沉池污泥含水率p0=97%，污泥容重取r=1000kg/m3，取貯泥時間T=4h，污泥部分所需的容積： V= =則每個沉淀池污泥所需的容積為17.064m3 6. 污泥斗容積 設污泥斗上部半徑r11.5m，污泥斗下部半徑r

13、2=0.8m，傾角取=60°，則 污泥斗高度： h5 = （r2- r1）tg=（1.5-0.8）×tg60°=1.21m 污泥斗容積： V1 = （r12+r2r1+r22）=8.87m3 7. 污泥斗以上圓錐體部分污泥容積 池底坡度采用0.05-0.10，本設計徑向坡度i=0.05，則圓錐體的高度為：h4 = （R- r1）i=（13-2）×0.05 = 0.55m 圓錐體部分污泥容積：V2 = （R2+Rr1+r12）=污泥總體積：V= V1+ V2 =8.87+114.56 =123.43m316.2m3 ，滿足要求。8. 沉淀池總高度 設沉淀池

14、超高h1=0.3m，緩沖層高h3 =0.5m，沉淀池總高度： H = h1+h2 +h3+h4 +h50.3+4+0.5+0.55+1.216.56m 9. 沉淀池池邊高度 H= h1+h2 + h3 = 0.3+4+0.5 = 4.8 m10. 徑深比 D/ h2 = 19/4 = 4.75 (符合要求)11. 進水集配水井 輻流沉淀池分為二組，在沉淀池進水端設集配水井，污水在集配水井中部的配水井平均分配，然后流進每組沉淀池。 配水井中心管徑： 式中： v2 配水井內中心管上升流速（m/s），一般采用v20.6m/s；取0.7m/s配水井直徑： 式中：v3 配水井內污水流速（m/s）,一般采

15、用v3=0.2-0.4m/s；取0.3m/s.12. 進水管及配水花墻沉淀池分為四組，每組沉淀池采用池中心進水，通過配水花墻和穩(wěn)流罩向池四周流動。進水管道采用鋼管，管徑DN=600mm，進水管道頂部設穿孔花墻處的管徑為800mm。沉淀池中心管配水采用穿孔花墻配水，穿孔花墻位于沉淀池中心管上部，布置6個穿孔花墻，過孔流速： 式中： 孔洞的寬度（m）； 孔洞的高度（m）； 孔洞個數(shù)(個)。v4 穿孔花墻過孔流速（m/s），一般采用0.2-0.4m/s；13. 集水槽堰負荷校核設集水槽雙面出水，則集水槽出水堰的堰負荷為：q0 = = m3/(m·s) = 1.2L/(m·S)&l

16、t; 2.9 L/(m·S) 符合要求14出水渠道 出水槽設在沉淀池四周，雙側收集三角堰出水，距離沉淀池內壁0.4m，出水槽寬0.5m，深0.6m，有效水深0.5m，水平速度0.8m/s，出水槽將三角堰出水匯集送入出水管道，出水管道采用鋼管，管徑DN600mm14. 排泥管沉淀池采用重力排泥，排泥管管徑DN200，排泥管伸入污泥斗底部，排泥靜壓頭采用1.0m，連續(xù)將污泥排出池外貯泥池內。5 設計總結 這次設計過程中，體現(xiàn)出自己單獨設計的能力以及綜合運用知識的能力，體會了學以致用、突出自己勞動成果的喜悅心情，從中發(fā)現(xiàn)自己平時學習的不足和薄弱環(huán)節(jié)，從而加以彌補。6 參考文獻 1高俊發(fā)，王

17、社平， 污水處理廠工藝設計手冊.M.化學工業(yè)出版社，2003 2高廷耀 顧國維等主編.水污染控制工程.高等教育出版社,2007 3 羅固源.，水污染控制工程.M，高等教育出版社，2006SBR處理法1 水處理工藝比較1A0系統(tǒng)用以往的生物處理工藝進行城市污水三級處理，旨在降低污水中以BOD、COD綜合指標表示的含潑有機物和懸浮固體購濃度。一般情況7，去除串COD可達70以上，BOD可達90，6以上SS可達85以上，但氮的去除串只有2096左離嚼的去除串就更他因A，二級處理出水中除含有少量合碳有機物爾還合有氮(氨氮和有機氮)和碘(溶解性露和有規(guī)蘑)。這撣的出水排到封閉水域的湖泊、河流及內海，仍會

18、增匆水體中的營養(yǎng)成久從而引起水體中浮游生物和藻類的大量繁S，造成水體的富營養(yǎng)化對飲用水源、水產(chǎn)業(yè)、工業(yè)用水帶來很大的危害。在水泥缺乏的地區(qū)，欲將基級出水作為第二水6，用于工業(yè)冷卻水的補充九必須冉經(jīng)脫氮、除碘等三級處理，還要增加較多的基逮物乃運行答硼酸。優(yōu)點：（1）流程簡單，只有一個污泥回流系統(tǒng)和混合液回流系統(tǒng)，基建費用低；（2）反硝化池不需要外加碳源，降低了運行費用；（3）A/O工藝的好氧池在缺氧池之后，可以使反硝化殘留的有機污染物得到進一步去除，提高出水水質；（4）缺氧池在前，污水中的有機碳被反硝化菌利用，可降低其后好氧池的有機負荷。同時缺氧池中進行的反硝化反應產(chǎn)生的堿度可以補償好氧池中進行

19、硝化反應對堿度的需求。缺點：（1）構筑物較多；（2）污泥產(chǎn)生量較多。2. 傳統(tǒng)A2/O法傳統(tǒng)A2/O工藝即厭氧缺氧好氧法，其三個階段是以空間來劃分的，是在具有脫N功能的缺氧好氧法的基礎上發(fā)展起來的具有同步脫N除P的工藝。 該工藝在系統(tǒng)上是最簡單的同步脫N除P工藝，其總的水力停留時間一般要小于其它同類工藝（如Bardenpho工藝）。在經(jīng)過厭氧、缺氧、好氧運行的條件下，絲狀菌不能大量繁殖，無污泥膨脹之虞，SVI值一般小于100，處理后的泥水分離效果好。該工藝在運行時厭氧和缺氧段需輕緩攪拌，以防止污泥沉積，由于生物處理池與二次沉淀池分開建設，占地面積也較大，該工藝在大型污水處理廠中采用較多，本次設

20、計不予推薦。3.傳統(tǒng)的SBR工藝傳統(tǒng)的SBR工藝是完全間隙式運行，即周期進水、周期排水及周期曝氣。傳統(tǒng)SBR工藝脫N除P大致可分為五個階段：階段A為進水攪拌，在該階段聚磷菌進行厭氧放磷；階段B為曝氣階段，在該階段除完成BOD5分解外，還進行著硝化和聚磷菌的好氧吸磷；階段C為停止曝氣、混合攪拌階段，在該階段內進行反硝化脫氮；階段D為沉淀排泥階段，在該階段內既進行泥水分離，又排放剩余污泥；階段E為排水階段。在階段E后，有的根據(jù)水質要求還設有閑置階段。以下是SBR的優(yōu)缺點：優(yōu)點：（1）其脫氮除磷的厭氧、缺氧和好氧不是由空間劃分，而是用時間控制的；（2）不需要回流污泥和回流混液，不設專門的二沉池，構筑

21、物少；（3）占地面積少。 缺點： （1）容積及設備利用率較低（一般低于50%）；（2）操作、管理、維護較復雜；（3）自動化程度高，對工人素質要求較高；（4）國內工程實例少；（5）脫氮、除磷功能一般。 污水生化處理污水生化處理屬于二級處理，以去除不可沉懸浮物和溶解性可生物降解有機物為主要目的，其工藝構成多種多樣，可分成活性污泥法、生物膜法、生物穩(wěn)定塘法和土地處理法等四大類。日前大多數(shù)城市污水處理廠都采用活性污泥法。生物處理的原理是通過生物作用，尤其是微生物的作用，完成有機物的分解和生物體的合成，將有機污染物轉變成無害的氣體產(chǎn)物（CO2）、液體產(chǎn)物（水）以及富含有機物的固體產(chǎn)物（微生物群體或稱生物

22、污泥）；多余的生物污泥在沉淀池中經(jīng)沉淀池固液分離，從凈化后的污水中除去。由此可見，污水處理工藝的作用僅僅是通過生物降解轉化作用和固液分離，在使污水得到凈化的同時將污染物富集到污泥中，包括一級處理工段產(chǎn)生的初沉污泥、二級處理工段產(chǎn)生的剩余活性污泥以及三級處理產(chǎn)生的化學污泥。由于這些污泥含有大量的有機物和病原體，而且極易腐敗發(fā)臭，很容易造成二次污染，消除污染的任務尚未完成。污泥必須經(jīng)過一定的減容、減量和穩(wěn)定化無害化處理井妥善處置。污泥處理處置的成功與否對污水廠有重要的影響，必須重視。如果污泥不進行處理，污泥將不得不隨處理后的出水排放，污水廠的凈化效果也就會被抵消掉。綜上所述，能夠滿足脫氮除磷的污水

23、處理工藝很多，其基本原理都是相同的，每一種工藝均各有特點，分別適用于各種不同場合，應該具體問題具體分析后加以采用。根據(jù)以上特點，采用SBR法。2 SBR工藝概況 SBR工藝是Sequencing Batch Reactor的英文縮寫，它是序批式活性污泥工藝簡稱，SBR工藝在（充排式）反應器的基礎上開發(fā)出來的，該工藝適合當前水處理的發(fā)展趨勢，屬于簡易、高效、低耗的污水處理工藝，與傳統(tǒng)的活性污泥工藝相比具有很大的優(yōu)勢，同時具有脫氮除磷的功能。 序批式活性污泥工藝的核心是反應池，集多種功能于一體，工藝簡潔，自動化程度很高，管理簡單。所謂序批式指一是運行空間按序列間歇運行，二是每個反應器運行操作分階段

24、按順序進行，典型的SBR工藝包括五個階段，進水階段、反應階段、沉淀階段、排水階段、閑置階段。在實際的操作中常常將部分階段合并或者去掉，如閑置階段。3 設計參數(shù)1 污水進水量25000m3/d，系數(shù)1.4，2 進水BOD5= 230 mg/L ，3 水溫1230，4 處理水質BOD5= 20 mg/L5 BOD污泥負荷：NS=0.15kgBOD5/(kgMLSS.d);6 反應池數(shù)：n=4;7 反應池水深： H=5.5m;8 主預反應區(qū)容積比：9：19 排出比：1/m=1/3;10 活性污泥界面以上最小水深：=0.5m;4 設計計算 根據(jù)實際工程經(jīng)驗設計反應池運行周期各工序時間：進水曝氣沉淀排水

25、排泥閑置2h 4-5h 1h 1 h 0.5h-1 h 反應池容積計算：a污泥量計算： MLSS =MLVSS/0.75=QSr/0.75Ns=25000×(230-20)/(1000×0.75×0.15)=46666.5kg設沉淀后的污泥SVI=150ml/g，污泥的體積則為1.2×SVI× MLSS=8400m3bSBR池反應池容積計算：SBR池反應池容積V=Vsi+Vf+Vb式中 Vsi代謝反應污泥的容積Vf反應池換水容積Vb保護容積 Vf為換水容積 Vf=25000/24×2=2083.5m3 Vs=8400m3單池的污泥容積

26、為：Vsi=8400/4=2100m3 則V=Vsi+Vf+Vb=8367+Vb c反應器的尺寸構造如下：設計反應池為長方形方便運行，一端進水一端出水，SBR池單池的平面面積為60×30 m2，水深5.5 m，池深6.0 m。單池的容積為V=60×30×5.5=9900 m3，推算出保護容積為Vb=1533m3。總的容積為4×9900=39600 m3d反應器的運行水位計算如下：排水結束時水位：h1=3.0 m基準水位h2=3.5 m高峰水位h3=5.5 m警報，溢流水位：h4=5.5+0.5=6.0m污泥界面：h5= h1-0.5=3 -0.5=2.5

27、0m4需氧量計算： R=a·Q·Sr+b·V ·XV表3-2生活污水的a b的取值a：0.420.53， b：0.180.11。此設計中a =0.55；b=0.15R=0.55×50000×0.21+0.15×50000×0.21/0.15=16275kg/dQmax=Q×1.4=22785 kg /d 曝氣時間以4.5h計，則每小時的需氧量為： 22785/24×4.5=4367kgO2/h 每座反應池的需氧量：=4367/4=1092kg/h5鼓風曝氣量及設備選型： 設計算水溫30，混合液D

28、O濃度為2mg/L。池水深6m，曝氣頭距池底0.8m，則淹沒水深為4.7m。根據(jù)需氧量、污水溫度以及大氣壓的換算，供氧能力為EA=10%a.計算曝氣池內平均溶解氧飽和度，即Csb=Cs (+) Pb =1.013×105+9.8×103×4.8=1.48×105Pa Ot =×100%=×100%=19.3%確定20和30（計算水溫）的氧的飽和度： CS(20)=9.17mg/L; CS(30)=7.63mg/L CSb(30)= CS(+)=7.63×(+)=9.09mg/LCSb(20)= CS(+)=9.17×

29、;(+)=10.95mg/Lb計算鼓風曝氣池20時脫氧清水的需氧量： R0=1747kgO2/h c求供氣量：Gs=970m3/mimd選PBP型橡膠盤形微孔曝氣頭服務面積：3m2/個 空氣流量：1.53.0m3/（h·個） 曝氣器阻力：180280mmH2O 動力效率：4.465.19kgO2/KW·h 氧利用率：18.4%27.7%e空氣管道的沿程阻力損失h1與局部阻力h2損失之和： h= h1 +h2 =4.8kpaf空氣擴散裝置安裝深度的的阻力： h3 =4.8×9.8=47.04kpag空氣擴散裝置的阻力： h4 =5.1kpah鼓風機所需要增加的壓力為

30、： H= h1 +h2 + h3+h4 =4.8+47.04+5.1=56.94kpa用六臺鼓風機，4用2備，則每臺鼓風機的供氣量為：GS=970/4=240 m3/min選RME-200型羅茨鼓風機，每臺電動機功率為75KW。 空氣管和曝氣器的平面布置如上圖，鼓風機房出來的干管在相臨的SBR池邊上設置兩根分管，兩根分管分別設置10根支管，每根支管設置50個曝氣器，每池共計500個曝氣器，全池2000個曝氣器。6上清液排出裝置：撇水器污水進水量Qs=25000m3/d，池數(shù)N=5，周期數(shù)n=2，則每池的排出負荷量為: 選7臺BSL600型連桿式旋擺潷水器。出水管直徑500mm，潷水高度25m。

31、設排水管的水平流速為2m/s則排水量為4608m3/h，排水時間為0.9小時。7剩余污泥量計算以及排泥系統(tǒng)的設計：剩余污泥量：剩余污泥量主要來自微生物的增值污泥以及少部分的進水懸浮物構成，計算公式為W=a×(L0-Le)×Q-b×V×XV 其中a微生物代謝增系數(shù)，取0.8b微生物自氧化率，取0.05 W=a×(L0-Le)×Q-b×VXV = a×(L0-Le)×Q-b×Qsr/Ns=（a-b/Ns）×Q×Sr=2468kg/db濕污泥量（剩余污泥含水率P=99%）：Q= W

32、 /（1-P）=246m3/d。污泥齡C：C =0.77/kdfb=0.77/（0.05×0.63）=24.6d cSBR剩余污泥泵的選擇選3臺DS3127型潛水渦流耐磨泵，兩用一備，功率7.5KW。在反應池的建排泥坑。坡度為0.01，在池底設2×2×1的集泥坑。5 設計總結 通過這段時間的課程設計進一步鞏固、加深和拓寬所學的知識；通過設計實踐，樹立了正確的設計思想，增強創(chuàng)新意思和競爭意識，熟悉掌握了設計的一般規(guī)律，也培養(yǎng)了分析和解決問題的能力；通過設計計算、繪圖以及對運用技術標準、規(guī)范、設計手冊等相關設計資料的查閱，對自己進行了一個全面的設計基本技能的訓練。6

33、參考文獻 1高俊發(fā)，王社平， 污水處理廠工藝設計手冊.M.化學工業(yè)出版社，2003 2高廷耀 顧國維等主編.水污染控制工程.高等教育出版社,2007 3 羅固源.，水污染控制工程.M，高等教育出版社，2006 氧化溝1 氧化溝類型氧化溝技術發(fā)展加快，類型多樣，氧化溝技術發(fā)展較快，類型多樣，根據(jù)其構造和特征，主要分為帕斯維爾氧化溝（Pasveer）；卡羅塞爾氧化溝（Carrousel）交替工作式氧化溝；奧貝爾氧化溝（Orbal）；一體化氧化溝（合建式氧化溝）各種氧化溝的類型及技術特點如下（1）帕斯維爾氧化溝a.性能特點：出水水質好，脫氮效果較明顯；構筑物簡單，運行管理方便；結構形式多樣，可根據(jù)地

34、形選擇合適的構筑物形狀；單座構筑物處理能力有限，流量較大時，分組太多占地面積，增加了管理的難度。b.結構形式：單環(huán)路，有同心圓型，折流型和U型等形式。c.曝氣設備：轉刷式轉盤，水深較深時，配置潛水推進器。d.適用條件：出水水質要求高的小型污水處理廠。（2）卡羅塞爾氧化溝a.性能特點：出水水質好，由于存在明顯的富氧區(qū)和缺氧區(qū)，脫氮效率高；曝氣設施單機功率大，調節(jié)性能好，并且曝氣設備數(shù)量少，既可以節(jié)省投資，又可以使運行管理簡化；有極強的混合攪拌和耐沖擊負荷能力；氧化溝溝深加大，使占地面積減少，土建費用降低；用電量較大，設備效率一般；設備安裝較為復雜，維修和更換繁瑣。b.結構形式：多溝串聯(lián)。c.曝氣

35、設備：立式低速表曝機，每組溝渠只在一端安設一個表面曝氣機。d.適用條件：大中型污水處理廠，特別是用地緊張的大型污水處理廠。（3）交替工作式氧化溝a.性能特點：出水水質好；可以不單獨設置二沉池，處理流程短，節(jié)省占地；不需要單獨設置反硝化區(qū)，通過運行過程中設置停曝期，進行反硝化，具有較高的氮去除率；設備閑置率高；自動化程度要求高。增加了運行管理難度。b.結構形式：單溝（A型）雙溝（B型）和三溝（T型），溝之間相互連通。c.曝氣設備：水平軸曝氣轉盤。d.適用條件：出水要求高的大中型污水處理廠（4）奧貝爾氧化溝a.性能特點：出水水質好，脫氮率高，同時硝化反硝化；可以在未來負荷增加的情況下加以擴展，易于

36、適應多種進水情況和出水要求的變化；容易維護；節(jié)能，比其他任何氧化溝系統(tǒng)在運行時需要的動力都??；受結構形式的限制，總圖布置困難。b.結構形式：三個或多個溝道，相互連通。c.曝氣設備：水平軸曝氣轉盤（轉碟），可以進行多個組合。d.適用條件：出水要求高的大中型污水處理廠。（5）一體化氧化溝a.性能特點：工藝流程短，構筑物和設備少；不設置單獨的二沉池，氧化溝16 系統(tǒng)占地面積較??；溝內設置沉淀區(qū)，污泥自動回流，節(jié)省基建投資和運行費用；造價低，建造快，設備事故率低，運行管理工作量少；固液分離比一般二沉池高；運行和啟動存在一定問題；技術尚處于研究開發(fā)階段。b.結構形式：單溝環(huán)形溝道，分為內置式固液分離和外

37、置式分離式c.曝氣設備：水平軸曝氣轉盤d.適用條件：中小型污水處理廠綜上所述，各種氧化溝各有優(yōu)缺點，設計采用卡羅塞爾氧化溝，現(xiàn)將卡羅塞爾氧化溝再做以下較為全面的介紹?？_塞爾氧化溝采用垂直安裝的低速表面曝氣器，每組溝渠安裝一個，均安裝在同一端，因此形成了靠近曝氣器下游的富氧區(qū)和曝氣器上游以及為外環(huán)的缺氧區(qū)。這不僅有利于生物凝聚，還是活性污泥易于沉降。BOD5的去除率可達到95%99%，脫氮效率約為90%，除磷率約為60%2 設計參數(shù)本設計的卡羅塞爾2000型氧化溝設計參數(shù)如下：a污泥負荷力：0.050.15b水力停留時間：c未達到污泥的好氧化穩(wěn)定，污泥齡；d設計流量采用平均流量：污水進水量25

38、000m3/d，系數(shù)1.4e設計最低水溫為：10f設計最高水溫為：253設計計算1）設計流量：污水進水量25000m3/d，系數(shù)1.42）確定污泥齡：本設計為了達到污泥的好氧穩(wěn)定，取污泥齡 反硝化率為，式中：-反硝化消耗的氮量，mg/-進水的值，設計值為41.41-出水的值，按一級B標為-進水的值，設計值為-出水的值，設計值為因為且為缺氧區(qū)反硝化。則式中：-缺氧區(qū)容積，；-氧化溝的總容積，；-缺氧區(qū)的污泥齡，；-氧化溝的總泥齡，；3）計算產(chǎn)泥系數(shù)式中：-系數(shù)，取0.9-進水的SS值，設計值為271.59 -進水的BOD值，設計值為244.97 -氧化溝的總泥齡故: 核算氧化溝的污泥負荷 符合要求4）確定污泥濃度 由于采用設缺氧區(qū)的氧化溝工藝，同時污泥達到好氧穩(wěn)定，因此本設計污泥濃度取：X=4.5MLSS/L 經(jīng)過好氧穩(wěn)定后，污泥的沉降性能得到很大改觀，取污泥的容積指數(shù)為：SVI范圍為100 ,本設計取120污泥在二沉池的濃縮時間?。簍取1.5故回流污泥濃度為7.35則相應的回流比R=卡羅塞爾2000型氧化溝容積的計算5)氧化溝容積的計