工業(yè)通風課程設計_第1頁
工業(yè)通風課程設計_第2頁
工業(yè)通風課程設計_第3頁
工業(yè)通風課程設計_第4頁
工業(yè)通風課程設計_第5頁
已閱讀5頁,還剩25頁未讀 繼續(xù)免費閱讀

下載本文檔

版權說明:本文檔由用戶提供并上傳,收益歸屬內容提供方,若內容存在侵權,請進行舉報或認領

文檔簡介

1、安慶市電機公司電鍍車間通風系統(tǒng)工程設計說明書專業(yè)班級: 建環(huán)14-3班 姓 名: 謝 進 指導老師: 張永勝 設計日期: 2017年6月 指導教師評價結合以下幾個方面寫出評語:1.平時表現(xiàn)(遵守紀律,不遲到、早退,無曠課);2.學習態(tài)度(查閱資料、學習主動性、與教師的溝通等);3.知識掌握(專業(yè)知識掌握好,能夠學以致用、理論聯(lián)系實際);4.成果質量(課程設計是否全面、完整、圖文并茂,重點突出;表達清晰、字跡工整、層次清楚;格式、字數(shù)符合要求;能提出問題、分析無問題、解決問題,理論應用實際)評語:成績: 指導教師簽字: 日 期:前言工業(yè)通風影響車間的空氣質量和工作效率,良好的通風可以提高產品質量

2、,保證生產正常運行。而在工業(yè)生產活動中,工業(yè)通風的主要任務控制工業(yè)生產過程中產生的粉塵、顆粒物、有害氣體、高溫、高濕,創(chuàng)造良好的生產環(huán)境,保護大氣空氣質量。隨著近年來工業(yè)和科學技術的快速發(fā)展,工業(yè)上散發(fā)的污染物得種類和數(shù)量也是在與日俱增,而且對人的危害和對大自然的危害也越來越大,所以要維持一個良好的環(huán)境,就必須控制污染物的釋放和允許釋放濃度,有效消除工業(yè)污染物。在采用通風設置時,要考慮多方面因素,比如系統(tǒng)的負荷能力,通風除塵效率,能源的可持續(xù)發(fā)展,環(huán)境友好型能,建筑節(jié)能和建筑能耗,等等。所以,在不同的工業(yè)生產中,根據(jù)工業(yè)污染物的性質和污染物散發(fā)途徑,建筑結構特性,結合不同通風方法的除塵機理,設

3、置除塵設備,把室內產生的污染物排至室外,另外,還有在通風系統(tǒng)上設置空氣凈化設備,把室內的污染物濃度吸收凈化至大氣允許排放標準濃度,保證室內外環(huán)境的空氣不受污染,創(chuàng)造一個舒適美好的室內外環(huán)境。1 概述1.1 研究背景在工業(yè)生產過程中,如何為環(huán)境創(chuàng)造一個清潔的空氣環(huán)境(包括大氣環(huán)境和室內空氣環(huán)境),已經(jīng)是21世紀人類生命科學的重要課題,作為改善環(huán)境的因素通風除塵系統(tǒng)的設計越來越得到大家的重視。通風工程在我國實現(xiàn)四個現(xiàn)代化的進程當中,一方面起著改善居住建筑和生產車間的空氣條件,保護人民健康、提高勞動生產率的重要作用,另一方面在許多工業(yè)部門又是保證生產正常進行,提高產品質量所必不可少的一個組成部分。工

4、業(yè)通風的主要任務是,控制生產過程中產生的粉塵、有害氣體、高溫、高濕,創(chuàng)造良好的生產環(huán)境和保護大氣環(huán)境。1.2 研究目的通過收集及利用現(xiàn)場資料進行制圖、計算,根據(jù)操作區(qū)的有害氣體與粉塵濃度低于國家規(guī)定的允許值,進行送、排風及除塵系統(tǒng)的設計;并分析在電鍍車間生產過程中散發(fā)的各種污染物(顆粒物、污染蒸汽和氣體)以及余熱和余濕,進行計算并加以控制,減少工業(yè)污染物對室內外空氣環(huán)境的影響和破壞。稀釋室內有害氣體濃度,改善操作區(qū)的環(huán)境為工作人員提供舒適的工作環(huán)境,消除對車間環(huán)境及設備的污染,提高工作人員的健康和舒適感。2 車間概況2.1車間廠址及室外氣象資料公司選址在安徽省安慶市,位于安徽省西南部,長江下游

5、北岸,皖河入江處,北緯29°4731°17、東經(jīng)115°46117°44。長江流經(jīng)市境200余公里。安慶地區(qū)屬北亞熱帶濕潤季風氣候區(qū),具有季風明顯、四季分明、氣候溫和、雨量充沛、光照充足、無霜期長等氣候特點,安慶的年平均氣溫約為17,冬季各月的平均氣溫均在5左右,并不算冷;夏季各月的平均溫度在22-28左右,極端最高氣溫也未超過40,不算太熱,無霜期在250天左右。安慶降水充沛,年平均降水量1300mm-1500mm,主要集中在4-8月,占年降水總量的70%以上,特別是6-7月的梅雨期間,常有大到暴雨出現(xiàn)。具體見表2-1。2-1室外氣候參數(shù)表 地區(qū)緯度(

6、北緯)經(jīng)度(東經(jīng))年平均氣溫年降水量室外計算干球溫度()氣候冬季夏季安慶29°47-31°17115°46-117°44171300mm-1500mm522-28北亞熱帶濕潤季風2.2車間建筑結構資料車間分為生產部和輔助部分。生產部分包括:準備部、噴砂部、拋光部、溶液配置室、電鍍部等,輔助部分為發(fā)電室、生活間等。車間為單層電鍍車間,建筑面積為1088.6平方米。墻普通紅磚墻;墻厚度:240mm,墻內有20毫米厚的1::25水泥砂漿抹面,外涮耐酸漆兩遍。屋頂帶有保溫層的大塊預制鋼筋混凝土卷材屋頂;窗鋼框玻璃,尺寸為1.50×1.80米;地面非保溫

7、水泥地坪; 外門木制,尺寸為1.50×2.50米,帶上亮子。電鍍車間容易對環(huán)境造成污染,應單獨建造廠房,并且布置在當?shù)仫L向的下風側。2.3工藝過程所有由廠內機械加工車間和熱處理來的零件,首先要進行表面清理,其方法有:機械處理和化學處理。機械處理:體積較大的零件在噴砂室中去銹,體積較小的鍍鋅件在滾筒內用砂參石灰清除其上毛刺和氧化皮(濕法處理)?;瘜W處理:需要化學處理的零件,先在苛性堿溶液中去油,對氧化層很厚的零件,則需在酸液中腐蝕去銹直到銹層消失為止。需要磷化處理的條件,經(jīng)表面清理后用蘇打水去油,在去油后進行磷化處理,處理后再在皂液和油中進行處理,以提高防腐力。零件經(jīng)過表面處理后,在電

8、鍍前還要進行精細的電解去油和用淡的酸溶液去銹,然后進行電鍍:鍍鋅:零件在氰化液槽中掛鍍;鍍鎳:零件在酸性溶液中鍍鎳,在鍍鎳前需在氰化液中鍍銅;鍍錫:在堿性溶液中鍍錫;鍍鉻:在鉻液中鍍鉻,鍍后在回收槽洗去附在鍍件上的電解液。電鍍后的零件均在冷水槽和熱水槽內清洗,為使鍍件光亮,可在拋光機上用布質輪對零件進行拋光。電解液的分析、配置和校正,均在溶液配制室內進行。2.4 工作班制本車間為兩班工作制。2.5熱源參數(shù)2-2熱源參數(shù)表設備編號設備名稱設備規(guī)格溶液溫度()溶液性質10,14熱水槽800×600×70050*13化學去油槽1500×800×80080堿18

9、,40,32熱水槽800×600×70050*20,21電解除油槽1000×600×80070堿*26鍍鉻槽1000×600×80050酸*27蘇打槽600×500×70070堿*28磷化槽1000×800×800 90酸*30皂液槽600×500×7007031油槽600×500×700120*41鍍錫槽1000×800×80070堿查相關手冊可得,冬季室外設計溫度為-5,室內設計溫度根據(jù)勞動強度的不同分別為:級18-21,級16-1

10、8,級14-16,級12-14。電鍍車間準備部、噴砂部、拋光部、溶液配置室、電鍍部、發(fā)電室均為16。3 供暖通風計算3.1車間各工部室內熱負荷計算車間室內空氣條件如下:(1)溫度: 冬季 1418夏季 按工業(yè)車間衛(wèi)生標準要求,不高于夏季室外通風計算溫度(2)濕度: 冬季 濕作業(yè)部分取相對濕度為65%,一般部分取50%。夏季 不作規(guī)定。已知單位單位面積熱負荷為K=10w/,所以根據(jù)式子其中-建筑面積,;可分別計算,具體見表3-1 3-1 熱負荷計算表 編號工部名稱房間面積()K (W/)tn-tw()Q (W)1002機房67.11015100651003溶液室45.768551004準備室93

11、.2139801005電鍍部137.4206101006拋光部45.768551007發(fā)電室93.2139801008噴砂室137.420610總計92955注:由于時間關系,負荷不詳算,給定單位面積熱負荷10,據(jù)此估算,實際應按采暖符合計算。3.2車間各工部冷風滲透量和大門侵入冷風量計算據(jù)要求按維護結構耗熱量的2040進行估算得,具體見表3-2。3-2 冷風滲透耗熱量表 工部編號維護結構耗熱量(W)滲透量占總耗熱百分比(%)冷風滲透量總的耗熱量100810800303240140401006108003240140401007122103663158731004767323029975100

12、3767323029975100521600648028080總計707562122791983注:由于時間關系不詳算,冷風滲透耗熱量和冷風侵入耗熱量按維護結構耗熱量的2040進行估算,實際應按采暖方法進行計算。3.3車間各工部電動設備、熱槽散熱量計算電動機和工藝設備的散熱量Qs可按下式進行計算:為電動機的總安裝功率;為電動機的效率;同時使用系數(shù),一般取0.5-1.0;安裝系數(shù),一般為0.7-0.9;負荷系數(shù),一般取0.4-0.5。所以計算結果可得表3-3。3-3 電動設備散熱量表 設備名稱設備功率(kW) 散熱量(W)拋光機0.80.80.80.450.79291.65去毛滾筒0.10.80

13、.80.450.7836.92電動發(fā)電機90.80.80.450.6254147.2熱槽散熱量分為液體表面散熱量和設備表面散熱量。設備表面散熱量:式中:-0.20.3m/s-設備外表面溫度,      -室內計算溫度,      -設備外表面積,液體表面散熱量:(溶液溫度為室溫或者溫度不定的忽略不計),具體計算結果如下表(表3-4):3-4 熱槽散熱量表設備名稱溶液溫度()室內空氣流速(m/s)室內平均計算溫度()設備外表面積傳熱系數(shù)設備外表面積()溶液表面積()設備外表面積散熱量(kW)溶液表

14、面積散熱量(kW)總散熱量(乘以臺數(shù))(kW)熱水槽500.251613.381.960.480.600.111.42化學去油槽800.31613.733.681.21.160.521.68熱水槽500.251613.381.960.480.60.12.1電解除油槽700.31613.732.560.60.80.22鍍鉻槽500.351614.082.560.60.80.10.9蘇打槽700.31613.731.540.30.40.10.5磷化槽900.31613.732.880.80.90.41.3皂液槽700.31613.731.540.30.40.10.5油槽1200.31613.731

15、.540.30.40.20.6鍍錫槽700.351614.082.880.80.90.31.2各工部電動設備、熱槽總散熱量由表3-5得出為16.68 kw3-5各工部電動設備、熱槽散熱量表(kW)噴砂部拋光部發(fā)電室準備室溶液配置室電鍍部0.03690.2928.2948.67.211.23.4 人體散熱量式中 Q-人體散熱量,kJ/h;-考慮不同性質的工作場所、成年男子、成年女子和兒童的比例不同的群集系數(shù);-人數(shù),個;-每個成年男子的散熱量,kJ/h(取175 kJ/h)。綜上所述,本車間總設計熱負荷為108.25 kw。選用機械循環(huán)熱水采暖系統(tǒng),系統(tǒng)中設有水泵,熱媒(110的熱水)進行強制循

16、環(huán)。考慮節(jié)省管材,采用單管上供下回式系統(tǒng)。因為車間為單層,不必考慮水力垂直失調現(xiàn)象,并且此系統(tǒng)施工方便,造價低,調節(jié)配件少。選用耐腐蝕的鑄鐵柱形散熱器。根據(jù)式 由上式計算可得散熱器片數(shù)和面積,熱源以區(qū)域鍋爐房供熱,經(jīng)濟效益高。3.5 車間各工部散濕量計算3.5.1 人體散濕量 式中-人體散濕量,kg/h;-計算時刻空調區(qū)內總人數(shù); -群集系數(shù);g-一名成年男子每小時的散濕量g/h3.5.2 熱槽表面散濕量式中 -敞開熱槽表面散濕量,Kg/s -單位水面蒸發(fā)量, kg/(·h) A-蒸發(fā)表面面積, 3-6 熱槽表面散濕量表 設備名稱數(shù)量設備規(guī)格溶液溫度()單位水面蒸發(fā)量kg/(m2&#

17、183;h)蒸發(fā)表面面積(m2)敞開熱槽表面散濕量/個(Kg/s)冷水槽2800×600×700503.120.480.000416333有色金屬腐蝕槽11500×800×8008017.81.20.00593808熱水槽2800×600×700503.120.480.000416333黑色金屬腐蝕槽11500×800×800室溫3.121.20.001040832化學去油槽11500×800×8008017.81.20.00593808溶液配置槽1600×500×70070

18、10.350.30.00086319溶液配置槽1600×500×700不定10.350.30.00086319酸洗槽21000×600×800室溫10.350.60.00172638熱水槽3800×600×700503.120.480.000416333冷水槽7800×600×7003.120.480.000416333電解除油槽21000×600×8007010.350.60.00172638回收槽1800×600×700室溫3.120.480.000416333鍍鉻槽11

19、000×600×8005010.350.60.00172638蘇打槽1600×500×7007010.350.30.00086319磷化槽11000×800×800 Vx=0.3m/s9010.350.80.00230184皂液槽1600×500×7007010.350.30.00086319油槽1600×500×70012046.920.30.003913128鍍鎳槽11000×800×800室溫10.350.80.00230184鍍銅槽11000×800

20、5;800室溫10.350.80.00230184中和槽1800×600×7003.120.480.000416333鍍鋅槽11000×800×80010.350.80.00230184鍍錫槽11000×800×8007010.350.80.00230184各工部的散濕量等于人員散濕量和設備散濕量之和,如下表3-7 各工部總的散濕量表 工部名稱人員散濕量(Kg/s)設備散濕量(Kg/s)總散濕量(Kg/s)噴砂部0.0000875700.00008757拋光部0.0000875700.00008757發(fā)電室000準備室0.000131

21、3550.0145823230.014713678溶液配置室00.001726380.00172638電鍍部0.0002189250.0307766020.0309955273.6車間各工部機械排風量計算3.6.1 噴砂部排風量噴砂室采用局部防塵密閉罩,排風的作用有兩個:一是防止粉塵跑出;二是保證工作空間一定的可見性。排風量按下式計算: 式中-密閉罩的排風量,m³/s;-物料下落時帶入罩內的誘導空氣量,m³/s;-從孔口或不嚴密縫隙吸入的空氣量,m³/s;-因工藝需要鼓入罩內的空氣量,m³/s;-在生產過程中因受熱使空氣膨脹或水分蒸發(fā)而增加的空氣量,m&

22、#179;/s。取0.2 m³/s,取0.08 m³/s,只有少量設備如自帶鼓風機的混砂機等才需要考慮,本設備取0.08 m³/s,在工藝過程發(fā)熱量大、物料含水率高時才需要考慮,本設計忽略不計。故噴砂部總排風量=(0.2+0.08+0.08)×數(shù)量=0.36×2=0.72m³/s.3.6.2 拋光部排風量拋光的目的主要是為了去掉金屬表面的污垢及加亮鍍件,拋光輪的排氣罩應采用外部吸氣罩,排風量根據(jù)輪徑采用以下式子計算:式中 -與輪子材料有關的系數(shù) -拋光輪的直徑本設計中采用布質光輪時,排風量按每毫米輪徑6m³/h計算,即a=6

23、m³/h·mm,布質光輪的直徑d=200mm,因為拋光部有2臺拋光機,每臺拋光機有2個輪子,所以一共有4個拋光輪,故拋光部的總排風量為: 3.6.3 槽邊排風罩排風量a.單側及雙側排風的選擇:槽寬B700mm宜采用單側排風 B700mm宜采用雙側排風 B1200mm宜采用吹吸式排風罩b.條縫式槽邊排風罩的排風量條縫式槽邊排風罩有單側和雙側,高截面和低截面之分,風量計算如下式:高截面單側排風 高截面雙側排風低截面雙側排風低截面單側排風式中 A、B-長、槽寬M、-排風起始速度,m/s. 以有色金屬為例做詳細計算: 則其他槽邊排風罩的排風量同上,計算結果見表3-8。3-8 槽邊排

24、風罩排風量表 設備編號設備名稱控制風速A×B形式總排風量一側排風量(m3/s)v(m/s)L(m2/s)*9有色金屬腐蝕槽0.31500×800高截面雙側0.550.28*12黑色金屬腐蝕槽0.351500×800低截面雙側0.970.48*13化學去油槽0.351500×800高截面雙側0.640.32*15 *16溶液配制槽0.3600×500高截面單側0.480.48*18 *40 *32熱水槽0.25800×600低截面單側0.340.34*17酸洗槽0.31000×600高截面單側0.320.32*20電解除油槽0

25、.351000×600高截面單側0.380.38*25回收槽0.3800×600低截面單側0.360.36*26鍍鉻槽0.51000×600高截面單側0.540.54*27蘇打槽0.3600×500高截面單側0.170.17*28磷化槽0.31000×800低截面雙側0.60.3*30皂液槽0.3600×500高截面單側0.170.17*34鍍鎳槽0.31000×800高截面雙側0.40.2*35鍍銅槽0.31000×800低截面雙側0.60.3*36中和槽0.3800×600高截面單側0.270.27*

26、38鍍鋅槽0.351000×800高截面雙側0.470.23*41鍍錫槽0.351000×800低截面雙側0.70.353-9 各工部排風量匯總表 編號工部名稱排風量m3/s1003溶液配制室0.491004準備工部2.51005電鍍部5.961006拋光室1.331008噴砂室0.634 水力計算4.1除塵系統(tǒng)水力計算以噴砂室為例,該工部有該工部有兩臺噴砂設備,產塵設備及傳動設備留在罩外,便于觀察和檢修。局部密閉罩的容積小、排風量少、經(jīng)濟性好。根據(jù)前面計算的排風量結果,得每臺噴砂機的排風量為1140 m3/h(0.315 m3/s),由簡明通風設計手冊查得噴砂室的顆粒粒徑

27、大于10m的可達85%左右,而旋風除塵器在處理粒徑大于10m的顆粒物時效率可達90%以上,所以選用旁路式旋風除塵器對顆粒物進行處理,除塵阻力P=800Pa,采用圓形風管。除塵系統(tǒng)水力計算步驟1.對各管段進行編號,標出長度和管徑,如圖4-1.4-1除塵系統(tǒng)圖2.選定最不利環(huán)路:1-3-除塵器-4-風機-5。查通風設計手冊得除塵管道內最低流速為:水平管14 m/s,垂直管12 m/s??紤]到除塵器及風管漏風,管段4和5的計算風量為。3. 根據(jù)各管段的風量及選定的流速,確定最不利環(huán)路上各管段的斷面尺寸和單位長度摩擦阻力。對管段1:根據(jù),由相關手冊查得管徑和和單位長度摩擦阻力。所選管徑應盡量符合通風管

28、道統(tǒng)一規(guī)格。同理可查得各管段的管徑和比摩阻,具體結果見表4-1。4-1 水力計算表管段編號流量m3/h 長度l(m)管徑D(mm)流速(m/s)動壓P(Pa)局部阻力系數(shù)§局部阻力Z(Pa)單位長度摩擦阻力Rm(Pa/m)摩擦阻力Rml(Pa/m)管段阻力Rml+Z(Pa)11140817012.1294.751.09103.287.560163.2832280422013.86123.900.5264.4310.943.6108.0342394225012.1094.430.8678.358.917.887.2552394525012.0693.810.7469.427.336.5

29、105.92211404.517012.1194.591.0296.487.433.3129.78除塵器8004.確定管段2的管徑和和單位長度摩擦阻力,見表4-1。5.查課本,確定各管段的局部阻力系數(shù)。管段1:該管上有等高條縫=2.34;設備密閉罩§=1.0(對應接管動壓),90°彎頭(R/D=1.5)2個,§=0.17,§=1.34。管段2:90°彎頭(R/D=1.5)一個,§=0.17。同理可得其他管段,具體見表4-1。6.計算各管段的沿程阻力和局部阻力,具體見表4-1。7.對并聯(lián)管段進行阻力平衡。匯合點A:P1=163.28Pa

30、,P2=129.78Pa <10%所以管段1、2的管徑屬于合格的范圍。8.計算系統(tǒng)的總阻力:4.1.2 風機的選擇風機風量:風機風壓: 選用C4-68NO.6.3風機,風機轉速n=1600r/min皮帶傳動,配用Y132S2-Z型電動機,電動機功率N=7.5kW。4.2槽邊罩排風系統(tǒng)槽邊排風罩是外部吸氣罩的一種特殊形式,專門用于各種工業(yè)槽,它是為了不影響工人操作而在槽邊上高置的條縫型吸氣口。要求確定送風截面管形狀、風管尺寸、有害氣體處理設備型號、系統(tǒng)阻力和風機型號。4.2.1確定排風量、排風罩阻力以準備工部有色金屬槽為例詳細計算,因為B700mm,采用雙側槽邊排風罩。圓形傘形罩通過的風量

31、為其他設備穿過風量。根據(jù)國家設計標準,條縫式槽邊罩的斷面尺寸(E×F)共有三種,200mm×200mm、250mm×250mm、250mm×200mm。本題選用E×F=250mm×250mm??刂骑L速 有色金屬槽排風量 每一側排風量 假設條縫口風速 (一般取710m/s)采用等高條縫,條縫口面積: 條縫高度: 條縫式槽邊排風口損失: 為了保證條縫口上速度分布均勻,在每一側分設兩個罩子,設兩根立管。因此 條縫式槽邊排風罩阻力 式中 -局部阻力系數(shù),=2.34 v0-條縫口上空氣流速,m/s -周圍空氣密度,kg/m3所以 凈化裝置采用D

32、GSB-3型玻璃鋼酸霧凈化塔,該設備具有阻力小,能耗省,噪聲低,處理效率高,能處理氯化、氫氟化、氫、氨、硫酸霧、鉻酸霧、氰氫酸、堿蒸汽、硫化氫等氣體,經(jīng)幾年使用凈化效率均在93%以上。管道布置:槽由相應的風管支管連接,然后接到干管上,由干管輸送到凈化設備。系統(tǒng)劃分與管道布置如下圖所示:4-2 槽邊罩排風系統(tǒng)圖4.2.2槽邊罩排風系統(tǒng)水力計算步驟用假定流速法進行水力計算,假設支管流速為6m/s,干管流速為14m/sa.對各管段進行編號,標出長度和風量。b.選定最不利環(huán)路:1-3-5-凈化器-6-風機-7。c.根據(jù)各管段的風量及選定的流速,確定最不利環(huán)路上各管段的斷面尺寸,并查閱資料得出管件的局部

33、阻力系數(shù)。1.管段1:槽高為0.9,流量為0.21m3/s,選擇管徑為175mm,實際流速為9m/s,Rm=7.2 Pa/m,該管上有等高條縫=2.34;一個直角合流三通=1;90°彎頭(R/D=1.5) 1個,=0.17;則總局部阻力系數(shù):1=3.51。2.管段3:流量為0.42m3/s,選擇管徑為225mm,實際流速為9m/s,Rm=12Pa/m.一個直角合流三通=1所以2=1.03.管段5:流量為0.40m3/s,選擇管徑為225mm,實際流速為13m/s,Rm=12.6Pa/m該管上一個漸擴管=0.6;則總局部阻力系數(shù)3=0.64.管段6:流量0.40m3/s,選擇管徑為22

34、5mm,實際流速為13m/s,Rm=12.6Pa/m該管上有一個漸擴管=0.6;1則總局部阻力系數(shù)5=0.65.管段7:流量為0.40m3/s,選擇管徑為225mm,實際流速為14m/s,Rm=12.3Pa/m。該管上有一個漸縮管=0.1;1個帶擴散管的傘形風帽=0.55;則總局部阻力系數(shù)5=0.65具體見表4-2。4-2各管件局部阻力系數(shù)表管段號局部阻力構件局部阻力系數(shù)總計1條縫式槽邊罩2.343.51直角合流三通1.090°彎頭0.173直角合流三通1.01.04漸擴管0.60.65漸擴管0.60.66漸擴管0.60.67漸縮管0.10.65傘形風帽0.55d.確定最不利環(huán)路并聯(lián)

35、支路2、4管段的管徑以及沿程摩擦阻力和局部阻力,計算結果見表4-3.1.對管段2:流量為0.21m3/s,選擇管徑為175mm,實際流速為9m/s,Rm=7.2Pa/m 2.對管段4 流量為0.36m3/s,選擇管徑為225mm,實際流速為12m/s,Rm=12.3Pa/m該管上一個漸擴管=0.6;則總局部阻力系數(shù)3=0.6e.計算各管段的沿程摩擦阻力和局部阻力。見表4-3f.計算系統(tǒng)的總阻力。 4-3 水力計算表管段編號流量m3/h 長度l(m)管徑D(mm)流速(m/s)動壓P(Pa)局部阻力系數(shù)§局部阻力Z(Pa)單位長度摩擦阻力Rm(Pa/m)摩擦阻力Rml(Pa/m)管段阻

36、力Rml+Z(Pa253.51183.40530213.4314402225952.251.052.254.69.261.4552416222513.9124.620.674.7710.921.896.5762631222513109.000.665.49.51984.472631522513109.000.6570.859.547.5118.35272021758.951.090.630.654.99.840.4544504.52259.254.590.632.634.821.654.23除塵器450總計1118.85風機的選擇風機風量 Lf=1.15×L

37、=1.15×2631=3025.65m3/h風機風壓 Pf=1.15×P=1.15×1118.85=1286.68Pa選用4-68型No.4-A-5離心通風機:Lf=6182m³/h;Pf=1830Pa;風機轉速:n=2900r/min配用Y112M-2(JO2322)型電機;電動機功率N=4 KW4.3送風系統(tǒng)水力計算考慮到設在大廠房內的倉庫、辦公室及其他衛(wèi)生條件較高的工部其冷風滲透量能滿足設備排風的要求,故采取自然通風。噴砂工部、拋光室、準備工部、溶液配制室和電鍍工部由于工藝原因,需要設機械局部排風,同時為了維持熱量和風平衡需要設機械送風。4.3.1

38、確定機械送風量風量平衡公式: 式中:-自然進風量,kg/s -機械進風量,kg/s -自然排風量,kg/s - 機械排風量,kg/s熱平衡方程式:式中: -圍護結構,材料吸熱的總失熱量,kW; -生產設備,產品及采暖散熱設備的總放熱量,kW; -排風量,kg/s; -室內空氣溫度,; -自然進風溫度,; -機械進風溫度,; -空氣的質量比熱,其值為1.01kJ/(kg·)根據(jù)以上風量平衡和熱量平衡方程式可計算得各工部機械送風量,以噴砂室為例做詳細計算:機械送風量機械送風溫度 其他各部送風量計算結果如下表4-44-4進風量計算表 編號工部機械排風溫度()機械排風量Gjp(kg/s)機械

39、進風量Gjj(kg/s)自然進風量Gzj(kg/s)機械進風溫度()1008噴砂室180.9290.7430.12432.401006拋光室180.8570.6850.12630.921007發(fā)電機部1800/1004準備工部203.2252.580.33934.341005電鍍部187.6896.1510.57535.261003溶液配制室180.6190.4950.062送風系統(tǒng)水力計算步驟送風系統(tǒng)如下圖,采用局部送風裝置,送風氣流從人體前側上方傾斜吹到頭、頸、胸。其中送往準備工部時采用旋轉送風口,因為此工部人員活動范圍較大。其他可按具體情況設旋轉送風口或固定式送風口。準備室和拋光室各送風

40、支管長度相同,所以可以在總送風管上加蝶閥調節(jié)流量。電鍍部、溶液配制室、噴砂室的送風支管長度不相等,所以可在每個送風末端裝置前加蝶閥調節(jié)送風流量。4-3送風系統(tǒng)圖a .對各管段進行編號,標出長度,如圖4-3。b. 選定最不利環(huán)路:1-3-5-7-9-11-13-空氣加熱器-14-風機。c .根據(jù)各工部所需風量(即各管段的風量)及選定的流速,確定最不利環(huán)路上各管段的斷面尺寸和單位長度摩擦阻力。 對管段1:假設流速為6m/s,流量為0.2/s,查工業(yè)通風附錄9選擇管徑為200mm,實際流速為6.3m/s,Rm=3Pa/m,同理,其他管段的斷面尺寸見表4-6查附錄7,確定各管段的局部阻力系數(shù)。 對管段

41、1: 該管上有2個90°彎頭(R/D=1.5)=0.17;1個直角合流三通合流=0.6,一個固定式送風口:§=0.6,則總局部阻力系數(shù)1=1.37。分析其他管段同管段1,參見下表。 4-5各管段局部阻力系數(shù)表管段號局部阻力構件局部阻力系數(shù)總計1固定式送風口0.61.3790°彎頭0.17直流三通0.6290°彎頭0.170.173直流三通0.60.6490°彎頭0.170.175直流三通0.60.6690°彎頭0.170.177直流三通0.60.6890°彎頭0.170.179直流三通0.60.61090°彎頭(2

42、個)0.340.3411直流三通0.60.61290°彎頭0.170.17總計5.56d.計算各管段的沿程摩擦阻力和局部阻力,計算結果見表4-64-6最不利環(huán)路水力計算表管段編號長度m流量m3/s管徑mm流速m/s動壓Pd(pa)局部阻力系數(shù) 局部阻力Z(Pa)比摩阻Rm(Pa/m)摩擦阻力Rml(Pa)管段阻力Pa15.20.22006.323.80.7718.3316.534.8371.755506.525.41.0125.7310.536.2572.257005.920.90.24.20.482.36.5773.39005.618.80.23.80.31.85.6934.859006.323.80.24.80.411.05.81135.4511005.820.20.24.00.271.65.6134.57.012006.323.80.24.80.280.75.5141.57.41305.719.51.4127.50.22.429.9空氣加熱器300合計429.9e.計算最不利環(huán)路的總阻力風機的選擇 風機風量 風機風壓 根據(jù)簡明通風設計手冊表7-11

溫馨提示

  • 1. 本站所有資源如無特殊說明,都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請下載最新的WinRAR軟件解壓。
  • 2. 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等,如果需要附件,請聯(lián)系上傳者。文件的所有權益歸上傳用戶所有。
  • 3. 本站RAR壓縮包中若帶圖紙,網(wǎng)頁內容里面會有圖紙預覽,若沒有圖紙預覽就沒有圖紙。
  • 4. 未經(jīng)權益所有人同意不得將文件中的內容挪作商業(yè)或盈利用途。
  • 5. 人人文庫網(wǎng)僅提供信息存儲空間,僅對用戶上傳內容的表現(xiàn)方式做保護處理,對用戶上傳分享的文檔內容本身不做任何修改或編輯,并不能對任何下載內容負責。
  • 6. 下載文件中如有侵權或不適當內容,請與我們聯(lián)系,我們立即糾正。
  • 7. 本站不保證下載資源的準確性、安全性和完整性, 同時也不承擔用戶因使用這些下載資源對自己和他人造成任何形式的傷害或損失。

評論

0/150

提交評論