建筑環(huán)境與設備工程課程設計鍋爐設計說明書

1、課 程 設 計課程設計名稱： 鍋爐房工藝與設備課程設計 專 業(yè) 班 級 ：建筑環(huán)境與設備工程1001班 學 生 姓 名 ：李金貝學號 ： 201114030108指 導 教 師 ：陳雁 課程設計地點：32508課程設計時間：2015.1.6至 2015.1.11目錄設計任務書.3一.設計概況7二.原始資料72.1煤質資料72.2水質資料72.3最不利用戶阻力取值82.4氣象資料8三.熱負荷、鍋爐類型及臺數(shù)的確定83.1熱負荷計算83.2鍋爐類型及臺數(shù)的確定8四.給水和熱力系統(tǒng)設計94.1水處理方案的確定94.2熱網(wǎng)循環(huán)水量及循環(huán)水泵的選擇計算94.3熱網(wǎng)補給水量及補給水泵114.4鈉離子交換器

2、的選擇計算114.5軟化水箱體積的確定124.6計算鍋爐排污量和決定排污系統(tǒng)124.7除氧系統(tǒng)的設備設計及選擇計算12五.送、引風系統(tǒng)的設備選擇135.1計算送風量和排煙量135.2確定送、引風系統(tǒng)及其初步布置14六.分水缸的選擇196.1連接分水缸各管徑的確定196.2分水缸筒體長度的確定206.3分水缸筒體直徑的確定206.4除塵器的選擇計算20七、運煤除灰方法的選擇20 7.1計算鍋爐房耗煤量和灰渣量.20 7.2運煤系統(tǒng)的選擇.21 7.3除渣系統(tǒng)的選擇.21 7.4計算煤斗和渣斗的容積.21 7.5確定煤場、渣場面積.26八、工藝布置26九、總結28十、參考文獻與資料28第1章工程概

3、況1.1設計任務該鍋爐房為廠內新建鍋爐房，要求向工廠辦公區(qū)、宿舍區(qū)及附屬住宅區(qū)有關建筑物供95/70熱水。整個熱網(wǎng)采用補水泵定壓系統(tǒng)，系統(tǒng)用戶與鍋爐房最高相對標高為25米；供熱外網(wǎng)共分三個區(qū)，采暖面積共7.8萬平米。1辦公區(qū)（包括所有教師宿舍樓，共3.1萬平米）距鍋爐房最遠平面距離為1500米。2宿舍區(qū)（位于廠內，共2萬平米）距鍋爐房最遠平面距離為700米。3附屬住宅區(qū)（工廠家屬院，共2.7萬平米）距鍋爐房最遠平面距離為1800米。1.2燃料資料煤質資料：元素分析成分：Wy=8.85% Ay=21.37% Sy=0.46% Cy=57.42% Hy=3.81% Ny=0.93% Oy=7.16

4、% 可燃基揮發(fā)分 38.48%，應用基低位發(fā)熱量 Qdwy=21350kJ/。查文獻，得該煤屬類煙煤。1.3水質資料鍋爐房用水為城市自來水網(wǎng)，其水質化驗結果為：H=5.2mmol/L HR=1.9mmol/L Hft=3.3mmol/L A=1.9mmol/L PH=7.5供水壓力為0.35MPa 溶解固形物=430mg/L第2章鍋爐的選擇2.1熱負荷的計算該鍋爐只承擔住宅的采暖當無建筑設計熱負荷資料時，民用建筑的采暖熱負荷，可按式2-1計算3： (2-1)式中 采暖設計熱負荷（W）；采暖熱指標（W/m2）；采暖建筑物的建筑面積(m2)。根據(jù)式2-1，采暖設計熱負荷Q1=180×78

5、000=14.04×106W=14.04MW。根據(jù)原始的熱負荷設計資料，主要進行采暖熱負荷，考慮管網(wǎng)熱損失、漏損系數(shù)和同時使用系數(shù)后得出最大計算熱負荷。鍋爐最大計算熱負荷1為： (2-2)式中 K0管網(wǎng)熱損失及漏損系數(shù)，見表2-1，本設計中取1.05；K1為采暖熱負荷同時使用系數(shù)，見表2-2。表2-1 室外管網(wǎng)熱損失及漏損系統(tǒng)K0管道種類敷設方式架空地溝直埋熱水管網(wǎng)1.071.101.051.081.021.04表2-2 同時使用系數(shù)K1、K2、K3、K4、K5項目K1K2K3K4K5推薦值1.00.70.90.71.00.50.81.0注：生活用熱負荷同時使用系數(shù)采取0.5，若生活

6、用熱和生產用熱時間錯開，則K4=0。所以，鍋爐最大計算熱負荷為：=1.05×1.0×14.04=14.742MW3.2鍋爐類型及臺數(shù)的確定由于本鍋爐是采暖鍋爐房，采暖期為120天，熱負荷穩(wěn)定總熱負荷為：15030.8KW.采暖介質是熱水，同時考慮到煤的發(fā)熱量等具體條件，本設計決定選用燃燒二類煙煤的往復推動爐排鍋爐三臺,型號為SHW5.6-1.0/95/70-A,最冷時三臺運行，無需備用鍋爐。四.給水和熱力系統(tǒng)設計4.1水處理方案的確定熱水鍋爐對給水的水質要求根據(jù)低壓鍋爐水質標準規(guī)定：懸浮物 20毫克/升總硬度0.7毫克當量/升pH值7溶解氧0.1毫克/升本鍋爐房原水的硬度和

7、含氧量均超過給水水質標準，故需要進行軟化和除氧處理。由于熱水鍋爐不存在水的蒸發(fā)，水中鹽類的濃度不會增加，堿度也不會提高，而且保持一定的堿度，還可以避免金屬壁的腐蝕。據(jù)此，決定采用單級鈉離子交換軟化法，為克服順流再生軟化法鹽耗大，出水水質較差的缺點，本設計采用“低速逆流再生”鈉離子交換軟化系統(tǒng)?；诒惧仩t房沒有蒸汽和其他可以利用熱源，給水除氧決定采用“電加熱解析除氧”方式。它可克服通常把反應器設置在煙道中，除氧效果受鍋爐負荷變化的影響等弊端，在正常運行情況下，給水除氧后的殘余含量可降至0.05毫克/升，符合鍋爐給水標準。4.2熱網(wǎng)循環(huán)水量及循環(huán)水泵的選擇計算序號名 稱符號單位計算公式或數(shù)值來源數(shù)

8、 值12345678910111213141516總 熱 負 荷供水溫度回水溫度熱網(wǎng)循環(huán)水量鍋爐房自用水及安全系 循環(huán)水泵總流量循環(huán)水泵臺數(shù)每臺循環(huán)水泵流量鍋爐房內部阻力用戶系統(tǒng)阻力熱網(wǎng)干管實際長度熱網(wǎng)供、回干管水阻力循環(huán)水泵壓頭循環(huán)水泵選擇流量 型號 轉速2900r/minQmaxtgthGx1KGx0nGxh1h2Lh3HzQKW噸/h噸/h臺噸/h米水柱米水柱m米水柱米水柱噸/h計 算 值給定給定0.86Qmax/tg-th=0.86×14742.0/95-70選取Gx0KGx1=1.1×211.3其中一臺備用Gx0/n=929.72/3一般為513，取值散熱器采暖系

9、統(tǒng)12，取給定值(1.21.3)×0.02L=1.2(h1+h2+h3)=1.2×(12+2+44)=IS100-65-250功率37kw效率30.3%14742.09570211.31.1232.4477.51221800440.07069.64.3熱網(wǎng)補給水量及補給水泵序號名稱符號單位計算公式及數(shù)值來源數(shù)值123456789補給率熱網(wǎng)補給水量補給水泵流量系統(tǒng)補水點壓差補給水泵所需壓頭補給水泵的選擇型號流量揚程配用電機型號功率轉速KGwb1GbHbHxsQHNn噸/h噸/h米米水柱噸/h米水柱 KWr/min選取 0.03*211.31.1×Gwb1高位水箱安裝

10、標高1.2Hxs=1.2×69.6ISW65-25036.3396.972969.683.517.5821529004.4鈉離子交換器的選擇計算單級鈉離子交換軟化法，軟化水量17.5噸/h，離子交換器運行數(shù)據(jù)略.4.5軟化水箱體積的確定本鍋爐房設軟化水箱一只，體積按30分鐘的補給水量計算，即Vrs=0.5Gwb=0.5×17.5=8.75m3現(xiàn)選用13號方形開式水箱其尺寸為3000×2000×2000mm,公稱體積為10m34.6計算鍋爐排污量和決定排污系統(tǒng)本設計采用連續(xù)排污與定期排污相結合，根據(jù)參考資料2確定連續(xù)排污率為2%，選型號為DLDC-65B除

11、污器，除污管接地溝。4.7除氧系統(tǒng)的設備設計及選擇計算（1）本鍋爐采用解析除氧，即將待除氧的軟水與不含氧氣體強烈混合，溶解在水中的 氧就向無氧氣體擴散，從而降低水中的含氧量以達除氧目的。（2）解析除氧裝置的主要設備有：噴射器、解析器和反應器。（3）除氧水箱的選擇 選擇7號矩形鋼板水箱一只，外型尺寸為4000×2500×2050mm，其有效容積為m³（4）汽水分離器的選擇 規(guī)格：350； H=1000毫米（5）水風筒的選擇： 規(guī)格：300； H=1000毫米（6）根據(jù)參考文獻2查推薦流速和流量對照表，水管尺寸如表表1-6水管尺寸表管路供水支管供水干管回水支管回水干管

12、鍋爐給水管補水管排污管管徑(mm)2002001502002001007530五.送、引風系統(tǒng)的設備選擇5.1計算送風量和排煙量根據(jù)使用的燃料成份計算得出燃料消耗量、送風量和排煙量。（以下計算是按一臺鍋爐計算）1) 平均每小時最大耗煤量：燃料消耗量：2) 理論空氣量Vk0 =0.0889（Car+0.0375Sar）+0.265Har0.0333Oar =0.0889×(58+0.375×0.8)+0.265×2.50.0333×3 =5.75m3/kg3) 實際供給空氣量Vk=Vk0=1.5×5.75=8.62m3/kg式中-過量空氣系數(shù)取1

13、.54) 理論煙氣量VRO3=VCO2+VSO2=0.01866（Car+0.375Sar）=0.01866（58+0.375×0.8）=1.088m3/KgVH2O0=0.111Har+0.0124War+0.0161Vk0=0.111×2.5+0.0124×10.9+0.0161×5.75=0.505m3/kgVN20=0.79Vk0+0.008Nar=0.79×5.75+0.008×0.8=4.549m3/kgVy0=VRO2+VN20+VH2O0=1.088+0.505+4.549=6.142m3/Kg5) 實際煙氣量Vy=V

14、y0+1.0161（-1）Vk0=6.142+1.0161×0.5×5.75=9.063m3/kg5.2確定送、引風系統(tǒng)及其初步布置送風系統(tǒng)的設計1) 送風量的設計計算Qg=1×Bj×Vk0×(-)×(tlk+273)/273×101.32/b m3/h =1.1×3212.3×5.75×(1.5-0.1)×(273-3.8)/273×101.32/101.33 =28046.2m3/h式中：1-風量儲備系數(shù)，取1.1；Bj-燃料計算消耗量，3212.3kg/h Vk0-理論

15、空氣量 5.75m3/kgtlk-冷空氣溫度，取-3.80C；b-當?shù)卮髿鈮毫?，?01.33kPa;-爐膛出口過量空氣系數(shù)，取1.50；-爐膛漏風系數(shù)，取0.10；因為一臺鍋爐對應一臺鼓風機，所以風量是總風量的1/3，為9348.7m3/h,根據(jù)參考資料2送風量初選Y5-47-6C型鼓風機 Y5-47-6C型鼓風機性能參數(shù)如下：2）風道斷面的確定根據(jù)參考文獻5采用金屬制風道，推薦風速=1015m/s，風管斷面尺寸按=15m/s計算。取風道為500mm，所以實際流速為2) 風道阻力計算沿程摩擦阻力計算因為風道的阻力主要取決于局部阻力，所以風道的沿程阻力用附加壓力來取。局部阻力阻力計算式中氣體流

16、速m/s氣體密度kg/m3，空氣密度約為1.29 kg/m3局部阻力系數(shù)根據(jù)實際風道，計算局部阻力系數(shù)=14.76，帶入各值得： =14.76×1.29×13.23²÷2=1666.96Pa3) 風機性能校核根據(jù)參考資料2鼓風機壓力富裕20%=××101.3÷B =1.20×1666.96×101.3÷101.3=2000.35Pa式中壓力儲備系數(shù)，取1.20由此可見，所選風機的風量和風壓都有一定余量，該鼓風機選擇合適。引風系統(tǒng)設計1) 排煙量設計計算Qy=1.1×Bj×Vy

17、0×(273+tpy)÷273×101.32÷b =1.1×3212.3×6.142×(273+156)÷273×101.32÷101.3 =34111.36m3/h因為一臺鍋爐對應一臺引風機，所以風量是總風量的1/3，為11370.5m3/h，根據(jù)參考資料2送風量初選Y5-47-6C型引風機。Y5-47-6C型引風機性能參數(shù)如下：2)煙道斷面的確定根據(jù)參考文獻5采用金屬制風道，推薦風速=1015m/s，風管斷面尺寸按=15m/s計算取風道為直徑550mm圓形的，所以實際流速為3)煙道阻力計算沿

18、程摩擦阻力計算因為風道的阻力只要取決于局部阻力，所以風道的摩擦阻力可不計算。爐膛出口到引風機局部阻力計算公式類似于鼓風機設計公式根據(jù)實際風道，計算局部阻力系數(shù)=5.56=5.56×1.34×13.3²÷2=658.95Pa引風機出口到煙囪的局部阻力，=1.15 =1.15×1.34×13.3²÷2=136.3Pa爐膛阻力，取200Pa除塵器阻力,取1200Pa煙道阻力為=+=658.95+136.3+200+1200=2195.25Pa4)引風機性能校核根據(jù)參考資料2鼓風機壓力富裕20%=××1

19、01.3÷B =1.20×2195.25×101.3÷101.3=2634.3Pa式中壓力儲備系數(shù)，取1.20由此可見，所選風機的風量和風壓都有一定余量，該引風機選擇合適。煙囪的計算1) 煙囪的出口直徑（內徑）取煙囪出口流速15m/s,則考慮積灰等因素，取d2=1.0m,則煙囪出口實際煙速為 =34111.6÷（1÷0.0188）²=12.06m/s2) 煙囪底部直徑（內徑）根據(jù)參考文獻5取煙囪錐度i=0.03，煙囪高度H由書中表8-6選取H=45m。則底部直徑d1=d2+2iH=1.0+20.0345=3.7m3) 煙囪阻

20、力計算l 煙囪沿程摩擦阻力：=0.04÷8÷0.03×1.34×12.05²÷2=16.21Pa式中沿程摩擦阻力系數(shù)，取0.04l 煙囪出口阻力： =1.1×12.05²×1.34÷2=107Pa煙囪出口阻力系數(shù)，取1.1所以煙囪的阻力為：+=16.21+107=123.21Pa4) 煙囪引力計算一直煙囪內的煙氣平均溫度，設tpj=156oC，外界空氣溫度tk=3.8oC所以煙囪的引力為：=45*（1.29×273÷×273÷429）=20.5Pa式中，標

21、準狀態(tài)下空氣和煙氣的密度5) 引風機性能校核引風機出口至煙囪出口煙道阻力為：+=16.21+107+20.5=133.7Pa顯而易見，>所以，引風機出口為正壓。本設計由于引風機啊裝在鍋爐房內，施工時應注意引風機出口側的引導器接頭處的嚴密性，以及鍋爐房的衛(wèi)生條件。六.分水缸的選擇6.1連接分水缸各管徑的確定：（1）集中辦公區(qū)區(qū)分水管直徑：G1171.89t/h查設計手冊得集中辦公區(qū)區(qū)分水管直徑d1為200mm；（2）學生宿舍區(qū)分水管直徑：G268.25t/h查設計手冊得中一區(qū)分水管直徑d2為100mm；（3）教學區(qū)區(qū)分水管直徑：G3368.62t/h查設計手冊得中二區(qū)分水管直徑d3為250

22、mm；（4）進到分水缸的三根進水管直徑：G=568.77t/h，查設計手冊d=200mm6.2分水缸筒體長度的確定：按接管數(shù)確定，計算如下：X1= d1+120=320 mm X2=d1+d2+120=420 mmX3= d2+d3+120=520mmX4=d3+d4+120=570 mmX5=d4+d5+120=520 mmX6=d5+120=320 mm6.3分水缸筒體直徑的確定：按經驗值估算確定：筒體直徑D等于1.53倍的接到分水缸，分水缸支管的最大直徑。所以筒體直徑D=2×=2×250=500mm6.4除塵器的選擇計算根據(jù)鍋爐的額定熱功率，根據(jù)相關參考資料選擇多管除

23、塵器XGG2/47、 運煤除灰系統(tǒng)的確定7.1計算鍋爐房耗煤量和灰渣量鍋爐房耗煤量B=By×3=3212.3×3=9636.9kg/h9.6t/h鍋爐房灰渣量G=式中 G-每臺鍋爐的灰渣量，t/h；B-鍋爐的平均或最大耗煤量，t/h；A-煤的工作質灰分，%；q4-煤的機械不完全燃燒損失，%；Qdw-煤的工作質低位發(fā)熱量，KJ/Kg由煤質資料可知A=24%；Qnet，ar=20977kJ/kg；查表得q4=10%則鍋爐房灰渣量G=2.31t/h7.2運煤系統(tǒng)的選擇對干單層布置的人工加煤的鍋爐，一般采用手推車從煤場往鍋爐房的爐前運煤。機械加煤的鍋爐應采用機械化運煤系統(tǒng)。根據(jù)上煤

24、機械的不同，工業(yè)鍋爐房的機械化運煤系統(tǒng)一般有一下列幾種:1.膠帶輸送機上煤的運煤系統(tǒng);2.多斗提升機上煤的運煤系統(tǒng)，3.埋刮板輸送機上煤的運煤系統(tǒng);4.單斗滑軌輸送機上煤的運煤系統(tǒng)，5.吊煤罐上煤的運煤系統(tǒng)，6.簡易小翻斗上煤的運煤系統(tǒng)等。本設計選用運煤方式為多斗上煤機和皮帶輸送機聯(lián)合組成的運煤系統(tǒng)。7.3除渣系統(tǒng)的選擇工業(yè)鍋爐房用到的機械化除灰系統(tǒng)，一般有下列幾種:1.負壓氣力除灰系統(tǒng);2.低壓水力除灰系統(tǒng);3.機械式除灰系統(tǒng)，其中包括刮板輸送、刮斗輸送、膠帶輸送、振動輸送和螺旋輸送機輸送等形式的除灰系統(tǒng)。綜合考慮，本設計除渣方式為機械刮板輸送方式。7.4計算煤斗和渣斗的容積 鍋爐前煤斗容積

25、，儲煤量應滿足鍋爐8h（三班運煤工作制）鍋爐額定耗煤量，則爐前煤斗儲煤量為30t，容積Vm=25m3（煤的堆積密度1.2t/m3）渣斗容積，儲渣量應為滿足8h（一個班）的儲渣量則渣斗儲渣量為20t，容積Vz=29m3（灰渣的堆積密度為0.7t/m3）灰渣斗出口與地面或軌面的凈距，用汽車運渣時不小于2.6米。選擇運煤、除渣設備（包括磁選、篩分等）4.1運煤設備選擇1)多斗式提升機 型號：PL3502）篩分設備：單軸振動篩其運動軌跡為圓，具有結構簡單、運動平穩(wěn)、效率高，透篩性好、工作可靠、維修方便等特點。根據(jù)耗煤量選用 DD918型單軸振動篩3）稱重設備：選用ICS-10型微機皮帶秤 （單機式懸臂

26、秤架）ICS微機皮帶秤適用于對各種粉粒、塊狀物料進行連續(xù)動態(tài)稱重，是理想的新型智能化高精度計量設備。4）磁選設備 ：選用JK-506550型電磁輥式磁選機型電磁輥式磁選機具有分離可靠、結構簡單、運轉穩(wěn)定、輕便靈活等特點。可在輸送機中部或頭部卸料前白動從被輸送的散狀物料中分離出鐵磁性雜物，并由棄鐵膠帶棄到指定地點。5)傳送帶及其相關設備的選用輸煤系統(tǒng)輸送量Q= t/h式中 Q-運煤系統(tǒng)的輸送量，t/h； B-鍋爐房發(fā)展后的最冷月份晝夜平均耗煤量，t/h； K-運輸不平衡系數(shù)，一般為1.2； t-運煤系統(tǒng)每晝夜工作時間，h。一班運行時，一般7h；兩班運行時， 一般14h；三班運行時，一般20h；由

27、計算可知B=9.6t/h。運行方式為三班制，則可取t=16h則輸煤系統(tǒng)輸送量Q=17.3 t/ha. 輸送帶 輸送帶既是牽引件，又是承載件。常用的輸送帶有普通型橡膠帶和塑料帶兩種。普通型橡膠帶由覆蓋膠(橡膠)和多層帆布制成，張力主要由帆布層承受。普通型橡膠帶的帆布徑向扯斷強力為56公斤/厘米一層。覆蓋膠的厚度取決于物料的特性，運送煤時一般選用上膠3毫米，下膠1.5毫米，運送煤渣時一般選用上膠4.5毫米，下膠1.5毫米。橡膠帶接頭推薦采用硫化接頭，其接頭強度可達橡膠帶本身強度的8590%。用卡子連接時，接頭強度只有橡膠帶本身強度的3540%，它只適合于檢修時間要求短的場合。橡膠帶的安全系數(shù)m值見

28、表：塑料帶在耐磨和耐腐方面優(yōu)于橡膠帶，但在彈性和對氣候的適應性方面不如橡膠帶。塑料帶有多層芯和整芯兩種。多層芯塑料帶和普通墊橡膠帶相似，其帆布徑向扯斷強力也為56公斤/厘米一層。整芯塑料帶成本低質量好，整芯厚度目前有4毫米和5毫米兩種。整芯塑料采用塑化接頭時，安全系數(shù)m=9；機械接頭時，強度大大降低，應取安全系數(shù)m=18。因此，整芯塑料帶采用塑化接頭極為必要。整芯塑料帶的有關參數(shù)見下表：綜上比較，輸送帶選用普通型橡膠帶。輸送帶寬度選定：B=650mm；長度：L=29mb.傳動滾筒 傳動滾筒是由鑄鐵鑄成或鋼板焊成，分為光面和膠面兩種，膠面滾筒表面包有一層橡膠，增加了滾筒和膠帶之間的摩擦力。在功率

29、不大，環(huán)境濕度小的情況下，可采用光面滾筒;在功率大，環(huán)境潮濕和易打滑的情況下，應采用膠面滾筒。傳動滾筒的直徑取決干輸送帶的寬度及其撓性，各種帶寬的傳動滾筒直徑見下表：選用傳動滾筒直徑D=500mm；c.托輥 托輥采用槽型托輥，其間距取上托輥1.2m，下托輥3m。受料處一般取上托輥間距的1/21/3。凸弧段托輥間距可取水平段上托輥間距的1/2，或按四等份布置該處的托輥。頭部滾筒軸線 到第一組槽形托輥的間距可取為上托輥間 距的11.3倍。尾部滾筒到第一組托輥的間距不小于上托輥間距，如果布置需要， 此間距也可適當縮小。d.拉緊裝置 拉緊裝置分螺旋式、車式和垂直式三種。螺旋式拉緊裝置適用于長度較短(C

30、80米)、功率較小的輸送機上，按機長的1%選取拉緊行程，其拉緊行程有S=500毫米和S =800毫米兩種。螺旋式拉緊裝置的適用功率范圍和許用張緊力(即上下兩條輸送帶張力之和)見下表(表內功率范圍是帶速V =2米/秒，采用光面?zhèn)鲃訚L筒時的情況。不同帶速下的適用功率應按比例增減，帶速愈高，適用功率就愈大)。車式拉緊裝置和垂直式拉緊裝置適應于輸送機長度較長，功率較大的情況。車式拉緊裝置結構簡單可靠，但在輸送機尾部占地面積較大。垂直式拉緊裝置的優(yōu)點是利用了輸送機走廊的空間，便于布置;共缺點是改向滾筒多，而且物料容易掉人輸送帶與拉緊滾筒之間而損壞輸送帶，特別是輸送潮濕或粘性較大的物料時，由于清掃不凈，這

31、種現(xiàn)象更為嚴重。綜上所述，選用螺旋式拉緊裝置，拉程S=800mm；e.清掃器 清掃器采用彈簧清掃器和空段清掃器兩種。彈簧清掃器裝于頭部滾筒處，用以清掃卸料后仍粘附在輸送帶工作面上的物料?？斩吻鍜咂餮b于尾部滾筒前，用以清掃輸送帶非工作面的物料；f.卸料裝置 卸料裝置采用犁式卸料器或卸料車。4.2除渣設備選擇選用GZJ25型刮渣機。該機是一種在敞開的矩形斷面溝槽內，借助于運動著的刮板鏈條，將物料沿導軌刮走?？捎糜谳斔兔?、灰渣、小塊物料。該機能干式排渣、也能濕式排渣，可水平輸送、也可傾斜向上輸送。傾角=20°；運行速度 v=0.1m/s ；運送能力Q=5.7m3/h技術性能與參數(shù)：刮板寬度B=250mm；刮板高度h=115mm；板鏈節(jié)距t=200mm；刮板間距T=400mm；允許拉力P14700N；運行速度v=0.1m/s；溝槽寬度B=450mm；傾斜角度=20°；最大輸送距離Lmax=40m；電動機功率N=3kw。7.5確定煤場、渣場面積5.1煤場面積估算F=式中 F-煤場面積，m2，；B-鍋爐房的平均小時最大耗煤量，t/h；T-鍋爐每晝夜運行時間，h; M-煤的儲備天數(shù)，d； N-考慮煤堆