課程設(shè)計(jì) 自行車(chē)結(jié)構(gòu)焊接

1、哈爾濱理工大學(xué)焊接課程設(shè)計(jì)(二號(hào)黑體)（題目：小初黑體）班 級(jí)：（小二黑體）學(xué) 號(hào)：（小二黑體）姓 名：（小二黑體）指導(dǎo)教師：（小二黑體）（題目：小二黑體）設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)（小三黑體，將任務(wù)書(shū)內(nèi)容完整放入）哈爾濱理工大學(xué)材料成型與控制專(zhuān)業(yè)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)設(shè)計(jì)題目10: 自行車(chē)車(chē)架接頭焊接設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)要求及有關(guān)數(shù)據(jù)：鋼鋁混裝賽車(chē)用的自行車(chē)車(chē)架接頭，由一個(gè)前叉接頭和兩個(gè)縮頸管接頭組成，前叉接頭材料為ZG65Mn，縮頸管接頭材料為45鋼，直徑分別為40mm，壁厚1.5mm，搭接長(zhǎng)度為35mm。1).進(jìn)行焊接性分析；2）該結(jié)構(gòu)材料間的連接特點(diǎn)、連接界面組織與性能簡(jiǎn)要分析；連接設(shè)備及介紹，設(shè)計(jì)具體焊接工藝(包括焊接

2、方法、焊接材料的選擇（釬料、釬劑及其力學(xué)性能）和焊接工藝參數(shù)（氧化膜的去除、釬縫間隙的確定、加熱溫度、保溫時(shí)間、設(shè)備）)的確定。3）根據(jù)工作時(shí)受載狀態(tài)，簡(jiǎn)要分析該結(jié)構(gòu)的承載情況。1.2. 結(jié)構(gòu)介紹3. 車(chē)架的結(jié)構(gòu)之所以是由兩個(gè)三角組成,其原因不僅有人體的工程學(xué)原因,使用習(xí)慣的原因,制造加工工藝性的原因,最后就是受力狀態(tài)的原因.車(chē)架上的一個(gè)大三角和一個(gè)小三角的設(shè)計(jì)首先是出于結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的考慮(三角結(jié)構(gòu)是平面幾何結(jié)構(gòu)里比較穩(wěn)定的一類(lèi));然后說(shuō)說(shuō)受力特點(diǎn),車(chē)架上應(yīng)力最集中的部位是五通,其次是尾鉤,所以五通和尾鉤一般來(lái)說(shuō)都是車(chē)架上材料最厚、最粗的部位;傾斜的立管有助于分解人體自重帶來(lái)的正向壓力,從而改善

3、五通的應(yīng)力狀態(tài);一些運(yùn)動(dòng)自行車(chē)架粗壯的頭管有助于承受搖車(chē)加速和路面顛簸帶來(lái)的壓力和振動(dòng).包括被焊材料的性能分析、應(yīng)用場(chǎng)合、焊接性分析、所焊零件（器件）結(jié)構(gòu)和承載特點(diǎn)分析等內(nèi)容（小三黑體）3.1 材料的性能分析；（小四宋體）前叉接頭材料為ZG65Mn耐磨鋼鑄件標(biāo)準(zhǔn)：GB 5680-85化學(xué)成份：碳 C ：0.620.70硅 Si：0.170.3錳 Mn：0.901.20硫 S ：0.045磷 P ：0.040鉻 Cr：0.25鎳 Ni：0.25力學(xué)性能：硬度 ：187241HB熱處理規(guī)范及金相組織：熱處理規(guī)范：正火， 840 885，空冷;回火， 600 650，空冷。縮頸管接頭材料為45鋼45

4、#是鋼的牌號(hào)，是一種優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu).化學(xué)成分元素比例(%)：碳C:0.420.50；鉻Cr：0.25；錳Mn：0.500.80；鎳Ni：0.25；磷P：0.035；硫S：0.035；硅Si：0.170.37. 45號(hào)鋼廣泛應(yīng)用于機(jī)械，未熱處理時(shí)：HB229；熱處理：正火；沖擊功：Aku39J；強(qiáng)度較高，塑性和韌性尚好，45#鋼板淬火后沒(méi)有回火之前，硬度大于HRC55（最高可達(dá)HRC62）為合格,經(jīng)過(guò)熱處理，再淬火可以達(dá)到HRC42-46，這樣既能保證它良好的機(jī)械性能，又能得到表面的硬度要求， 3.2 應(yīng)用場(chǎng)合（小四宋體）ZG65Mn耐磨鋼鑄件具有較好耐磨性。可用于鑄造起重機(jī)械和礦山機(jī)械的車(chē)輪。4

5、5鋼用于制作承受負(fù)荷較大的小截面調(diào)質(zhì)件和應(yīng)力較小的大型正火零件，以及對(duì)心部強(qiáng)度要求不高的表面淬火零件，如梢子,導(dǎo)柱，表針等部件。3.3 所焊結(jié)構(gòu)承載分析 3.7.1 車(chē)架振動(dòng)強(qiáng)度1）車(chē)架與試驗(yàn)用前叉、前叉合件、鞍管組裝后，安裝在專(zhuān)用振動(dòng)試驗(yàn)機(jī)上；2）車(chē)架安裝時(shí)，前后輪的心軸應(yīng)成水平，如使用前輪與后輪直徑不同的車(chē)價(jià)應(yīng)使車(chē)輪的接地點(diǎn)成水平；3）裝有鞍管的車(chē)架試件，應(yīng)將鞍管固定在最小插入深度標(biāo)記處，然后在鞍座部位裝一個(gè)鞍形荷重座，并分別在左右吊桿上裝圓形重錘。荷重座、吊桿及重錘的總重量應(yīng)符合規(guī)定的荷重量。荷重座應(yīng)用夾具緊固在距鞍管頂端20mm處的中心位置；4）中軸部位的荷重應(yīng)用圓形重錘，固定在中軸部

6、位的左右兩側(cè)；5）前管部位的荷重用緊固螺母將重錘與重錘座固定在前管上。然后進(jìn)行試驗(yàn)。6）振動(dòng)計(jì)算公式：式中：G自由落體加速度；n半振幅，單位為厘米（cm）；f振動(dòng)頻率，在6.6Hz10Hz之間，但應(yīng)避免其共振頻率。7）試驗(yàn)完畢后，按規(guī)定要求對(duì)試件進(jìn)行目測(cè)檢驗(yàn)。3.7.2 車(chē)架沖擊強(qiáng)度將車(chē)架和實(shí)驗(yàn)用前叉組合按GB 3565-2005第27章規(guī)定的方法進(jìn)行試驗(yàn)4. 焊接方法的確定、其依據(jù)及分析（小三黑體）1 擬用的焊接方式某車(chē)輛廠(chǎng)長(zhǎng)久以來(lái)主要采用液化石油氣焊從事自行車(chē)前叉、車(chē)架等的生產(chǎn)，積累了一定的經(jīng)驗(yàn)，但產(chǎn)品成本較高且焊接質(zhì)量有時(shí)不夠穩(wěn)定。近年來(lái)，隨著生產(chǎn)的發(fā)展先后開(kāi)發(fā)了BMX一20輕便自行車(chē)、

7、人力三輪車(chē)和電動(dòng)車(chē)車(chē)架等新產(chǎn)品，為了降低產(chǎn)品成本，提高生產(chǎn)效率，企業(yè)考慮改用其他焊接方法。首先考慮采用手工電弧焊，但因其飛濺多、電流易擊穿管壁，焊接質(zhì)量不能保證而被放棄。然后選用了CO2 氣體保護(hù)焊.5. 焊絲焊材選擇及分析（小三黑體）焊絲材料要求使用的焊絲具有較好的工藝性能和足夠的機(jī)械性能及抗裂性能，減少焊縫金屬中的含氧量和防止產(chǎn)生氣孔等。焊絲中須含有足夠數(shù)量的硅、錳、鋁等脫氧元素。為減少飛濺，焊絲的含碳量必須限制在0.1%以下。故選用焊絲牌號(hào)為H08Mn2SiA，焊絲表面鍍銅，可防止生銹，并改善焊絲導(dǎo)電性能，提高焊接過(guò)程的穩(wěn)定性。使用前要徹底清除焊絲表面的油及污垢。6. 焊接設(shè)備及詳細(xì)的焊

8、接工藝（小三黑體）3.1 擬用的焊接設(shè)備及輔助裝置主要設(shè)備由焊機(jī)(包括焊接電源、控制系統(tǒng)等)、送絲機(jī)構(gòu)、焊槍、供氣裝置等幾部分組成。(1)焊機(jī)NBC一200型，其技術(shù)數(shù)據(jù)符合產(chǎn)品要求。其中電源用硅整流式直流電源，它和旋轉(zhuǎn)式電源相比具有性能好、無(wú)噪聲、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)。電源的技術(shù)數(shù)據(jù)如表2所示。表 2 電源技術(shù)參數(shù)電源電壓工作電壓調(diào)節(jié)范圍焊接電流調(diào)節(jié)范圍整流方式調(diào)壓方式380（V）14V30V40A200A三相橋全波抽頭控制系統(tǒng)主要是對(duì)供氣、送絲和供電等實(shí)施控制?？刂瞥绦蛉缦拢?2)送絲機(jī)構(gòu) 采用等速送絲系統(tǒng)，送絲方式為推絲式。根據(jù)所選的焊絲直徑(08 mm)，選用彈簧鋼絲軟管，內(nèi)徑為15 mm，

9、長(zhǎng)度取25 m左右。(3)焊槍選用手槍式焊槍。使用前在噴嘴的內(nèi)外表面涂以硅油，以便于清除飛濺物。(4)供氣系統(tǒng) 包括氣瓶和附屬供氣裝置。附屬供氣裝置包括電熱式預(yù)熱器、干燥器、減壓器和3011型浮標(biāo)式流量計(jì)等，選用流量調(diào)節(jié)范圍在015 Lmin的氣閥。3.2 主要焊接材料（1）焊絲H08Mn2SiADHQ49-1(H08Mn2SiA)是低合金鋼鍍銅焊絲,由于焊絲中含有Mn、Si等合金元素，從而有效地防止了焊絲出現(xiàn)氣孔和夾渣的傾向。由于該焊絲表面經(jīng)過(guò)鍍銅處理，施焊時(shí)導(dǎo)電性能良好，送絲流暢，飛濺較少，焊縫美觀(guān)。 用途：焊接低碳鋼及相應(yīng)的低合金鋼結(jié)構(gòu)，(1)CO2氣體液體狀態(tài)的CO2采用鋼瓶灌裝，滿(mǎn)瓶

10、(80%容積)壓力在57 MPa之間。CO2氣體中的水氣是主要的有害雜質(zhì)，對(duì)焊縫質(zhì)量有很大影響，過(guò)高的水氣含量將導(dǎo)致焊縫產(chǎn)生氣孔。為保證焊接質(zhì)量，要求所購(gòu)CO2氣體的純度995% ，水、氮含量不得超過(guò)01 %。但實(shí)際所購(gòu)CO2 氣體一般達(dá)不到這一要求，含水量偏高，故規(guī)定施焊前現(xiàn)場(chǎng)采取下列措施：a將新灌氣瓶倒置放水(放水結(jié)束仍將氣瓶放正)；經(jīng)倒置放水后的氣瓶仍需先放氣23 min。b當(dāng)瓶中氣壓降至980 kPa時(shí)，該氣瓶不再使用。這是因?yàn)楫?dāng)瓶中液態(tài)CO2。全部揮發(fā)后氣體壓力降至980 kPa時(shí)，CO2氣體中所含的水分將是CO2氣液兩相共存時(shí)的3倍左右，繼續(xù)使用將可能造成焊縫氣孔的產(chǎn)生。另外，為進(jìn)

11、一步降低CO2氣體中的水分，在供氣系統(tǒng)中設(shè)置了干燥器。3.3 焊接規(guī)范確定CO2氣體保護(hù)焊是一種熔化極電弧焊。其熔滴過(guò)渡形式主要有2種：短路過(guò)渡和細(xì)顆粒過(guò)渡形式，一般前者適用于薄板(壁)件的焊接，故車(chē)架采用短路過(guò)渡。同時(shí)采用細(xì)焊絲、小電流、低電弧電壓，可以提高短路頻率，從而使焊接過(guò)程穩(wěn)定，焊速快，焊接效率高，變形小，焊縫成形好。由于短路過(guò)渡的電弧斷續(xù)燃燒，所以電弧熱量低，很適用于薄壁管材的各個(gè)位置的焊接。合理選擇焊接規(guī)范是獲得優(yōu)良焊接質(zhì)量和較高生產(chǎn)率的重要條件。CO2氣體保護(hù)焊的規(guī)范參數(shù)主要包括焊絲直徑、焊接電流、電弧電壓、焊接速度、焊絲伸出長(zhǎng)度、氣體流量、電源極性和回路電感等，根據(jù)BMX一2

12、0產(chǎn)品的要求，經(jīng)過(guò)多次試焊比較后確定出如下比較適宜的焊接規(guī)范：3.3.1 焊絲直徑焊絲的直徑通常是根據(jù)焊件的厚薄、施焊的位置和效率等要求選擇。焊劫薄板或中厚板的全位置焊縫時(shí)，多采用1.6mm以下的焊絲（稱(chēng)為細(xì)絲CO2氣保焊）。焊絲直徑的選擇殘照下表：表 3焊絲直徑的選擇焊絲直徑（mm）0.50.80.81.01.01.21.21.61.61.62.02.02.5熔滴過(guò)渡形式短路過(guò)渡細(xì)顆粒過(guò)渡短路過(guò)渡細(xì)顆粒過(guò)渡短路過(guò)渡細(xì)顆粒過(guò)渡細(xì)顆粒過(guò)渡可焊板厚（mm）0.432428212212810施焊位置各種位置平焊、橫角各種位置平焊、橫角平焊、橫角平焊、橫角平焊、橫角由車(chē)架的焊接要求（車(chē)架采用短路過(guò)渡。

13、同時(shí)采用細(xì)焊絲），根據(jù)上表，最終確定焊絲直徑為0.8 mm。3.3.2 焊接電流焊接電流的大小主要取決于送絲速度。送絲的速度越快，則焊接的電流就越大。焊接電流對(duì)焊縫的熔深的影響最大。當(dāng)焊接電流為60250A，即以短路過(guò)渡形式焊接時(shí)，焊縫熔深一般為1mm2mm；只有在300A以上時(shí)，熔深才明顯的增大。若電流過(guò)大，易擊穿管壁。初選焊接電流為60100A。3.3.3 電弧電壓短路過(guò)渡時(shí)，則電弧電壓可用下式計(jì)算： U=0.04I+162 (V) U=0.04*100+162=1820V此時(shí)，焊接電流一般在200A以下，焊接電流和電弧電壓的最佳配合值見(jiàn)表4?？梢?jiàn)焊接電流選擇60100A，焊接電壓選取18

14、20V時(shí)滿(mǎn)足焊接電流和電弧電壓的最佳配合值。當(dāng)電流在200A以上時(shí)，則電弧電壓的計(jì)算公式如下。 U=0.04I+202 (V) 此時(shí)，為細(xì)顆粒過(guò)渡。表 4 CO2焊短路過(guò)渡時(shí)焊接電流和電弧電壓的最佳配合值焊接電流（A）70120130170180210220260電弧電壓（V）平焊1821.519.52320242125仰焊和立焊1819182118223.3.4 焊接速度半自動(dòng)焊接時(shí)，熟練的焊工的焊接速度為18m/h36m/h；自動(dòng)焊時(shí)，焊接速度可高達(dá)150m/h。可將焊接速度定為：1540 mh。3.3.5 焊絲伸出長(zhǎng)度一般的焊絲的伸出長(zhǎng)度約為焊絲的直徑的10倍左右，并隨焊接電流的增加而增

15、加。由于選用了0.8 mm的焊絲，可將焊絲伸出長(zhǎng)度定為810mm。3.3.6 CO2氣體流量正常的焊接時(shí)，200A以下薄板焊接，CO2的流量為10L/min25L/min。200A以上厚板焊接，CO2的流量為15L/min25L/min。粗絲大規(guī)范自動(dòng)焊為25L/min50L/min。考慮到焊接電流較小，最終選定CO2氣體流量為815 Lmin。7. 接頭組織、強(qiáng)度及可靠性預(yù)期（小三黑體）3.5 焊接質(zhì)量的控制方法和措施可以看出，CO2氣體保護(hù)焊焊后的接頭比其他接頭的抗沖擊性更好。3.5.1氣孔的影響 1、氣孔對(duì)焊縫質(zhì)量的危害 氣孔的產(chǎn)生對(duì)焊縫的性能有很大的影響，不僅減小焊縫的有效工作截面，使

16、焊縫力學(xué)性能下降，而且破壞了焊縫的致密性，容易造成容器泄漏，氣孔嚴(yán)重時(shí)，會(huì)使金屬結(jié)構(gòu)在工作時(shí)破壞，造成重大人身傷害，因此，我們?cè)诤附又袘?yīng)避免氣孔的產(chǎn)生。 2、氣孔產(chǎn)生的原因及防止措施 焊縫中產(chǎn)生氣孔的根本原因是熔池金屬中的氣體在冷卻結(jié)晶過(guò)程中來(lái)不及逸出造成的。CO2氣保焊時(shí)，熔池表面沒(méi)有熔渣覆蓋，CO2氣流又有冷卻作用，因此，結(jié)晶較快，容易在焊縫中產(chǎn)生氣孔。同時(shí)如果使用化學(xué)成分不合格的焊絲、純度不符合要求的CO2氣體及不正確的焊接工藝，焊縫中就更容易產(chǎn)生氣孔。CO2氣保焊的氣孔一般有三種，即CO氣孔、H2孔和N2孔。 （1）一氧化碳?xì)饪椎漠a(chǎn)生 主要是因?yàn)楹附z中脫氧元素不足，使大量的FeO不能還

17、原而溶于金屬中，在熔池結(jié)晶時(shí)發(fā)生反應(yīng)：FeO+C= Fe+ CO 這樣，所生成的CO氣體若來(lái)不及逸出，就會(huì)在焊縫中形成氣孔。因此，應(yīng)保證焊絲中含有足夠的脫氧元素Mn和Si，并嚴(yán)格限制焊絲中的含碳量，就可以減小產(chǎn)生CO氣孔的可能性。CO2氣保焊時(shí)，只要焊絲選擇適當(dāng)，產(chǎn)生CO氣孔的可能性不大。 （2）氫氣孔的產(chǎn)生 氫的來(lái)源主要是焊絲和焊件表面的鐵銹、水分和油污等雜質(zhì)，以及CO2氣體中含有的水分，如果熔池金屬溶入大量的氫存在，就可能形成氫氣孔。 為防止產(chǎn)生氫氣孔，應(yīng)盡量減少氫的來(lái)源，焊前要適當(dāng)清除焊絲和焊件表面的雜質(zhì)，并需對(duì)CO2氣體進(jìn)行提純與干燥處理。此外，由于CO2氣保焊的保護(hù)氣體氧化性很強(qiáng)，增

18、加了焊接區(qū)域氧的分壓，使自由狀態(tài)的氫被氧化而生成不溶于金屬的水蒸汽，從而減弱了氫的有害作用。所以CO2氣體保護(hù)焊產(chǎn)生氫氣孔的可能性較小。 （3）氮?dú)饪椎漠a(chǎn)生 當(dāng)CO2氣流的保護(hù)效果不好，如CO2氣流量太小、焊接速度過(guò)快、噴嘴被飛濺堵塞等，以及CO2氣體純度不高而含有一定量的空氣時(shí)，空氣中的氮就會(huì)大量熔于熔池金屬中，當(dāng)熔池金屬結(jié)晶凝固時(shí)，氮在金屬中的溶解度突然降低，來(lái)不及從熔池中逸出，便形成氮?dú)饪?。所以，必須保證保護(hù)氣流在焊接過(guò)程中穩(wěn)定而可靠。 根據(jù)以上的分析和實(shí)踐證明，CO2氣體保護(hù)焊最易產(chǎn)生的是氮?dú)饪?，因氮主要?lái)源于空氣，因此，必須加強(qiáng)CO2氣流的保護(hù)效果，這是防止焊縫氣孔的主要途徑。CO2

19、氣體保護(hù)焊氮?dú)饪椎漠a(chǎn)生與焊絲伸出長(zhǎng)度、氣體流量、焊接速度等參數(shù)有關(guān)，因此在確保以上參數(shù)無(wú)問(wèn)題的情況下，我們進(jìn)行了T形接頭不同焊接位置與氣孔傾向的研究。 3.5.2 焊接位置的影響 結(jié)構(gòu)件在生產(chǎn)中的焊接一般多放置于兩個(gè)位置即平焊和角焊，為了保證焊縫成形良好，對(duì)于角焊一般都放在船形位置進(jìn)行焊接，對(duì)于生產(chǎn)工人來(lái)說(shuō)，可使用大電流，操作方便，生產(chǎn)效率高，但試驗(yàn)證明船形焊比角焊產(chǎn)生氣孔的傾向大。主要原因是船形焊時(shí)受熱的CO2氣體膨脹，在其壓力的作用下由高溫向低溫運(yùn)動(dòng)，穿過(guò)試板間隙到達(dá)背面后又折返回焊縫，受熱的CO2氣體遇低溫減緩運(yùn)動(dòng)速度，容易下沉卷入周?chē)目諝夂笳鄯祷睾缚p的背面或產(chǎn)生紊流被熔池所吸收，當(dāng)焊

20、縫的冷卻速度大于氣體的上浮速度時(shí)，氣體就在焊縫中形成氣孔。3.5.3 裂紋的影響 裂紋是焊接結(jié)構(gòu)最危險(xiǎn)的一種缺陷，不僅會(huì)使產(chǎn)品報(bào)廢，而且還可能引起嚴(yán)重的事故，是生產(chǎn)中常遇到的問(wèn)題，尤其是在采用的材料種類(lèi)繁多，焊接結(jié)構(gòu)復(fù)雜的產(chǎn)品中出現(xiàn)裂紋的可能性更大。 目前生產(chǎn)中采用的低合金高強(qiáng)度鋼，其焊接性較差，而現(xiàn)在采用的焊接方法大都是CO2氣保焊，要合理的選擇焊接工藝，以避免缺陷的產(chǎn)生，如合理選擇焊接材料、預(yù)熱、后熱及焊后熱處理等，另外，焊工在實(shí)際操作時(shí)，一定要控制好焊接熱輸入，當(dāng)構(gòu)件在放置為船形焊時(shí)，為了提高生產(chǎn)率，多拿工時(shí)，焊工往往把電流調(diào)至最大，這樣構(gòu)件受熱過(guò)大，會(huì)增大粗晶區(qū)脆化傾向而產(chǎn)生裂紋，所以

21、，有些企業(yè)已限制工人使用大電流，并要求把船形焊改為角焊來(lái)焊接，以消除裂紋的產(chǎn)生。結(jié)論：CO2氣體保護(hù)焊應(yīng)保證焊絲中含有足夠的脫氧元素Mn和Si，并嚴(yán)格限制焊絲中的含碳量，就可以減小產(chǎn)生CO氣孔的可能性。CO2氣保焊時(shí)，只要焊絲選擇適當(dāng)，產(chǎn)生CO氣孔的可能性不大。為防止產(chǎn)生氫氣孔，應(yīng)盡量減少氫的來(lái)源，焊前要適當(dāng)清除焊絲和焊件表面的雜質(zhì)，并需對(duì)CO2氣體進(jìn)行提純與干燥處理。CO2氣體保護(hù)焊產(chǎn)生的氣孔主要是氮?dú)饪?，從焊接位置講CO2氣保焊船形焊時(shí)產(chǎn)生氣孔及裂紋的傾向都大于角焊，所以在采用CO2氣保焊時(shí)應(yīng)盡量采用角焊，少采用船形焊。為了防止產(chǎn)生裂紋，要控制好焊接熱輸入，焊接電流不宜過(guò)大。4 焊接加工的

22、經(jīng)濟(jì)考慮CO2氣體保護(hù)焊電能消耗少，且氣體價(jià)格便宜，有利于降低產(chǎn)品成本；焊接時(shí)電弧加熱集中，工件受熱面積小，同時(shí)由于CO2氣流有較強(qiáng)的冷卻作用所以焊接變形和內(nèi)應(yīng)力小，一般焊后無(wú)需校正以及不用清渣，因此生產(chǎn)率高；焊縫含氫量少，抗裂性能好；焊縫內(nèi)不易產(chǎn)生氣孔，焊接接頭具有良好的機(jī)械性能，可提高焊接質(zhì)量；焊接過(guò)程便于操作掌握。因此CO2氣體保護(hù)焊很適宜于薄板、薄壁、管件的焊接。該廠(chǎng)成功應(yīng)用CO2氣體保護(hù)焊的生產(chǎn)實(shí)踐證明了這一點(diǎn)。8. 參考文獻(xiàn)（小三黑體）原則：以上各級(jí)標(biāo)題內(nèi)容不是一成不變的，由內(nèi)容決定。正文：小四宋體，行間距：選多倍行距=1.25倍，其中數(shù)字及字母是新羅馬字體表格：表3-1 元件規(guī)格

23、參數(shù)表規(guī)格參數(shù)封裝體I/O數(shù)（焊點(diǎn)總數(shù)）272焊球直徑0.76mm焊球間距1.27mm芯片尺寸5.085.080.5mm3BT基板厚度0.56mmPCB厚度1.57mm（五號(hào)宋體、表頭及表格居中）圖片格式： a)典型的有限差分法模型 b)有限元素法模型圖2-1用有限差分法和有限元素法將一個(gè)橫截面離散示意圖（五號(hào)宋體、圖及下標(biāo)居中）參考文獻(xiàn)格式樣例：1 王國(guó)忠.電子封裝SnPb釬料焊點(diǎn)可靠性研究.中國(guó)科學(xué)院上海冶金研究所博士論文，1999:11122 S. Dave. Vibration Analysis for Electronic Equipment. Second Edition. John whey & Sons Inc., 1988: 55633 W. W. Lee, L. T. Nguyen, G. S. Selvaduray. Solder Joint Fatigue Models: Review and Applicability to Chip Scale Pack