第五章地基處理

1、5/21/2022第第 5 章章地基處理地基處理5/21/2022內容提要5.1 概述 基礎是指建筑物向地基傳遞荷載的下部結構，它具有承上啟下的作用。它處于上部結構的荷載及地基反力的相互作用下，承受由此而產(chǎn)生的內力（軸力、剪力和彎矩），另外，基礎底面的反力反過來又作為地基上的荷載，使地基土產(chǎn)生應力和變形。 地基是指承托建筑物基礎的這一部分范圍很小的場地。建筑物的地基所面臨的問題有以下五方面： 強度及穩(wěn)定性問題；壓縮及不均勻沉降問題； 滲漏問題；液化問題；特殊土的特殊問題。5/21/20225/21/2022 地基處理的優(yōu)劣，關系到整個工程的質量、造價與工期，地基處理的意義已被越來越多的人所認識

2、。地基處理要做到技術先進、經(jīng)濟合理、安全適用、確保質量和保護環(huán)境。 根據(jù)結構類型、荷載大小及使用要求，結合地形地貌、地層結構、土質條件、地下水特征、環(huán)境情況和對鄰近建筑的影響等因素進行綜合分析，初步選出幾種可供考慮的地基處理方案，包括選擇兩種或多種地基處理措施組成的綜合處理方案。5/21/20225.2.1 地基處理原理 地基處理是利用換填、夯實、擠密、排水、膠結、加筋和化學等方法對地基土進行加固，用以改良地基土的工程特性。地基處理的原理主要有以下幾點：（1）提高地基的抗剪切強度（2）降低地基的壓縮性（3）改善地基的透水特性 （4）改善地基的動力特性 （5）改善特殊土的不良地基特性5.2 地基

3、處理原理和方法分類5/21/2022（1）換填法5.2.2 地基處理方法分類 （2）密實法 （3 ）復合地基法真空預壓強夯法堆載預壓（4）深層攪拌法（5）加筋法（6）灌漿法（1）換填法 （2）密實法真空預壓（1）換填法 （2）密實法堆載預壓真空預壓（1）換填法 （2）密實法強夯法堆載預壓真空預壓（1）換填法 （2）密實法強夯法堆載預壓真空預壓（1）換填法 （2）密實法 （3 ）復合地基法強夯法堆載預壓真空預壓（1）換填法 （2）密實法（4）深層攪拌法 （3 ）復合地基法強夯法堆載預壓真空預壓（1）換填法 （2）密實法（5）加筋法（4）深層攪拌法 （3 ）復合地基法強夯法堆載預壓真空預壓（1）換

4、填法 （2）密實法（6）灌漿法（5）加筋法（4）深層攪拌法 （3 ）復合地基法堆載預壓真空預壓（1）換填法 （2）密實法（1）換填法 （2）密實法真空預壓 （2）密實法堆載預壓真空預壓 （2）密實法堆載預壓真空預壓 （2）密實法堆載預壓真空預壓 （2）密實法 （3 ）復合地基法堆載預壓真空預壓 （2）密實法（1）換填法 （3 ）復合地基法堆載預壓真空預壓 （2）密實法（4）深層攪拌法（1）換填法 （3 ）復合地基法堆載預壓真空預壓 （2）密實法（5）加筋法（4）深層攪拌法（1）換填法 （3 ）復合地基法堆載預壓真空預壓 （2）密實法（6）灌漿法（4）深層攪拌法（1）換填法 （3 ）復合地基法

5、（2）密實法（1）換填法 （2）密實法（1）換填法 （2）密實法（1）換填法 （2）密實法（1）換填法 （2）密實法 （2）密實法 （2）密實法 （3 ）復合地基法5/21/2022 換填墊層法是先將基礎底面下一定范圍內的軟弱土層挖除，再換填其他無侵蝕性、低壓縮性和強度大的散體材料，經(jīng)過分層夯實，作為地基的持力層。 它是一種較簡易的淺層軟弱地基及不均勻地基的處理方法，并已得到廣泛的應用，常用于處理輕型結構、地坪、堆料場及道路工程等。對于建筑范圍內局部存在松填土、暗溝、暗塘、古井、古墓或拆除舊基礎后的坑穴，均可采用換填法進行處理。此時保持建筑地基整體變形均勻是應遵循的最基本的原則。5/21/20

6、22（1）提高地基承載力。（2）減小地基沉降量。（3）加速軟土的排水固結。（4）防止凍脹。（5）消除膨脹土的脹縮作用。（6）消除濕陷性黃土的濕陷性。5.3.1 墊層的作用5/21/2022（1）墊層的厚度 合理確定墊層厚度是墊層設計的主要內容。通常根據(jù)土層的情況確定需要換填的深度。 對于淺層軟土厚度不大的工程，應置換掉全部軟土。對需換填的軟弱土層，首先應根據(jù)墊層的承載力確定基礎的寬度和基底壓力，再根據(jù)墊層下臥層的承載力，假設墊層的厚度z（圖5.1）5.3.2 墊層的設計5/21/2022圖5.1墊層的尺寸設計5/21/2022并復核下式： azczzfpp 式中：pz相應于荷載效應標準組合時，

7、墊層底面處的附加壓力值（kPa）; pcz墊層底面處土的自重壓力值（kPa）； paz墊層底面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值（kPa）.5/21/2022tan2)(ckzzbppbp)tan2)(tan2()(ckzzlzbppblptan2)(ckzzbppbp)tan2)(tan2()(ckzzlzbppblp墊層底面處的附加壓力值可按擴散角法計算，即 條形基礎 矩形基礎 式中：b矩形基礎或條形基礎底面的寬度（m）；l矩形基礎底面的長度（m）；pk相應于荷載效應標準組合時，基礎底面處的平均壓力值（kPa）；pc基礎底面處土的自重壓力值（kPa）；墊層的壓力擴散角（），宜通過試驗確定，當

8、無試驗資料時，可按表5.1采用。tan2)(ckzzbppbp)tan2)(tan2()(ckzzlzbppblp5/21/2022 換填材料z/b中砂、粗砂、礫砂、圓礫、角礫、石屑、卵石、碎石、礦渣粉質粘土、粉煤灰灰土0.2520628 0.503023表5.1壓力擴散角（）注：1）當z/b0.25，除灰土取=28外，其余材料均取=0，必要時，宜由試驗確定；2）當0.25 z/b0. 5時，值可內插求得。 換填材料z/b中砂、粗砂、礫砂、圓礫、角礫、石屑、卵石、碎石、礦渣粉質粘土、粉煤灰灰土0.2520628 0.503023 換填材料z/b中砂、粗砂、礫砂、圓礫、角礫、石屑、卵石、碎石、礦

9、渣粉質粘土、粉煤灰灰土0.2520628 0.503023 換填材料z/b中砂、粗砂、礫砂、圓礫、角礫、石屑、卵石、碎石、礦渣粉質粘土、粉煤灰灰土0.2520628 0.5030235/21/2022 （2）墊層的寬度確定墊層寬度時，除應滿足應力擴散條件外，還應考慮墊層應有足夠的寬度及側面土的強度條件，防止墊層材料向側邊擠出而增大墊層的豎向變形量。最常用的方法依然是按擴散角法計算，即墊層的底部寬度應按下式計算，或根據(jù)當?shù)亟?jīng)驗確定。 (5.4) tan2zbb 式中：墊層的壓力擴散角（），可按表5.1采用；當z/b0.25時，仍按表中z/b0.25取值。當時，墊層厚度較大，按擴散角確定墊層的底寬

10、較寬，而按墊層底面應力分布計算值分布的應力等值線在墊層底面處的實際分布則較窄。當二者差別較大時，也可根據(jù)應力等值線的形狀將墊層剖面做成倒梯形，以節(jié)省換填的工作量。當基礎荷載較大，或對沉降要求較高，或墊層側邊土的承載力較差時，墊層底寬可適當加大。另外，整片墊層也可根據(jù)施工的要求適當放寬。5/21/2022 （3）墊層地基的承載力經(jīng)換填處理后的地基，由于理論計算方法尚不夠完善，或由于較難選取有代表性的計算參數(shù)等原因，而難于通過計算準確確定地基承載力。因此，地基處理規(guī)范強調經(jīng)換填墊層處理后的地基承載力宜通過試驗、尤其是通過現(xiàn)場原位試驗確定，并應進行下臥層承載力的驗算。對于丙級建筑物及一般不太重要的、

11、小型的、輕型或對沉降要求不高的工程，在無試驗資料或經(jīng)驗時，當施工達到地基處理規(guī)范要求的壓實標準后，可以參考表5.2所列的承載力特征值取用。5/21/2022施 工 方 法換 填 材 料 類 別壓 實 系 數(shù)C承載力特征值faK (kPa)碾 壓 或 振 密 碎石、卵石0.940.97200300砂夾石(其中碎石、卵石占全重的30%50%)200250土夾石(其中碎石、卵石占全重的30%50%)150200中砂、粗砂、礫砂150200粘性土和粉土( 8 Ip 14)130180灰土0.930.95200250重 錘 夯實土或灰土0.930.95150200表5.2 各種墊層的承載力5/21/20

12、22（4）墊層地基的變形驗算 墊層地基的變形由墊層自身變形和下臥層變形組成。粗粒換填材料的墊層在施工期間墊層自身的壓縮變形已基本完成，且量值很小。因而對于碎石、卵石、砂加石、砂和礦渣墊層，在地基變形計算過程中，可以忽略墊層自身部分的變形值。 但對于細粒材料的尤其是厚度較大的換填墊層，則應計入墊層自身的變形。有關墊層的模量應根據(jù)試驗或當?shù)亟?jīng)驗確定。地基變形計算應考慮鄰近基礎對軟弱下臥層頂面應力疊加的影響。 另外，下臥層頂面承受換填材料本身的壓力超過原天然土層壓力較多的工程，地基下臥層也將產(chǎn)生較大的變形。如工程許可，宜盡早換填，以使由此引起的大部分地基變形在上部結構施工前完成，并應考慮其附加的荷載

13、對建筑及鄰近建筑的影響。5/21/20225.3.3 墊層的材料選擇及質量檢驗（1）墊層的材料選擇墊層可選用下列材料：1) 砂石。宜選用碎石、卵石、角礫、圓礫、礫砂、粗砂、中砂或石屑（粒徑小于2mm的部分不超過總重的45%），且應級配良好，不含植物殘體、垃圾等雜質。2) 粉質粘土。土料中有機質含量不得超過5%，也不得含有凍土或膨脹土。當含有碎石時，其粒徑不宜大于50 mm。3) 灰土。體積配合比宜為2：8或3：7。土料宜用粉質粘土，不宜使用塊狀粘土和砂質粉土，不得含有松軟雜質，并應過篩，其顆粒不得大于15 mm。4) 粉煤灰?？捎糜诘缆贰⒍褕龊托⌒徒ㄖ?、構筑物等的換填墊層。5/21/20225

14、）礦渣。墊層使用的礦渣是指高爐重礦渣，可分為分級礦渣、混合礦渣及原狀礦渣。礦渣墊層主要用于堆場、道路和地坪，也可用于小型建筑、構筑物地基。礦渣的穩(wěn)定性是其能否適用于做換填墊層材料的最主要性能，設計、施工前必須對選用的礦渣進行試驗，在確認其性能穩(wěn)定并符合安全規(guī)定后方可使用。6）其他工業(yè)廢渣。在有可靠試驗結果或成功工程經(jīng)驗時，對質地堅硬、性能穩(wěn)定、無腐蝕性和反射性危害的工業(yè)廢渣等均可用于填筑換填墊層。7）土工合成材料。由分層鋪設的土工合成材料與地基土構成加筋墊層。所用土工合成材料的品種與性能及填料的土類應根據(jù)工程特性和地基土條件，按照土工合成材料應用技術規(guī)當工程要求墊層具有排水功能時，墊層材料應具

15、有良好的透水性。5/21/2022（2）墊層的檢驗 對粉質粘土、灰土、粉煤灰和砂石墊層可用環(huán)刀法、貫入儀、靜力觸探、輕型動力觸探或標準貫入試驗檢驗； 對砂石、礦渣可用重型動力觸探試驗檢驗。并均應通過現(xiàn)場試驗以設計壓實系數(shù)所對應的貫入度為合格標準。壓實系數(shù)也可采用環(huán)刀法、灌砂法、灌水法或其他方法檢驗。 墊層的施工質量檢驗必須分層進行。應在每層的壓實系數(shù)符合設計要求后鋪填上層土。采用環(huán)刀法取樣時，取樣點應位于每層厚度的2/3深度處。檢驗點數(shù)量，對大基坑每50 100m2不應少于1個檢驗點；對基槽每10 20m不應少于一個點；每個獨立柱基不應少于1個點。采用貫入儀或動力觸探檢驗時，每分層檢驗點的間距

16、應小于4m。5/21/20225.3.4 墊層的施工（1）施工機械 墊層施工應根據(jù)不同的換填材料選擇施工機械。粉質粘土、灰土宜采用平碾、振動碾或羊足碾，中小型工程也可采用蛙式夯、柴油夯。砂土等宜用振動碾。粉煤灰宜采用平碾、振動碾、平板振動器、蛙式夯。礦渣宜采用平板振動器或平碾或振動碾。（2）鋪填厚度 墊層的施工方法、分層鋪填厚度、每層壓實遍數(shù)等宜通過試驗確定。除接觸下臥軟土層的墊層底部應根據(jù)施工機械設備及下臥層土質條件確定厚度外，一般情況下，墊層的分層鋪填厚度可取200 300 mm。為保證分層壓實質量，應控制機械碾壓速度。5/21/2022（3）控制含水量 粉質粘土和灰土墊層土料的施工含水量

17、宜控制在最優(yōu)含水量的范圍內；當使用振動碾壓時，可適當放寬下限范圍值，最優(yōu)含水量可通過擊實試驗確定；在缺乏試驗資料時，也可近似取0.6倍液限值，或按照經(jīng)驗采用塑限的范圍值作為施工含水量的控制值 。（4）其他注意事項 1）基坑開挖時應避免坑底土層受擾動 2）換填墊層施工應注意基坑排水 3）墊層底部宜設在同一標高上，如深度不同，基坑底土面應挖 成階梯或斜坡搭接，并按先深后淺的順序進行墊層施工，搭接處應夯壓密實。 4）鋪設土工合成材料時，下鋪地基土層頂面應平整，防止土工合成材料被刺穿、頂破。5/21/20225.4 排水固結法 排水固結法是在建（構）筑物建造前，利用地基排水固結的特性，對建（構）筑物地

18、基進行加荷預壓，使土體提前完成固結沉降，增加地基強度的一種軟土地基加固措施。 排水固結法適用于處理淤泥質土、淤泥和沖填土等飽和粘性土地基。它們廣泛分布于我國東南沿海、內陸山間盆地和河湖沉積區(qū)，具有含水量大、壓縮性高、強度低、透水性差等特點。排水固結法是處理該種軟粘土地基的有效方法之一。適用的建(構)筑物加固地基包括飛機跑道、鐵路和公路路堤、倉庫、罐體及輕形建筑物等。5/21/20225.4.1 排水固結法原理與應用 （1）排水固結法原理 在荷載作用下，土層的固結過程就是超靜孔隙水壓力(簡稱孔隙水壓力)消散和有效應力增加的過程。排水固結法的排水系統(tǒng)和加壓系統(tǒng)就是改變地基應力場中的總應力和孔隙水壓

19、力u來達到增大有效應力、壓縮土層的目的。根據(jù)固結理論，在達到同一固結度時，固結所需的時間與排水距離的長短平方成正比。為了加速固結，最為有效的方法是在天然土層中增加排水途徑，縮短排水距離，在天然地基中設置垂向排水體。 實際上，排水固結法是由排水系統(tǒng)和加壓系統(tǒng)兩部分共同組合而成的。排水系統(tǒng)是一種手段，如沒有加壓系統(tǒng)，孔隙中的水沒有壓力差就不會自然排出，地基也就得不到加固。如果只增加固結壓力，不縮短土層的排水距離，則不能在預壓期間盡快地完成設計所要求的沉降量，強度不能及時提高，加載也不能順利進行。所以上述兩個系統(tǒng)，在設計時總是聯(lián)系起來考慮的。（2）排水固結法的應用 在實際應用中，排水固結法的排水系統(tǒng)

20、包括豎向排水體和水平排水體，其作用是改善地基排水邊界條件，增強土層的排水固結效果。根據(jù)固結理論，粘性土固結所需的時間和排水距離的平方成正比，土層越厚，固結延續(xù)的時間越長。為了加快土層的固結速度，最有效的方法是增加土層的排水途徑，縮短排水距離。設置砂井、塑料排水板（袋）等豎向排水體，以及砂墊層水平排水體就是具體的排水手段。5/21/20225.4.2 砂井堆載預壓法設計(1） 砂井或塑料排水帶（板）尺寸、間距、排列方式和深度的確定豎向排水體分為普通砂井、袋裝砂井和塑料排水帶（板）。砂井直徑和間距，主要取決于粘性土層的固結特性和施工期限的要求。研究表明，即使砂井直徑很小，如只有3cm的理想井，對加

21、速固結也是極其有效的。所以原則上以采用“細而密”的方案較好。塑料排水帶（板）的當量換算直徑可按下式計算：)(2bdp(5.5)圖5.2 豎井排列形 (a) 等邊三角形； (b) 正方形5/21/2022式中：dp塑料排水帶（板）當量換算直徑(mm)； b塑料排水帶（板）寬度(mm)； 塑料排水帶（板）厚度(mm)。 豎向排水體（豎井）的平面布置可采用等邊三角形或正方形排列，圖5.2所示。當豎井為正方形排列時，豎井的有效排水范圍為正方形，而等邊三角形排列時則為正六邊形，在該有效范圍內的水均通過位于其中的豎井排出。豎井的有效排水直徑de與豎井間距的關系為：llde13. 1 4 (5.7)(5.6

22、)llde05. 1 32等邊三角形排列 正 方 形 排 列5/21/2022 排水豎井的間距l(xiāng)可根據(jù)地基土的固結特性和預定時間內所要求達到的固結度確定。設計時，豎井的間距l(xiāng)可按井徑比n選用（n=dedw，dw為豎井直徑，對塑料排水帶可取dwdp，）。塑料排水帶（板）或袋裝砂井的間距可按n1522選用，普通砂井的間距可按n68選用。 排水豎井的深度應根據(jù)建筑物對地基的穩(wěn)定性、變形要求和工期確定。對以地基抗滑穩(wěn)定性控制的工程，豎井深度至少應超過最危險滑動面2.0m。對以變形控制的建筑，豎井深度應根據(jù)在限定的預壓時間內需完成的變形量確定。5/21/2022(2）排水砂墊層材料和厚度的確定 在豎井頂

23、面應鋪設排水砂墊層，以連通砂井、塑料排水帶等豎向排水體，引出從土層排入豎向排水體的滲流水。建筑地基處理技術規(guī)范規(guī)定，砂墊層厚度應小于500mm，砂墊層砂料宜用中粗砂，粘粒含量不宜大于3，砂料中可混有少量粒徑小于50mm的礫石。砂墊層的干密度應大于1.5g/cm3，其滲透系數(shù)宜大于110-2cm/s。(3）預壓荷載大小、荷載分級、加載速率和預壓時間的確定 在軟弱地基上堆載預壓，必然在地基中產(chǎn)生剪應力。當這種剪應力大于軟土地基的抗剪強度時，地基將剪切破壞。為此，堆載預壓需進行分級加荷，等到前期荷載作用下地基強度增加到足以滿足下一級荷載時，方可施加下一級荷載，直至加到設計荷載。5/21/2022(4

24、)地基土的固結度計算固結度計算是堆載預壓處理地基中的重要內容，可根據(jù)各級荷載下不同時間的固結度，推算地基強度的增長值，分析地基的穩(wěn)定性，確定相應的加荷計劃，估算加荷期間地基的沉降量，確定預壓荷載的期限等。 1)瞬間加荷條件下砂井地基固結度的計算如圖5.3所示為堆載預壓砂井地基處理，每個砂井影響范圍內的柱體可用等面積的圓柱體來代表。等效圓柱體直徑為de，高度為2H，砂井直徑為dw，飽和軟粘土層上、下面均為排水面，在加荷條件下，土層中的孔隙水沿徑向和豎向滲流，土層固結。圖5.3 砂井地基固結度計算模型5/21/2022瞬間加荷砂井固結理論有假設條件:每個砂井的有效影響范圍為圓柱體，且不計砂井施工過

25、程中所引起的涂抹作用； 在影響范圍水平面積上的荷載是瞬時施加且均布的； 土體僅有豎向壓密變形，土的壓縮系數(shù)和滲透系數(shù)是常數(shù)； 土體完全飽和，加荷開始時，荷載所引起的全部應力由孔隙水承擔，固結過程就是土中孔隙水排出的過程。 現(xiàn)設圓柱體內任意點(r，z)處的孔隙水壓力為u，水平向滲透系數(shù)為kh，豎向滲透系數(shù)為kv，則固結微分方程為r 12222urruCzuCtuhv(5.11) 式中： t時間 Cv豎向固結系數(shù)； Ch徑向固結系數(shù)(或稱水平向固結系數(shù))。5/21/2022式(5.11)可用分離變量法求解，將式(5.11)可分解為豎向固結和徑向固結兩個微分方程，如下兩式，即22zuCtuzvzr

26、122rrhrurruCtu(5.12)(5.13) 將上兩式分別求解，得到豎向排水平均固結度和徑向排水平均固結度，然后再求出在豎向排水和徑向排水聯(lián)合作用下的整個砂井影響范圍內土柱體的平均總固結度。(推導過程見教材)5/21/20222）多級逐漸加荷條件下砂井地基固結度的計算(圖5.6)在多級等速加荷條件下，改進的太沙基法可歸納為以下計算公式，即nntttrztppUUnn1)2(1（5.24）式中： 多級等速加荷，t時刻修正后的平均固結度； Urz瞬間加荷條件的平均固結度；tn-1、tn分別為每級等速加荷的起點和終點時間(從時間0點起算)，當計算某一級荷載加荷期間t時刻的固結度時，則tn改為

27、t； pn第n級荷載增量，如計算加荷過程中某一時刻t的固結度時，則用該時刻相對應的荷載增量。圖圖5.6多級等速加荷過程多級等速加荷過程tU5/21/2022 1955年，日本高木俊介針對任意變速加荷情況，提出了固結度計算方法。當0tT時，對于 而言的固結度為：PT0) 1dqUPUtt（5.26）式中，U(t-)瞬間加荷固結度理論解; q任意時刻t時的加荷速率; T加荷終點時間。5/21/20223）地基土的強度增長計算建筑地基處理技術規(guī)范給出了相似的計算方法，規(guī)定計算預壓荷載下飽和粘性土地基中某點的抗剪強度時，應考慮土體原來的固結狀態(tài)。對正常固結飽和粘性土地基，某點某一時間的抗剪強度可按下式

28、計算：cutzfftUtan0(5.34)5/21/20224）地基土的沉降計算預壓荷載下地基最終沉降量s由三部分組成，即瞬時沉降sd、固結沉降sc、和次固結沉降s0。表達式為：0sssscd(5.35) 固結沉降sc可采用分層總和法計算，即:iniiiicheees10 101 (5.36) 瞬時沉降sd的計算采用彈性理論公式。sd可按下式計算，即 ： )(21EpbCsdd(5.37) 5/21/2022次固結沉降s0根據(jù)下式計算：inittChs1*00lg(5.38) 如果在建筑物使用年限內，次固結沉降經(jīng)判斷可以忽略的話，則最終總沉降s可按下式計算，即在實際工程中，常采用經(jīng)驗算法，它考

29、慮了地基剪切變形及其他因素的綜合影響，以固結沉降量sc為基準，用經(jīng)驗系數(shù)予以修正，得到預壓地基的最終沉降量。建筑地基處理技術規(guī)范規(guī)定，預壓荷載下地基的最終豎向變形量可按下式計算，即cdsssiniiiifheees10 101 (5.39) 5/21/20225.4.3 排水固結法的施工與質量檢測（1）排水固結法的施工 1）堆載預壓施工方法 從施工角度分析，要保證排水固結法的加固效果，主要做好以下三個環(huán)節(jié)：鋪設水平排水墊層；設置豎向排水體和施加固結壓力。 豎向排水體在工程中的應用有：普通砂井；袋裝砂井；塑料排水帶。 砂井施工要求：保持砂井連續(xù)和密實，并且不出現(xiàn)頸縮現(xiàn)象；盡量減小對周圍土的擾動；

30、砂井的長度、直徑和間距應滿足設計要求。 袋裝砂井施工，袋裝砂井是普通砂井的改良和發(fā)展。比較適應在軟弱地基上施工；施工速度加快、工程造價降低，是一種比較理想的豎向排水體。5/21/2022 塑料排水帶的施工，塑料帶排水法是將帶狀塑料排水帶用插帶機將其插入軟土中，然后在地基面上加載預壓，土中水沿塑料帶的通道溢出，從而使地基土得到加固的方法。2)真空預壓施工方法 真空預壓是一種有效的加速軟土地基排水固結的方法，該法不需要堆載，省略了加載和卸載的工序，真空法所產(chǎn)生的負壓使地基土的孔隙水迅速排出，縮短了預壓固結時間。同時，真空預壓法所用的設備和施工工藝均比較簡單，無需大量的大型設備，便于大面積施工。真空

31、預壓的施工工藝 圖5.75/21/2022真空預壓的主要設備及要求如下：真空泵：普通真空泵和射流真空泵。真空預壓的抽氣設備宜采用射流真空泵。水平向分布濾管：它的主要作用是，在抽真空過程中使真空度在整個加固區(qū)內分布均勻。水平向分布濾水管可采用條狀、梳齒狀及羽毛狀等形式，濾水管布置宜形成回路。密封膜：常采用聚氯乙烯薄膜、聚乙烯專用薄膜等。密封膜的施工是真空預壓加固法成敗的關鍵問題之一，加工好的密封膜面積要大于加固場地面積，一般要求每邊應大于加固區(qū)相應邊24m。為了保證整個預壓過程中的密封性，塑料膜一般宜鋪設23層，并保證膜周邊的密封性。如果采用真空一堆載聯(lián)合預壓時，應先進行抽真空，當達到設計要求并

32、穩(wěn)定后，再進行堆載，并繼續(xù)抽氣，在膜上鋪設土工編織布等保護材料。5/21/2022（2）質量檢測1)施工過程質量檢查和檢測應包括以下內容：塑料排水帶必須在現(xiàn)場隨機抽樣送往實驗室進行性能指標的測試，其性能指標包括縱向通水量、復合體抗拉強度、濾膜抗拉強度、濾膜滲透系數(shù)和等效孔徑等。對不同來源的砂井和砂墊層砂料，必須取樣進行顆粒分析和滲透性試驗。對于以抗滑穩(wěn)定控制的重要工程，應在預壓區(qū)內選擇代表性地點預留孔位，在加載不同階段進行原位十字板剪切試驗和取土進行室內土工試驗。對預壓工程，應進行地基豎向變形、側向位移和孔隙水壓力等項目的監(jiān)測。真空預壓工程除應進行地基變形、孔隙水壓力的監(jiān)測外，尚應進行膜下真空

33、度和地下水位的量測。5/21/20222) 預壓法竣工驗收檢驗應符合下列規(guī)定：排水豎井處理深度范圍內和豎井底面以下受壓土層，經(jīng)預壓所完成的豎向變形和平均固結度應滿足設計要求。應對預壓的地基土進行原位十字板剪切試驗和室內土工試驗。必要時，尚應進行現(xiàn)場載荷試驗，試驗數(shù)量不應少于3點。5/21/20225.5 復合地基5.5.1 復合地基的概念與分類(1)復合地基的概念復合地基是指天然地基在地基處理過程中部分土體得到增強，或被置換，或在天然地基中設置加筋材料，加固區(qū)是由基體(天然地基土體)和增強體兩部分組成的人工地基。復合地基中樁體與基礎往往不是直接相連的，它們之間通過墊層（碎石或砂石墊層）來過渡；

34、而樁基中樁體與基礎直接相連，兩者形成一個整體。 由于復合地基的理論的最基本假定為樁與樁周土的協(xié)調變形。為此，從理論而言，復合地基中也不存在類似樁基中的群樁效應。5/21/2022(2)復合地基的分類根據(jù)地基中增強體的方向可分為水平向增強體復合地基和豎向增強體復合地基。（a) 水平向增強體復合地基 （b) 豎向增強體復合地基圖5-8 復合地基示意圖5/21/2022樁體如按成樁所采用的材料可分為： 散體土類樁如碎石樁、砂樁等； 水泥土類樁如水泥土攪拌樁、旋噴樁等； 混凝土類樁樹根樁、CFG樁等。樁體如按成樁后的樁體的強度（或剛度）可分為: 柔性樁散體土類樁屬于此類樁； 半剛性樁水泥土類樁； 剛性

35、樁混凝土類樁。復合地基中的樁體為同一種材料的稱為單一樁型復合地基。這類復合地基可以是樁徑相同，而樁距和樁長不同。由兩種或兩種以上類型的樁組成的復合地基，稱為多樁型復合地基。5/21/20225.5.2 5.5.2 復合地基的作用機理復合地基的作用機理復合地基的作用機理一般是以下一種或多種作用： (1)樁體作用 由于復合地基中樁體的剛度較周圍土體為大，在剛性基礎下等量變形時，地基中應力將按材料模量進行分布。(2)墊層作用 樁與樁間土復合形成的復合地基或稱復合層，由于其性能優(yōu)于原天然地基，它可起到類似墊層的換土、均勻地基應力和增大應力擴散角等作用。(3)加速固結作用 除碎石樁、砂樁具有良好的透水特

36、性，可加速地基的固結外，水泥土類和混凝土類樁在某種程度上也可加速地基固結。(4)擠密作用 如砂樁、土樁、石灰樁、砂石樁等在施工過程中由于振動、擠壓、排土等原因，可使樁間土起到一定的密實作用。(5)加筋作用 各種樁土復合地基除了可提高地基的承載力外，還可用來提高土體的抗剪強度，增加土坡的抗滑能力。5/21/20225.5.3 復合地基參數(shù)設計復合地基參數(shù)設計（1）面積置換率m在復合地基中，取一根樁及其所影響的樁周土所組成的單元體作為研究對象，樁體的橫截面積與該樁體所承擔的復合地基面積之比稱為復合地基面積置換率m。樁體在平面上的布置常用的有：等邊三角形、正方形和矩形布置。其面積置換率m為：2e2/

37、ddm (5.40) 式中：d樁體平均直徑（m）； de根樁分擔的處理地基面積的等效圓半(m)徑，對三種布樁方式分別為等邊三角形布樁 矩形布樁正方形布樁sd05. 1esd13. 1e21e13. 1ssd (5.41) (5.42) (5.43) 5/21/2022（2）樁土應力比n樁土應力比n是指復合地基中樁體的豎向平均應力與樁間土的豎向平均應力之比，它是復合地基的一個重要的設計參數(shù)，關系到復合地基承載力和變形的計算。 （3）復合土層壓縮模量在復合地基計算中，為了簡化，將加固區(qū)視作一均質的復合土體，那么與原非均質復合土層等價的均質復合土層的壓縮模量稱為復合土層壓縮模量。 （4）復合地基承載

38、力復合求和法的計算公式根據(jù)樁的類型不同而有所不同。 1) 豎向增強體復合地基承載力計算 復合地基的極限承載力 可用下式表示：cfpsfpfcfpmkmpkp)1(2211(5.44) 5/21/2022對剛性樁復合地基和柔性樁復合地基，樁體極限承載力可采用類似摩擦樁極限承載力計算式計算，其表達式為按式(5.45)計算樁體極限承載力外，尚需計算樁身材料強度允許的單樁極限承載力，即散體材料樁在荷載作用下，樁體發(fā)生鼓脹，樁周土進入塑性狀態(tài)，可通過計算樁間土側向極限應力計算單樁極限承載力。其一般表達式可用下式表示：RLfSApiappf1（5.45） qppf（5.46） prupfKp（5.47）

39、5/21/20222)水平向增強體復合地基承載力計算 水平向增強體復合地基主要包括在地基中鋪設各種加筋材料，如土工織物、土工格柵等形成的復合地基。 Florkiewicz認為基礎的極限荷載是無加筋體的雙層土體系的常規(guī)承載力和由加筋引起的承載力提高值 之和，即ffqqq0(5.48) 圖5-9 水平向增強體復合地基上的條形基礎5/21/2022復合地基中各點的視粘聚力值取決于所考慮的方向，其表達式（Schlosser和Long，1974）為采用極限分析法分析，地基土體滑動模式取Prandtl滑移面模式，當加筋復合土層中加筋體沿滑移面AC滑動時，地基破壞。此時，剛性基礎豎直向下速度為 ，加筋體沿A

40、C面滑動引起的能量消散率增量為 忽略了ABCD區(qū)和BGFD區(qū)中由于加筋體存在（Cr0）能量消散率增量的增加。根據(jù)上限定理，可得到承載力提高值表示式如下：000cos)cos(sinrC (5.49)v0)()sin(cos000000ctgZvvCACDr)(0000ctgBZBvDqf (5.50) (5.51)5/21/20225）褥墊層的設置 為保證樁土共同承擔荷載，減少基礎底面的應力集中，基礎底面與樁體頂部之間應設置褥墊層。褥墊層厚度一般在100 300mm，可采用中砂、粗砂、礫砂、碎石、卵石等散體材料。碎石、卵石宜摻入20% 30%的砂。另外，也可通過改變褥墊層的厚度，調整樁土荷載的

41、分擔，通常褥墊層越薄，樁承擔的荷載占總荷載的百分比越高，反之亦然。5/21/20225.5.45.5.4復合地基沉降計算復合地基沉降計算在各類復合地基沉降實用計算方法中，通常把沉降量分為二部分，如圖5-10所示。加固區(qū)土體壓縮量為，加固區(qū)下臥層土體壓縮量為，則復合地基總沉降表達式為 sss12(5.52)圖5-10 復合地基沉降計算模式5/21/2022的計算方法一般有以下三種:(1)復合模量法 采用分層總和法計算 ，表達式為 Ecs值可通過面積加權法計算或彈性理論表達式計算，也可通過室內試驗測定。 面積加權表達式為(2)應力修正法在該法中，根據(jù)樁間土承擔的荷載Ps，按照樁間土的壓縮模量Es，

42、忽略增強體的存在，采用分層總和法計算加固區(qū)土層的壓縮量S1 1sniicsiiHEps11s1spcsEmmEE1ninilsssissisisHEpHEps11111(5.55) (5.53) (5.54) 5/21/2022(3)樁身壓縮量法在荷載作用下，樁身壓縮量為復合地基加固區(qū)下臥層土層壓縮量通常采用分層總和法計算。在分層總和法計算中，作用在下臥層土體上的荷載或土體中附加壓力是難以精確計算的。目前在工程應用上，常采用下述方法計算： 1)應力擴散法 2)等效實體法lEppspbopp2(5.56) 加固區(qū)加固區(qū)bb下臥層（b)下臥層（a) 圖5-11下臥層附加應力計算（a）應力擴散法;（

43、b）等效實體法5/21/20225.6 強夯法強夯法 強夯法又名動力固結法或動力壓實法(dynamic consolidation)，1969年首先由法國工程師梅納提出。由于強夯法具有加固效果顯著、適應土類廣、設備簡單、施工方便、節(jié)省勞力、施工期短、節(jié)省材料、施工文明和施工費用低等優(yōu)點，我國自20世紀70年代引進此法后迅速在全國推廣應用。 從加固機理和作用來看，強夯法可分為動力夯實、動力固結和動力置換三種情況,其共同的特點是：破壞土的天然結構，達到新的穩(wěn)定狀態(tài)。5.6.1強夯法加固機理及適用范圍5/21/2022（1）有效加固深度 強夯法創(chuàng)始人梅納曾提出下式估算影響深度H：工程實踐表明，上述梅

44、納公式估算的有效加固深度往往偏大。因此，地基處理規(guī)范放棄修正后的梅納公式，規(guī)定強夯法的有效加固深度應根據(jù)現(xiàn)場試夯或當?shù)亟?jīng)驗確定，在缺少試驗資料或經(jīng)驗時，可按表5.7(見課本)預估。)m(MhH （5.61） 5.6.2強夯法參數(shù)設計5/21/2022（2）夯擊次數(shù) 夯擊次數(shù)是強夯設計中的一個重要參數(shù)。對于不同地基土來說夯擊次數(shù)應不同。 （3）夯擊遍數(shù) 夯擊遍數(shù)應根據(jù)地基土的性質確定。一般來說，由粗顆粒土組成的滲透性強的地基，夯擊遍數(shù)可少些。反之，由細顆粒土組成的滲透性弱的地基，夯擊遍數(shù)要求多些。（4）時間間隔 兩遍夯擊之間的時間間隔，應根據(jù)土中超靜孔隙水壓力的消散速率確定。但后者與土的類別、夯

45、點間距等因素有關。 （5）夯擊點布置 夯擊點位置可根據(jù)基礎平面形狀布置。夯擊點間距，一般根據(jù)地基土的性質和要求處理的深度而定。（6）處理范圍 強夯處理范圍應大于建筑物基礎范圍。具體放大范圍可根據(jù)建筑結構類型和重要性等因素考慮確定。 （7）試夯與檢測 根據(jù)初步確定的強夯參數(shù)，提出強夯試驗方案，進行現(xiàn)場試夯。 5/21/20225.6.3強夯法施工（1）強夯錘強夯錘的質量可取10 40 t，其底面形狀宜采用圓形或多邊形，錘底面積宜按土的性質確定，錘底靜接地壓力值可取25 40 kPa，對于細顆粒土錘底靜接地壓力宜取較小值。（2）起重機械施工機械宜采用帶有自動脫鉤裝置的履帶式起重機或其他專用設備。采

46、用履帶式起重機時，可在臂桿端部設置輔助門架，或采用其他安全措施，防止落錘時機架傾覆。 （3）施工前的準備工作施工前應查明場地范圍內的地下構筑物和各種地下管線的位置和標高等，并采取必要措施，以免因施工而造成損壞。5/21/2022（4）施工步驟 平整場地測量高程起重機就位測量夯前錘頂高程夯擊重復上述步驟整平5.6.45.6.4強夯法的質量檢驗強夯法的質量檢驗首先檢查施工過程中的各項測試數(shù)據(jù)和施工記錄，不符合設計要求時應及時補夯或采取其他有效措施。強夯處理后的地基竣工驗收承載力檢驗，應在施工結束后間隔一定時間方能進行。檢驗方法應采用原位測試和室內土工試驗。檢驗的數(shù)量應根據(jù)場地復雜程度和建筑物的重要

47、性確定。5/21/20225.7 5.7 其他地基處理方法其他地基處理方法5.7.1 5.7.1 深層攪拌法深層攪拌法（1）概述深層攪拌法加固軟土地基是利用水泥、石灰等材料作為固化劑的主劑，通過特制的深層攪拌機械，在地基深處就地將軟土和漿液或粉狀的固化劑進行強制攪拌，經(jīng)拌和的混合物發(fā)生一系列物理化學反應，使軟土硬結成具有整體性、水穩(wěn)定性和一定強度的加固體。5/21/2022 水泥土攪拌法使用的固化劑和外摻劑必須通過試驗確定其合理的配比與加固土的強度值。固化劑的摻入量一般為加固土中的12%20%。當采用水泥作為固化劑，宜選用32.5號以上的普通硅酸鹽水泥 水泥土攪拌法適用于處理正常固結的淤泥與淤

48、泥質土、粉土、飽和黃土、素填土、粘性土以及無流動地下水的飽和松散砂土等地基。 進行深層攪拌法加固軟土地基的設計時，除了一般常規(guī)的要求外，對下述各點也應予以特別的重視： 1)土質分析：有機質含量，可溶鹽含量，總燒失量。 2)水質分析：地下水的酸堿度（pH）值，硫酸鹽含量。5/21/2022 （2）加固型式的選擇 相據(jù)目前的深層攪拌法施工工藝，攪拌樁可布置成柱狀、壁狀和塊狀三種型式。 1）柱（樁）狀：每間隔一定的距離打設一根攪拌樁。適合于獨立柱基礎和條形基礎下的地基加固。 2）壁狀：將相鄰攪拌樁部分重疊搭接即成為壁狀加固型式。適合于深基坑的軟土邊坡加固以及多層磚混結構房屋條形基礎下的地基加固。 3

49、）塊狀：對上部結構單位面積荷載大，對不均勻下沉控制嚴格的構筑物地基進行加固時可采用這種布樁型式。另外在軟土地區(qū)開挖深基坑時，為防止坑底隆起和封底時也可采用塊狀加固型式。5/21/2022 （3）加固范圍的確定 攪拌樁按其強度和剛度是介于剛性樁（鋼筋混凝土預制樁、就地灌注樁）和柔性樁（砂性、碎石樁）之間的一種樁型，但其承載性能又與剛性樁相近。因此樁的布置與加固范圍：水泥土攪拌樁平面布置可根據(jù)上部建筑對變形的要求，采用柱狀、壁狀、隔柵狀、塊狀等處理形式?？芍辉诨A范圍內布樁。 （4）承載力計算 攪拌樁復合地基承載力特征值(kPa) 應通過現(xiàn)場復合地基載荷試驗確定，也可按下式估算：skpaspkfm

50、ARmf)1 ( (5.62)式中 樁間土承載力折減系數(shù)5/21/2022 水泥土樁單樁豎向承載力特征值應通過現(xiàn)場載荷試驗確定。初步設計時按下面兩式估算：ppnnisipaAqlquR1pcuaAfR(5.63) (5.64) 式中 樁身強度折減系數(shù)，干法可取0.200.30；濕法可取0.250.33； 樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)，取0.40.6，承載力高時取低值。5/21/2022 （5）變形計算 水泥土攪拌樁復合地基的變形包括復合土層的壓縮變形 與樁端下未加固土層的壓縮變形 ； 1）攪拌樁復合土層的壓縮變形 可按下式計算：spzzElpps2)(11spspEmmEE)1 ( (5.6

51、5) (5.66)式中：pz 攪拌樁復合土層頂面的平均附加壓力值 (kPa)； pz1攪拌樁復合土層底面的平均附加壓力值(kPa)； Esp攪拌樁復合土層的復合模量； Ep攪拌樁的壓縮模量，可取(100200) 。對樁較短 或樁身強度較低者取低值，反之可取高值。2)樁端以下未加固土層的壓縮變形s2的計算可按現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007的有關規(guī)定進行計算。 （6）深層攪拌法施工 1)將深層攪拌機就位對中，啟動電機； 2)待攪拌頭轉動速度正常后，攪拌切土下沉，直至設計加固深 度； 3)制備水泥漿，將攪拌機向上提升，進行噴漿攪拌提升； 4)重復攪拌下沉，提升攪和，使水泥土攪拌均勻；

52、 5)攪拌機提出地面后，成樁完畢，關閉電源，移至新的樁位。5/21/2022（7）質量檢驗 水泥土攪拌樁的質量控制應貫穿在施工的全過程，施工過程中必須隨時檢查施工記錄和計量記錄，并對照規(guī)定的施工工藝對每根樁進行質量評定。 質量檢驗的方法是：成樁7d后，淺部開挖樁頭；檢測均勻性，量測直徑，檢驗量為總樁數(shù)的5%；成樁3d內可用輕型動力觸探檢查樁身的均勻性，豎向承載的竣工驗收應采用載荷試驗。檢驗數(shù)量為施工總樁數(shù)的1%，且不少于3根。5.7.25.7.2化學加固法化學加固法 化學加固法是指利用水泥漿液、粘土漿液或其他化學漿液，通過灌注加入、高壓噴射或機械攪拌，使?jié){液與土顆粒膠結起來，以改善地基土的物理

53、和力學性質的地基處理方法。5/21/2022化學加固法高壓噴射注漿法灌漿法(1) 灌漿法灌漿法的實質是把某些能固化的漿液注入各種介質的裂縫或孔隙，經(jīng)一定時間，漿液與原來松散的土?；蛄严稁r石膠結在一起，形成結構致密，強度大，防水防滲性能和化學穩(wěn)定性好的“結石體”。灌漿的主要目的:防滲；堵漏；加固；糾正建筑物偏斜；維護邊坡穩(wěn)定等。 灌漿材料常分為粒狀漿材和化學漿材兩個系統(tǒng)，其后再按材料的主要特點細分為不穩(wěn)定粒狀漿材、穩(wěn)定粒狀漿材、無機化學漿材和有機化學漿材等四類，如圖 5-12所示。5/21/2022水泥粘土漿等粘土漿穩(wěn)定粒狀漿材水泥砂漿等漿泥水不穩(wěn)定粒狀漿材.他其類素質木類胺酰稀丙類酯氨聚甲基丙

54、烯酸酯類類脂樹氧環(huán)有機漿材硅酸鹽無機漿材粒狀漿材化學漿材圖 5-12 漿液材料的選擇應滿足以下要求： 漿液應是真溶液而不是懸濁液； 漿液的凝膠時間可隨意調節(jié)； 漿液的穩(wěn)定性好； 漿液無毒無臭； 漿液容易清洗，無腐蝕性； 漿液固化時無收縮現(xiàn)象； 材料來源豐富、價格低廉。5/21/2022（2）高壓噴射注漿法 高壓噴射注漿法是利用鉆機把帶有噴嘴的注漿管鉆進至土層的預定位置后，以高壓設備使?jié){液或水成為2040MPa的高壓射流從噴嘴中噴射出來，沖擊破壞土體，同時鉆桿以一定速度漸漸向上提升，將漿液與土粒強制攪拌混合，漿液凝固后，在土中形成一個固結體。 1）高壓噴射注漿法的加固機理 噴射流性質 高壓噴射流

55、破壞土體結構強度的最主要因素是噴射動壓，為了取得更大的破壞力，需要增加平均流速，也就是需要增加旋噴壓力，一般要求高壓脈沖泵的工作壓力在20MPa以上。 高壓噴射流可由三個區(qū)域所組成，即保持出口壓力 的初期區(qū)域A、紊流發(fā)達的主要區(qū)域B和噴射水變成不連續(xù)噴流的終期區(qū)域C等三部分。噴射流在終期區(qū)域，能量衰減很大，不能直接沖擊土體使土顆粒剝落，但能對有效射程的邊界土產(chǎn)生擠壓力，對四周土有壓密作用，并使部分漿液進入土粒之間的空隙里，使固結體與四周土緊密相依，不產(chǎn)生脫離現(xiàn)象。 加固土的基本形狀 (a)直徑或長度旋噴固結體的直徑大小與土的種類和密實程度有較密切的關系。旋噴樁的設計直徑見表5.8。5/21/2

56、0225/21/2022 方法 土質單管法二重管法三重管法粘性土0 N50.50.80.81.21.21.86 N100.40.70.71.11.01.611N 200.30.60.60.90.71.2砂性土0N 100.61.01.01.41.52.011 N200.50.90.91.31.21.821 N300.40.80.81.20.91.5表5.8 旋噴樁的設計直徑(m)5/21/2022 (b）固結體形狀：按噴嘴的運動規(guī)律不同而形成均勻圓柱狀、非均勻圓柱狀、圓盤狀、板墻狀、扇形壁狀等，同時因土質和工藝不同而有所差異。 （c）重量：固結體內部土粒少并含有一定數(shù)量的氣泡，因此，固結體的重

57、量較輕，輕于或接近于原狀土的密度。粘性土固結體比原狀土輕約10%，但砂類土固結體也可能比原狀土重10%。 (d)滲透系數(shù)：固結體內雖有一定的孔隙，但這些孔隙并不貫通，而且固結體有一層較致密的硬殼，其滲透系數(shù)達10-6cm/s或更小。 (e)強度：土體經(jīng)過噴射后在橫斷面上中心強度低，外側強度高。 影響固結體強度的主要因素是土質和漿材，一般在粘性土和黃土中的固結體，其抗壓強度可達(510)MPa，砂類土和砂礫層可達(820)MPa，固結體的抗拉強度一般為抗壓強度的1/51/10。 (f)耐久性：固結體的化學穩(wěn)定性較好，有較強的抗凍和抗干濕循環(huán)作用的能力。 （g)單樁承載力：旋噴柱狀固結體有較高的強

58、度，外形凸凹不平，因此有較大的承載力，固結體直徑愈大，承載力愈高。 2）設計計算 承載力的計算 豎向承載旋噴樁復合地基承載力特征值應通過現(xiàn)場復合地基載荷試驗確定。初步設計時，初步設計時也可按下式估算：5/21/2022skpaspkfmARmf1（5.67）單樁豎向承載力特征值可通過現(xiàn)場單樁載荷試驗確定。也可按式 (5.68)和(5.69)估算，取其中較小值： 式中fcu與旋噴樁樁身水泥土配比相同的室內加固土試塊(邊長為70.7mm的立方體)在標準養(yǎng)護條件下28d齡期的立方體抗壓強度平均值(kPa)； 樁身強度折減系數(shù)，可取0.33 n樁長范圍內所劃分的土層數(shù)； li樁周第i層土的厚度(m)；

59、 qsi樁周第i層土的側阻力特征值(kPa)，可按現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007)有關規(guī)定或地區(qū)經(jīng)驗確定。 Qp 樁端地基土未經(jīng)修正的承載力特征值(kPa)，可按現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007)有關規(guī)定或地區(qū)經(jīng)驗確定。5/21/2022pcuaAfRppinisipaAqlquR1（5.68） （5.69）地基變形計算 樁長范圍內復合土層以及下臥層地基變形值應按現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007)有關規(guī)定計算，其中，復合土層的壓縮模量可根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗確定。防滲堵水設計 防滲堵水工程設計時，最好按雙排或三排布孔形成帷幕（圖5-13）。孔距應為1

60、.73R0(R0為旋噴設計半徑)、排距為1.5R0最經(jīng)濟。5/21/2022(b)雙排布孔(a)三排布孔圖5-13布孔孔距和旋噴注漿固結體交聯(lián)圖 相鄰孔定噴連接形式見圖5-14，其中: a)單噴嘴單墻首尾連接； b)雙噴嘴單墻前后對接； c)雙噴嘴單墻折線連接； d)雙噴嘴雙墻折線連接； e)雙噴嘴夾角單墻連接； f)單噴嘴扇形單墻首尾連接； g)雙噴嘴扇形單墻前后對接； h)雙噴嘴扇形單墻折線連接。5/21/2022圖5-14定噴帷幕型式示意圖 擺噴連接形式也可按圖5-15方式進行布置。5/21/2022圖5-15擺噴防滲帷幕型式示意圖 a)直擺型(擺噴) d)微擺型 b)折擺型 e)擺定