混凝土結(jié)構(gòu)非線性分析

1、第二章 鋼筋混凝土梁柱截面的 彎矩-曲率關(guān)系同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院建筑工程系顧祥林一、概述Hh位移計(jì)AsNPb外加荷載柱的豎向荷載數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)帶定向滑輪的千斤頂臺(tái)座試驗(yàn)柱h荷載分配梁AsLP數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)外加荷載L/3L/3Asb試驗(yàn)梁應(yīng)變計(jì)位移計(jì)IIIIIIOM適筋超筋平衡最小配筋率二、骨架曲線的彎矩-曲率關(guān)系 1. 基本假定平截面假定-平均應(yīng)變意義上LPL/3L/3asAsctbhAsasydycbsscnh0(1-n)h0忽略剪切變形對(duì)梁、柱構(gòu)件變形的影響二、骨架曲線的彎矩-曲率關(guān)系 2. 短期荷載下的彎矩-曲率關(guān)系截面的相容關(guān)系ash/2-ashh/2-asZiasAssAssAs1inc

2、1sciMsAsci截面中心線bNiciZ)2() 2( ssssahah二、骨架曲線的彎矩-曲率關(guān)系 2. 短期荷載下的彎矩-曲率關(guān)系截面的物理方程（對(duì)物理方程的處理）ash/2-ashh/2-asZiasAssAssAs1inc1sciMsAsci截面中心線bN)0()()0()(ciciccicicicci)() ( ssssss對(duì)鋼筋混凝土柱，有時(shí)也可能會(huì)出現(xiàn)s t0 該條帶混凝土開裂 ci tu該條帶混凝土退出工作ci = 0 二、骨架曲線的彎矩-曲率關(guān)系 2. 短期荷載下的彎矩-曲率關(guān)系拉區(qū)混凝土開裂后的處理即使在純彎段也只可能在幾個(gè)截面上出現(xiàn)裂縫,裂縫間混凝土的拉應(yīng)變不相等PP平

3、均應(yīng)變分布曲率?二、骨架曲線的彎矩-曲率關(guān)系 2. 短期荷載下的彎矩-曲率關(guān)系拉區(qū)混凝土開裂后的處理-Considre(1899)試驗(yàn) 00.001 0.002 0.003 0.00420010050150N (kN)平均應(yīng)變 混凝土：fc=30.8MPa; ft=1.97MPa; Ec=25.1103MPa.鋼筋： fy=376MPa; fsu=681MPa; Es=205103MPa; As=284mm2.混凝土中的鋼筋裸鋼筋152NN915152“拉伸硬化”現(xiàn)象 三、截面尺寸和配筋構(gòu)造 1. 梁凈距25mm 鋼筋直徑dcccbhc25mm dh0=h-35bhh0=h-60凈距30mm

4、鋼筋直徑d凈距30mm 鋼筋直徑d)(0 . 45 . 2)(5 . 32形截面矩形截面Tbh)4014(2010mmmmd橋梁中三、截面尺寸和配筋構(gòu)造 1. 板hh0c15mm d分布鋼筋mmd128200 hh板厚的模數(shù)為10mm四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 1. 試驗(yàn)裝置h荷 載 分配梁AsLP數(shù) 據(jù) 采 集系統(tǒng)外加荷載L/3L/3Asb試 驗(yàn)梁應(yīng) 變計(jì)位 移計(jì)0bhAss四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果適筋破壞四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果超筋破壞四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果超筋破壞四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果平衡破壞（界限破壞，界限配筋率）四、受彎構(gòu)件的試

5、驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果最小配筋率四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果LPL/3L/3IIIIIIOM適筋MIcsAstftMcrcsAst=ft(ct =tu)MIIcsAssyfyAsMIIIc(cu)(Mu)超筋少筋平衡最小配筋率四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果結(jié)論適筋梁具有較好的變形能力，超筋梁和少筋梁的破壞具有突然性，設(shè)計(jì)適筋梁具有較好的變形能力，超筋梁和少筋梁的破壞具有突然性，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予避免時(shí)應(yīng)予避免在適筋和超筋破壞之間存在一種平衡破壞。其破壞特征是鋼筋屈服的同在適筋和超筋破壞之間存在一種平衡破壞。其破壞特征是鋼筋屈服的同時(shí)，混凝土壓碎時(shí)，混凝土壓碎界限配筋率、最小配筋率是區(qū)

6、分適筋破壞、超筋破壞和少筋破壞的定量界限配筋率、最小配筋率是區(qū)分適筋破壞、超筋破壞和少筋破壞的定量指標(biāo)指標(biāo)五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 1. 基本假定平截面假定-平均應(yīng)變意義上LPL/3L/3asAsctbhAsasydycbsscnh0(1-n)h0000)1 (hahyhnssnscntc五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 1. 基本假定混凝土受壓時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系u0ocfccncccf01122),50(6012nnfncu時(shí)，取當(dāng)002. 0002. 010505 . 0002. 00050時(shí)，取cuf0033. 00033. 010500033. 05uucuuf時(shí)，取cccccEf時(shí)，可取

7、當(dāng)應(yīng)力較小時(shí)，如3 . 0五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 1. 基本假定混凝土受拉時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系tto t0ftt=Ect五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 1. 基本假定鋼筋的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系sss=Essysufy五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 2. 彈性階段的受力分析cbctsAsbhh0McsAsxn采用線形的物理關(guān)系cccEsssEcttE五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 2. 彈性階段的受力分析（E-1）AststEtcssssEEEtsEssAAT將鋼筋等效成混凝土用材料力學(xué)的方法求解cbctsbhh0McsAsxnAs五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 2. 彈性階段的受力分析當(dāng)cb =tu時(shí)，認(rèn)為拉區(qū)混

8、凝土開裂并退出工作（約束受拉）bhh0Asxn=nh0ctcb= tusct0為了計(jì)算方便用矩形應(yīng)力分布代替原來(lái)的應(yīng)力分布crscrtccrtuxhxxh0 xn=xcrMctsAsCTcftssscctcEEtto t0ft2t0tuctEf5 . 0五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 2. 彈性階段的受力分析 0XsscrtuccrtcAxhEbx)(5 . 05 . 0tuscsEEE近似認(rèn)為設(shè),2121hbhAbhAxsEsEcr76%,25 . 0/EsbhA對(duì)一般鋼筋混凝土梁hxcr5 . 0bhh0Asxn=nh0ctcb= tusct0 xn=xcrMctsAsCTc五、受彎構(gòu)件正截面

9、受力分析 2. 彈性階段的受力分析 0M)3(2)322)(0crstEcrcrcrtcrxhAfxxhxhbfMbhAhhsEA2,92. 00令設(shè)2)5 . 21 (292. 0bhfMtAcrbhh0Asxn=nh0ctcb= tusct0 xn=xcrMctsAsCTc五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 3. 開裂階段的受力分析ctcbscyxnMctsAsCycM較小時(shí)， c可以認(rèn)為是按線性分布，忽略拉區(qū)混凝土的作用00hyhyEEntcntccccc 0XstcnnEstcnnssssssntcAAhhEAEAhb1)1 (5 . 00000222EnEnbhh0Asxn=nh0五、受彎構(gòu)

10、件正截面受力分析 3. 開裂階段的受力分析M較大時(shí)，較大時(shí)， c按曲按曲線性分布，需要進(jìn)線性分布，需要進(jìn)行積分計(jì)算（略）行積分計(jì)算（略） 0M)311 ()311 (5 . 0020nssnntchAhbMbhh0Asxn=nh0ctcbscyxnMctsAsCyc五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 4. 破壞階段的受力分析0033. 0,002. 0, 25000cuccuctcnMpaf時(shí)，。當(dāng)ctct= c0sAs（fyAs）MCycc0 xn=nh0應(yīng)用積分)311121211 ()311 (0200000tcctccnctccnchyhbCbhh0Asxn=nh0ctcbscyxnMctsA

11、sCyc五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 4. 破壞階段的受力分析ctct= c0sAs（fyAs）MCycc0 xn=nh0yscutcf,0033. 0對(duì)適筋梁，達(dá)極限狀態(tài)時(shí)， 0M)329. 0798. 0()412. 01 (2000nncnsybhhAfM 0X0253. 1cysnf五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 4. 破壞階段的受力分析ctct= c0sAs（fyAs）MCycc0 xn=nh00033. 0cutc對(duì)超筋梁，達(dá)極限狀態(tài)時(shí)，00008 . 0)0033. 0002. 0311 (hbhbCncncsnnsstcnnssssssAEAhhEAEAT10033. 0)1 (00

12、TC )(nnf解一元二次方程ncyuM六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 1. 壓區(qū)混凝土等效矩形應(yīng)力圖形（極限狀態(tài)下）sAsMuc0=1fcCycxn=nh0Muxn=nh0bhh0AscussAsCxn=nh01c0MuCycxn=nh0sAsx=1xn引入?yún)?shù)1、1進(jìn)行簡(jiǎn)化原則：C的大小和作用點(diǎn)位置不變六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 1. 壓區(qū)混凝土等效矩形應(yīng)力圖形（極限狀態(tài)下）sAsMuc0=1fcCycxn=nh01c0MuCycxn=nh0sAsx=1xn由C的大小不變)311 (1)311 (0110111001cucnccucncbhfhbfC由C的位置不變cuccuccucncuccu

13、cnchhy0200101020031161321,5 . 0)311121211 (六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 1. 壓區(qū)混凝土等效矩形應(yīng)力圖形（極限狀態(tài)下）sAsMuc0=1fcCycxn=nh01c0MuCycxn=nh0sAsx=1xn)311 (1011cuccuccuccuc02001311613210033. 0,002. 0500cuccuMpaf時(shí)，當(dāng)824. 0969. 011MpafMpafcucu50, 7 . 050, 8 . 00 . 111線性插值（混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010 ）六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 1. 壓區(qū)混凝土等效矩形應(yīng)力圖形（極限狀態(tài)下）1c0

14、MuCycxn=nh0sAsx=1xn定義：0hx對(duì)試驗(yàn)梁，已知b、h0、As、fc、fy、Es，在試驗(yàn)中測(cè)得s及Mu，于是： 0M)21 (0hAEMsssu012hAEMsssu 0XbhfAEbhcsssc011001bhfAEbhfbhcssscc01010011六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 1. 壓區(qū)混凝土等效矩形應(yīng)力圖形（極限狀態(tài)下）1c0MuCycxn=nh0sAsx=1xnbhfAEbhfbhcssscc01010011由大量試驗(yàn)結(jié)果，根據(jù)統(tǒng)計(jì)分析MpafMpafcucu8094. 0500 . 11中間線性插值六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 2. 界限受壓區(qū)高度界限受壓區(qū)相對(duì)高度界

15、限受壓區(qū)高度nbnbxycucunbnbhx0cuyxnbh0平衡破壞適筋破壞超筋破壞壓區(qū)相對(duì)高度矩形應(yīng)力圖形的界限受壓區(qū)高度矩形應(yīng)力圖形的界限受bbxcusycuyycucubbbEfhxhx11111010六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 2. 界限受壓區(qū)高度時(shí)：Mpafcu50cuyxnbh0平衡破壞適筋破壞超筋破壞sybEf0033. 018 . 0nbnb即適筋梁nbnb即平衡配筋梁nbnb即超筋梁六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 3. 極限受彎承載力的計(jì)算)2()2(0011xhAxhbxfMAbxfsscussc基本公式Mu1fcx/2CsAsxh0六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 3. 極限受彎

16、承載力的計(jì)算)2()2(0011xhAfxhbxfMAfbxfsycusyc適筋梁fyAsMu1fcx/2Cxh0cyscsyffbhfAfhx1010020201201)5 . 01 ()5 . 01 (hfAbhfbhfbhfMsysyscscu截面抵抗矩系數(shù)截面內(nèi)力臂系數(shù)將將 、 s、 s制成表格，制成表格，知道其中一知道其中一個(gè)可查得另個(gè)可查得另外兩個(gè)外兩個(gè)六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 3. 極限受彎承載力的計(jì)算適筋梁的最大配筋率（平衡配筋梁的配筋率）fyAsMu1fcx/2Cxh0ycbsbsff1max)5 . 01 (maxbb保證不發(fā)生超筋破壞201max201max)5 . 0

17、1 (bhfbhfMcsbbcumaxmaxuussbMM 或或混凝土結(jié)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010中各中各種鋼筋所對(duì)種鋼筋所對(duì)應(yīng)的應(yīng)的 b、 smax、列于教材表列于教材表4-1中中六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 3. 極限受彎承載力的計(jì)算適筋梁的最小配筋率xnxn/3fyAsMuCh0鋼筋混凝土梁的Mu=素混凝土梁的受彎承載力Mcr009 . 0)3(hAfxhAfMsynsyu混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)范GB50010中中?。喝。篈smin= sminbh配筋較少壓區(qū)混凝土為線性分布20202322. 005. 1292. 0292. 0bhfhbfbhfMtttcry

18、tssffbhA36. 00min偏于安全地ytsff45. 0min具體應(yīng)用時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同情況，進(jìn)行調(diào)整六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 3. 極限受彎承載力的計(jì)算超筋梁的極限承載力h0cusxnb=x/1sih0i關(guān)鍵在于求出鋼筋的應(yīng)力關(guān)鍵在于求出鋼筋的應(yīng)力任意位置處鋼筋的應(yīng)變和應(yīng)力) 1() 1(010100hhxhxxhicuicucuynnisi) 1(010hhEicussi只有一排鋼筋) 1(1cussE) 18 . 0(0033. 0ssEfcu50Mpa六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 3. 極限受彎承載力的計(jì)算sAsMu1fcx/2Cxh0超筋梁的極限承載力18 . 00033. 0)

19、2()2(0011sssscusycExhAxhbxfMAfbxf避免求解高次方程作簡(jiǎn)化8 . 08 . 0bysf解方程可求出Mu六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 4. 承載力公式的應(yīng)用已有構(gòu)件的承載力（已知b、h0、fy、As，求Mu）fyAsMu1fcx/2Cxh0bhAbhAsss,0sbsmin s sb素混凝土梁的受彎承載力Mcr適筋梁的受彎承載力Mcr超筋梁的受彎承載力Mcr六、受彎構(gòu)件正截面簡(jiǎn)化分析 4. 承載力公式的應(yīng)用截面的設(shè)計(jì)（已知b、h0、fy、 M ，求As ）fyAsMu1fcx/2Cxh0)2()2(0011xhAfxhbxfMMAfbxfsycusyc先求x再求Ass

20、bsmin s sbOK！加大截面尺寸重新進(jìn)行設(shè)計(jì)bhAbhAsss,0bhAsmin七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 1. 應(yīng)用情況截面的彎矩較大，高度不能截面的彎矩較大，高度不能無(wú)限制地增加無(wú)限制地增加bh0h截面承受變化的彎矩截面承受變化的彎矩對(duì)箍筋有一定要求防止縱向凸出七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 2. 試驗(yàn)研究不會(huì)發(fā)生少筋破壞不會(huì)發(fā)生少筋破壞bh0h和單筋矩形截面受彎構(gòu)和單筋矩形截面受彎構(gòu)件類似分三個(gè)工作階段件類似分三個(gè)工作階段七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析彈性階段Ascbctsbhh0McsAsxnAs（E-1）As（E-1）As用材料力學(xué)的方法按換算截面進(jìn)行求解用材料力學(xué)

21、的方法按換算截面進(jìn)行求解七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析彈性階段-開裂彎矩(考慮sAs的作用)xcrbhh0AsAsctcb= tusct0s) 31( )5 . 21 (292. 02scrsstAcraxAbhfMctcrscrtucrscrsEfxhaxxhax22) 25. 05 . 21 (292. 0bhfMtAAcr)(2bhAsEAMcrxn=xcrctsAsCTcsAs七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析帶裂縫工作階段xnbhh0AsAsctcbsct0sMxnctsAsCsAsMxnctsAsCsAs荷載較小時(shí)，混凝土的應(yīng)力可簡(jiǎn)化為直線型分布

22、荷載較小時(shí)，混凝土的應(yīng)力可簡(jiǎn)化為直線型分布荷載增大時(shí)，混凝土的應(yīng)力由為直線型分布轉(zhuǎn)化荷載增大時(shí)，混凝土的應(yīng)力由為直線型分布轉(zhuǎn)化為曲線型分布為曲線型分布和單筋矩形截面梁類似七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析破壞階段（標(biāo)志ct= cu）壓區(qū)混凝土的壓力壓區(qū)混凝土的壓力CC的作用位置的作用位置yc和單筋矩形截面梁的受壓區(qū)相同xnbhh0AsAsctcbsct0sMxnctsAsCsAs MxnctsAsCsAsMuct=cuct= c0sAs（fyAs）Cycc0 xn=nh0sAs七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析破壞階段（標(biāo)志ct= cu）當(dāng)fcu50Mpa時(shí)，根

23、據(jù)平截面假定有：Muct=cuct= c0sAs（fyAs）Cycc0 xn=nh0fyAs) 1(0033. 0nsssxaE以Es=2105Mpa，as=0.5xn/0.8代入上式，則有： s=-396Mpa結(jié)論結(jié)論：當(dāng)xn2 0.8 as 時(shí)，HPB235、HRB335、HRB400及RRB400鋼均能受壓屈服七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析破壞階段（標(biāo)志ct= cu）當(dāng)fcu50Mpa時(shí)，根據(jù)平衡條件則有：Muct=cuct= c0sAs（fyAs）Cycc0 xn=nh0fyAs)1 ()329. 0798. 0()412. 0()412. 01 ()(253. 1

24、0020000000hahAfbhhahAfhAfMffssynncsnsynsyucyscysn七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 4. 正截面受彎承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法Muct=cuct= c0sAs（fyAs）Cycc0 xn=nh0fyAsMu1fcsAs（fyAs）Cycxn=nh0fyAsx1、1、1的計(jì)算方法和單筋矩形截面梁相同)( )2(0011ssycusysycahAfxhbxfMAfAfbxf七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 4. 正截面受彎承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法MufyAs1fcCfyAsxbhh0AsAsfyAs1As1Mu11fcCxbhh0fyAs2As2MufyAsbAs21sssA

25、AA七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 4. 正截面受彎承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法fyAs1As1Mu11fcCxbhh0fyAs2As2MufyAsbAs承載力公式的適用條件1. 保證不發(fā)生少筋破壞保證不發(fā)生少筋破壞: s smin (可自動(dòng)滿足可自動(dòng)滿足)2. 保證不發(fā)生超筋破壞保證不發(fā)生超筋破壞:201max11max0110,bhfMffbhAhxcsycbsssb或或七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 4. 正截面受彎承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法承載力公式的適用條件3. 保證受壓鋼筋保證受壓鋼筋: x2as ，當(dāng)該條件不滿足時(shí)，應(yīng)，當(dāng)該條件不滿足時(shí)，應(yīng)按下式求承載力按下式求承載力) 1()( )2(010011haE

26、ahAxhbxfMAfAfbxfscussssscusysyc或近似取或近似取 x=2as 則，則，)1 (00hahAfMssyuMufyAs1fcCfyAsxbhh0AsAs七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 5. 承載力公式的應(yīng)用已有構(gòu)件的承載力fyAs1As1Mu11fcCxbhh0fyAs2As2MufyAsbAs212,/sssyyssAAAffAA)(0ssyuahAfM求求x bh02asx bh0適筋梁的受彎承載力Mu1超筋梁的受彎承載力Mu1)1 (00hahAfMssyu七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 5. 承載力公式的應(yīng)用截面設(shè)計(jì)I-As未知fyAs1As1M11fcCxbhh0fyA

27、s2As2MfyAsbAs0hxb)5 . 0(,/01111xhfAMfbxfAysycs2021/,)/(,yyssyssffAAfahMAMMM七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 5. 承載力公式的應(yīng)用截面設(shè)計(jì)I-As已知fyAs1As1M11fcCxbhh0fyAs2As2MfyAsbAs)(,/022sysyyssahfAMffAAxMMM求, 1 bh02asx bh0按適筋梁求As1按As未知重新求As和As按最小配筋率求As1八、T形截面受彎構(gòu)件 1. 翼緣的計(jì)算寬度1fcbf見教材表4-2八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法中和軸位于翼緣fyAsMu1fcx/2Cxh

28、0Asbfbhfhh0as兩類T形截面判別)2(,011fffcffcsyhhhbfMhbfAf或I類類否則否則II類類中和軸位于腹板八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法I類T形截面T形截面開裂彎矩同截面為腹板的矩形截面的開裂彎矩幾乎相同xfyAsMu1fch0Asbfbhfh0as)2()2(0011xhAfxhxbfMAfbxfsyfcusyc按bfh的矩形截面計(jì)算bminsssbhA八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法II類T形截面-和雙筋矩形截面類似xfyAsMuh01fcAsh0bfbhfasfyAs1Mu1xh01fcAs1h0basx21sss

29、AAAfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMfh01fc八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法II類T形截面-和雙筋矩形截面類似fyAs1Mu1xh01fcAs1h0basxfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMfh01fc)2()()2()(0101111fffccfusyffcchhhbbfxhbxfMMMAfhbbfbxf八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法II類T形截面-和雙筋矩形截面類似fyAs1Mu1xh01fcAs1h0basxfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/

30、2hfMfh01fc要驗(yàn)算一般可自動(dòng)滿足，但需,minss201max11max0110,bhfMffbhAhxcsycbsssb或或八、T形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面承載力簡(jiǎn)化公式的應(yīng)用已有構(gòu)件的承載力1ffcsyhbfAfxfyAsMu1fch0Asbfbhfh0as按bfh的矩形截面計(jì)算構(gòu)件的承載力I類T形截面八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法fyAs1Mu1xh01fcAs1h0basxfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMfh01fc已有構(gòu)件的承載力1ffcsyhbfAfII類T形截面)2()(01fffcfhhhbbfM按bh的單筋

31、矩形截面計(jì)算Mu1八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法截面設(shè)計(jì)xfyAsM1fch0Asbfbhfh0as)2(01fffchhhbfM按bfh單筋矩形截面進(jìn)行設(shè)計(jì)I類T形截面八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法fyAs1Mu1xh01fcAs1h0basxfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMfh01fcII類T形截面與As已知的bh雙筋矩形截面進(jìn)行設(shè)計(jì)截面設(shè)計(jì))2(01fffchhhbfM九、深受彎構(gòu)件的彎曲性能 1. 基本概念和應(yīng)用深受彎構(gòu)件5/0hl短梁深梁（連續(xù)梁），簡(jiǎn)支5/)5 . 2(0 . 25 . 2/)(0

32、. 2/000hlhlhlPPhl0九、深受彎構(gòu)件的彎曲性能 1. 基本概念和應(yīng)用轉(zhuǎn)換層片筏基礎(chǔ)梁倉(cāng)筒側(cè)壁bh箍筋水平分布筋拉結(jié)筋縱向受力筋九、深受彎構(gòu)件的彎曲性能 2. 深梁的受力性能和破壞形態(tài)平截面假定不再適用平截面假定不再適用梁的彎曲理論不適用梁的彎曲理論不適用受力機(jī)理受力機(jī)理拱機(jī)理拱機(jī)理破壞形態(tài)破壞形態(tài)彎曲破壞和剪切破壞彎曲破壞和剪切破壞(不是此處討論的內(nèi)容不是此處討論的內(nèi)容)PPPP正截面彎曲破壞正截面彎曲破壞斜截面剪切破壞斜截面剪切破壞九、深受彎構(gòu)件的彎曲性能 2. 深梁的受力性能和破壞形態(tài) s sbm時(shí)時(shí)剪切破壞剪切破壞(此處略此處略) s= sbm時(shí)時(shí)彎剪界限破壞彎剪界限破壞九、深受彎構(gòu)件的彎曲性能 3. 深梁的彎剪界限