4119平米七層框架辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)(計(jì)算書、部分建筑、結(jié)構(gòu)圖紙)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上九 江 學(xué) 院JIU JIANG UNIVERSITY 畢 業(yè) 論 文 (二稿) 題目：九江市新建二中綜合辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)院系： 土木工程與城市建設(shè)學(xué)院 專業(yè)： 土木工程 班級(jí)： A1014 學(xué)號(hào)： 姓名： 萬(wàn) 恒 指導(dǎo)老師： 舒開鷗 2014.4摘 要 本設(shè)計(jì)是一幢七層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓的設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)內(nèi)容包括：建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)兩部分。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是在建筑物初步設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上確定結(jié)構(gòu)方案；選擇合理的結(jié)構(gòu)體系；進(jìn)行結(jié)構(gòu)布置，并初步估算，確定結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸，進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。本設(shè)計(jì)主要對(duì)結(jié)構(gòu)方案中橫向第4榀框架進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。在確定框架平面布置方式之后，首先進(jìn)行了層間荷載標(biāo)準(zhǔn)

2、值的計(jì)算，接著采用二次彎距分配法計(jì)算得出豎向恒荷載和活荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。然后，利用D值法求出在水平風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。其次，對(duì)各種情況下的內(nèi)力進(jìn)行了組合，選取最安全的結(jié)果進(jìn)行框架梁、框架柱截面的配筋計(jì)算。然后，對(duì)板、樓梯、基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了設(shè)計(jì)。最后，利用PKPM和CAD軟件繪制了框架結(jié)構(gòu)的施工圖?！娟P(guān)鍵詞】： 框架結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)計(jì)，荷載設(shè)計(jì)，二次彎距分配法，獨(dú)立基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)配筋A(yù)bstract This design is an seven layer of reinforced concrete frame structure dormitory ;It includ

3、es two parts-architecture design and structure design.In the structure design,determine the structure design based on architecture first design.Select the right structure type.Precede structure arrangement and sizes of structure components to calculate.The 4th horizontal frame structure is designed

4、in this design. After determining the frame layouts, the standard values of loads acting on the structure are calculated firstly. Then the internal forces of the structure caused by vertical constant load and live load are calculated by Secondary bending moment distribution method. Then, the structu

5、ral internal forces (moment, shear force and axial force).due to horizontal wind load is calculated by using a D value method. Secondly, the internal forces under various circumstances are combined. The security results are selected to calculate the reinforcement of frame beams and frame column. The

6、n, the structure of the independent footing is designed. Finally, the shop drawing of the frame structure is drawn by PKPM and CAD software.Key words：Frame structure,Seismic Design,Load Calculation,Secondary bending moment distribution method,Independent footing,Structure Reinforced目錄第一章 設(shè)計(jì)資料1.1工程概況

7、 （1）工程名稱：九江市新建二中綜合辦公樓 （2）建筑概況:該辦公樓為七層鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約4000m2，建筑總高度21.3m，采用室內(nèi)樓梯，室內(nèi)外高差為0.60m，建筑使用年限為50年。1.2地質(zhì)水文條件九江地區(qū)屬亞熱帶季風(fēng)氣候區(qū)，經(jīng)勘測(cè)發(fā)現(xiàn)地下穩(wěn)定水位距地坪-7m。本工程地震烈度為6度，設(shè)計(jì)分組為第一組，場(chǎng)地類別為類，框架抗震等級(jí)為四級(jí)。 地基土層分布和土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo) 表1-1土層土層相對(duì)標(biāo)高現(xiàn)場(chǎng)鑒別層厚土的物理性質(zhì)指標(biāo)-2.2雜填土1.6 , -4.3粉質(zhì)粘土可塑2.1， -6.4粉土飽和、軟塑1.2，-7.6飽和軟粘土1.2,，粘土飽和、可塑> 8，1.3氣象條

8、件（1）氣溫：年平均氣溫20度，最高氣溫40度，最低氣溫-5度。（2）雨量:年平均降雨量825mm。（3）基本風(fēng)壓：0.40KN/m2，地面粗糙度為C類。（4）基本雪壓：雪荷載為0.40KN/m21.4材料使用（1）混凝土： 框柱、梁、板、基礎(chǔ)選用C30，其他構(gòu)件選用C25。（2）鋼筋：梁柱受力鋼筋采用HRB400，板受力筋、構(gòu)造鋼筋及箍筋采用HPB300。1.5荷載資料(查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2011中表5.3.1、表5.1.1)（1）屋面為不上人屋面：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2。（2）辦公樓樓面：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2。 走廊：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2。 （3）盥洗室

9、、衛(wèi)生間：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.5kN/m2。 樓梯：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.5kN/m2。（4） 屋面構(gòu)造：三氈四油上鋪石子柔性防水層，15厚1:3水泥砂漿找平層，30厚C20細(xì)石混泥土，60厚1:10水泥膨脹珍珠巖，120厚現(xiàn)澆混凝土板，10厚混合砂漿，1:6的水泥焦渣找坡層最薄處20mm，0.5%坡度最厚處60mm。（5） 樓面構(gòu)造：水磨石地面10mm厚面層,20mm厚1:3水泥砂漿打底,素水泥沙漿一道,120mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土，抹灰層10mm厚混合砂漿，盥洗室、衛(wèi)生間樓面構(gòu)造見板的設(shè)計(jì)。（6）地面構(gòu)造：10厚大理石面層，水泥沙漿擦縫；撒素水泥面；30厚1:4干硬性水泥沙漿結(jié)合層；素水泥沙漿一道；

10、60厚C15混凝土；素土夯實(shí)。 （7）墻體：墻體全部采用240煤渣磚，混合砂漿砌筑，內(nèi)墻雙面粉刷每面厚20，外墻外側(cè)瓷磚貼面厚25（包括水泥砂漿打底），廁所、洗室墻面用155×150×8的瓷面磚（25厚水泥砂漿打底）。1.6門窗 M1門采用雙扇平開 尺寸為。M2門采用塑鋼門 尺寸為。M3門采用塑鋼門 尺寸為。M4門采用塑鋼門 尺寸為。C-1窗為塑鋼窗 尺寸為。C-2窗為塑鋼窗 尺寸為。C-3窗為塑鋼窗 尺寸為。 第二章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2.1 結(jié)構(gòu)選型和布置2.1.1 結(jié)構(gòu)選型 根據(jù)建筑辦公樓的要求，為使平面布置靈活，獲得較大的使用空間，本結(jié)構(gòu)采用混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，屋面結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)

11、澆混凝土肋型屋蓋，剛?cè)嵝越Y(jié)合的屋面，板厚120mm。樓面結(jié)構(gòu)，采用現(xiàn)澆混凝土肋型樓蓋，板厚120mm。樓梯結(jié)構(gòu)：采用混凝土板式樓梯。2.1.2 結(jié)構(gòu)布置本工程結(jié)構(gòu)布置如下圖所示2-1 圖2-1 結(jié)構(gòu)平面布置圖2.1.3 梁柱截面尺寸初估 1梁截面尺寸初選 （1）AB,CD邊跨橫梁截面尺寸的估算 ，且不小于500mm 取其高度h=600mm b= 取b=250mm 故AB,CD跨橫向框架尺寸為250mm600mm。為梁的跨度。 （2）BC中間跨橫梁截面尺寸的估算 h= 考慮到剛度因素，取h=500mm b= 取b=250mm 故BC跨橫向框架尺寸為250mm500mm（3）縱梁截面尺寸的估算 取

12、h=700mm b= 取b=300mm 故其截面尺寸為300mm700mm（4）橫向次梁 取h=550mm 取b=250mm 故橫向次梁的尺寸為250mm550mm(5)縱向次梁 取h=400mm b= 根據(jù)規(guī)范要求b200mm，取b=200mm 故縱向次梁的尺寸為200mm400mm2. 柱的截面尺寸 底層柱尺寸 按軸壓比要求計(jì)算，由公式： 式中 -軸壓比取0.9 -軸壓比增大系數(shù)，邊柱擴(kuò)大系數(shù)為1.1，邊柱為1.2. F-柱的荷載面積 -單位建筑面積上重力荷載值，近似取12-14kN/m2 n-驗(yàn)算截面以上樓層層數(shù) 對(duì)于邊柱：mm2 對(duì)于中柱：mm2 因?yàn)樗募?jí)抗震柱截面尺寸短邊不少于300

13、mm，取柱截面為正方形，則其邊長(zhǎng)為498mm。 根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，并考慮其它因素，本設(shè)計(jì)中所有柱子截面尺寸都取500mm500mm。2.2 框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖2.2.1 計(jì)算簡(jiǎn)圖說(shuō)明 本設(shè)計(jì)選用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-1.6m，室內(nèi)外高差為0.6m，屋面為不上人屋面女兒墻高度不應(yīng)小于；女兒墻高度取；主節(jié)點(diǎn)剛接，橫梁的計(jì)算跨度取柱中心間距，三跨分別為：； ；。假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂，框架梁與柱剛接，由于各層柱截面尺寸不變，故27層的計(jì)算高度為3.0m，第一層的計(jì)算高度為4.9m。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2-2所示。 圖2-2 橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖2.2.2 框架梁柱的線剛度計(jì)算1.框架梁線剛度計(jì)算 由于現(xiàn)澆樓

14、面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架測(cè)移。所以對(duì)邊框架梁取I=1.5,對(duì)中框架梁I=2。中框架梁：邊跨梁： 中跨梁: 邊框架梁：邊跨梁： 中跨梁： 2.框架柱的線剛度計(jì)算柱： 3.相對(duì)線剛度計(jì)算取=1.0，則其余桿件相對(duì)線剛度為：中跨： 邊跨： 相對(duì)線剛度表如圖2-3所示圖2-3 中框架梁柱相對(duì)線剛度第三章 荷載計(jì)算3.1荷載計(jì)算3.1.1恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.屋面 防水層（剛性）30厚C20細(xì)石混凝土防水 1.0kN/m2 三氈四油鋪小石子柔性防水層 0.4kN/m2 15厚1:3水泥砂漿找平層 200.015=0.30kN/m2 1:6的水泥焦渣找坡層最薄處20mm,0.5%坡

15、度最厚處60mm 0.0414=0.56kN/m2 60厚1:10水泥膨脹珍珠巖保溫層 0.0612=0.72kN/m2 120厚現(xiàn)澆混凝土板結(jié)構(gòu)層 0.1225=3.0kN/m2 10mm厚混合砂漿抹灰層 0.0117=0.17kN/m2 合計(jì)： 6.15kN/m22.各層樓面（含走廊） 水磨石地面：10mm面層20mm水泥砂漿打底，素水泥漿結(jié)合層一道 250.01+200.02=0.65kN/m2 結(jié)構(gòu)層：120mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土 0.1225=3.0kN/m2 抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.0117=0.17kN/m2 合計(jì)： 3.82kN/m23. 梁自重 （1） 梁自重： 0.3（

16、0.7-0.12）25=4.35kN/m 抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01（0.7-0.12）217=0.20kN/m 合計(jì)： 4.55kN/m （2）hb=300mm700mm 梁自重AB、CD跨： 0.25（0.6-0.12）25=3.00kN/m 抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01（0.6-0.12）217=0.16kN/m 合計(jì)： 3.16kN/m （3）hb=250mm500mm 梁自重BC跨： 0.25（0.5-0.12）25=2.38kN/m 抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01（0.5-0.12）217=0.13kN/m 合計(jì)： 2.51kN/m （4）hb=200mm5

17、50mm 梁自重： 0.20（0.55-0.12）25=2.15kN/m 抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01（0.55-0.12）217=0.15kN/m 合計(jì)： 2.30kN/m （5）hb=200mm400mm 梁自重： 0.20（0.4-0.12）25=1.40kN/m 抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01（0.4-0.12）217=0.10kN/m 合計(jì)： 1.50kN/m4.柱自重 （1）hb=500mm500mm 柱自重： 0.50.525=6.25kN/m 抹灰層： 0.010.5174=0.34kN/m 合計(jì)： 6.59kN/m5.外縱墻自重 （1）標(biāo)準(zhǔn)層 縱墻： kN 塑鋼

18、窗（1.42.1）: 1.42.120.45=3.40kN 貼瓷磚外墻面： kN 水泥粉刷內(nèi)墻面： kN 合計(jì)： 35.84kN(2）底層 縱墻: kN 塑鋼窗（1.42.1）: 1.42.120.45=3.40kN 貼瓷磚外墻面： kN 水泥粉刷內(nèi)墻面： kN 合計(jì)： 73.86kN6.內(nèi)縱墻自重 （1）標(biāo)準(zhǔn)層 縱墻: kN 塑鋼門（1.5×2.1） 1.52.120.45=2.84kN 粉刷墻面： kN 合計(jì)： 37.40kN （2）底層 縱墻： kN 塑鋼門（1.5×2.1） 1.52.120.45=3.40kN 粉刷墻面; kN 合計(jì)： 71.71kN7.內(nèi)橫墻自重

19、 （1）標(biāo)準(zhǔn)層 墻重： （3.0-0.7）（6.0-0.5）0.248=31.15kN 粉刷墻面： （3.0-0.7）（6.0-0.5）0.362=9.50kN 合計(jì)： 40.65kN （2）底層 墻重： (3.3-0.7）（6.0-0.5）0.248=55.81kN 粉刷墻面： （3.3-0.7）（6.0-0.45）0.362=11.76kN 合計(jì)： 66.50kN3.1.2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.屋面與樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 不上人屋面：0.5kN/m2 樓面： 辦公室：2.0kN/m2 走廊：2.5kN/m22.雪荷載 基本雪壓：0.40kN/m2 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Sk=ur+S0=1.00.40=

20、0.40kN/m2 ur-屋面雪荷載分布系數(shù) 屋面活荷載與雪荷載不同時(shí)考慮，二者中取最大值3.1.3橫向框架在恒荷載和活荷載下作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖傳遞示意圖如圖3-1所示圖3-1 板荷載傳遞示意圖1.屋面板傳荷載 (1)恒載 由雙向板傳來(lái)的梯形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為： kN 由雙向板傳來(lái)的三角型荷載轉(zhuǎn)化等效均布荷載為： 6.151.95=7.50kN/m 由單向板傳來(lái)的荷載為：6.152.42=7.38kN/m （2）活載 由雙向板傳來(lái)的梯形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為： kN 由雙向板傳來(lái)的三角型荷載轉(zhuǎn)化等效均布荷載為： 0.51.95=0.61kN/m 由單向板傳來(lái)的荷載為：0.52.42=0.

21、60kN/m2.樓面板傳荷載 （1）恒載 由雙向板傳來(lái)的梯形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為： kN/m 由雙向板傳來(lái)的三角型荷載轉(zhuǎn)化等效均布荷載為： 3.821.95=4.66kN/m 由單向板傳來(lái)的荷載為：3.822.42=4.58kN/m （2）活載 由雙向板傳來(lái)的梯形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為： kN/m 由雙向板傳來(lái)的三角型荷載轉(zhuǎn)化等效均布荷載為： 21.95=2.44kN/m 由單向板傳來(lái)的荷載為：2.52.42=3.00kN/m3.AB、CD軸間框架梁均布荷載計(jì)算 屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 3.16+19.74=22.90kN/m 活載=板傳荷載=1.61kN/m 樓面梁：恒載=梁自

22、重+板傳荷載 3.16+12.26=15.42kN/m 活載=板傳荷載=6.42kN/m4.BC軸間框架梁均布荷載計(jì)算 屋面梁：恒載=梁自重=2.51kN/m 活載=0kN/m 樓面梁：恒載=梁自重=2.51kN/m 活載=0kN/m5.A、D軸柱的縱向荷載計(jì)算 頂層柱： 女兒墻自重（墻高1000mm） 0.2111.8+0.361+0.51=3.22kN/m 頂層柱恒載=女兒墻自重+縱梁自重+板傳給縱梁荷載+次梁自重+板傳給次梁荷載 3.227.8+4.55（7.8-0.5）+7.57.8+2.36.042+19.74 6.042=182.95 kN頂層柱活載=板傳給縱梁活荷載+板傳給次梁活

23、荷載 0.617.8+1.616.042=9.59 kN 標(biāo)準(zhǔn)層柱： 標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=外縱墻自重+縱梁自重+板傳給縱梁荷載+次梁自重+板傳給次梁荷載+內(nèi)橫墻自重 35.84+4.55（7.8-0.5）+4.667.8+2.36.042+12.266.0 42+40.65=189.73kN 標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳給縱梁活荷載+板傳給次梁活荷載 2.447.8+6.426.042=38.29kN6.BC軸柱的縱向集中荷載計(jì)算 頂層柱：頂層柱恒載=縱梁自重+板傳給縱梁荷載+次梁自重+板傳給次梁荷載4.55(7.8-0.5)+7.57.8+6.157.82.442+2.36.042+19.746.042=2

24、15.40 kN 頂層柱活載=板傳給縱梁活荷載+板傳給次梁活荷載 0.617.8+0.57.82.442+1.616.042=14.27 kN 標(biāo)準(zhǔn)層柱：標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=內(nèi)縱墻自重+縱梁自重+板傳給縱梁荷載+次梁自重+板傳給次梁荷載+內(nèi)橫墻自重37.4+4.55(7.8-0.5)+4.667.8+2.43.827.842+2.36.042+12.266.042+40.65=227.05 kN 標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳給縱梁活荷載+板傳給次梁活荷載 2.447.8+2.57.82.442+6.426.042=61.69 kN 由上可作出橫向框架分別在恒、活荷載作用下的受荷總圖，如圖3-2及3-3所示：

25、圖3-2 恒荷載作用下的受荷圖(kN.m) 圖3-3 活荷載作用下的受荷圖(kN.m)第四章 內(nèi)力計(jì)算4.1恒載作用下的框架內(nèi)力 由于在豎向恒載作用下，忽略結(jié)構(gòu)變形，即無(wú)未知的節(jié)點(diǎn)線位移，因此采用婉拒二次分配法進(jìn)行計(jì)算，而框架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，因此可利用其對(duì)稱性進(jìn)行計(jì)算。1.計(jì)算分配系數(shù) 梁柱傳遞系數(shù)：由為遠(yuǎn)端固定，因此傳遞系數(shù)C=1/2，分配系數(shù)按進(jìn)行計(jì)算。式中： S為節(jié)點(diǎn)k第i根桿件的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度 為節(jié)點(diǎn)k各桿件相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度之和由于本框架結(jié)構(gòu)、受力對(duì)稱，在計(jì)算時(shí)可取半結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算表4-1 對(duì)稱形式的分配系數(shù)表層節(jié)點(diǎn)左右上下7As3.444u0.4620.538Bs3.442.54u0.3460.

26、2520.4022-6層Ds3.4444u0.3000.3500.350Es3.442.544u0.2470.1790.2870.2871Js3.4442.44u0.3480.4050.247Ks3.442.542.44u0.2780.2020.3230.1972.梁的固端彎矩 均布荷載引起是固端彎矩構(gòu)成節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩，利用一下公式進(jìn)行計(jì)算。 可求得各梁端彎矩，如表4-2表4-2 梁端彎矩恒載AB跨BC跨簡(jiǎn)圖固端彎矩(kN.m)簡(jiǎn)圖固端彎矩(kN.m)頂層=-68.70 =68.70=-1.2其它層=-46.26 =46.26=-1.23.彎矩的二次分配過(guò)程如圖4-1所示 上 柱下 柱右 梁左

27、 梁上 柱下 柱右 梁0.5380.4620.3460.4020.252 -68.7068.70 -1.236.9631.74 -23.36-27.14 -17.008.10 -7.94 15.87-6.49-0.09 -0.07 -3.25-3.77 -2.3644.97 -44.9757.96-37.4 -20.560.350.350.300.2470.2870.2870.179 -46.26 46.26 -1.2 16.1916.1913.88 -11.13-12.93-12.93 -8.0718.488.10 -5.57 6.94-13.57-6.49-7.35-7.35 -6.33.

28、24 3.773.77 2.3527.3216.94 -44.2645.31-22.73-15.65 -6.93 0.350.350.300.2470.2870.2870.179 -46.26 46.26 -1.2 16.1916.1913.88 -11.13-12.93-12.93 -8.07 8.108.10 -5.57 6.94 -6.47-6.47-3.72-3.72 -3.191.48 1.721.721.0720.5720.57 -41.14 43.55-17.68-17.68 -8.10.350.350.300.2470.2870.2870.179 -46.26 46.26 -1

29、.2 16.1916.1913.88 -11.13-12.93-12.93 -8.07 8.108.10 -5.57 6.94 -6.47-6.47-3.72-3.72 -3.191.48 1.721.721.0720.5720.57 -41.14 43.55-17.68-17.68 -8.10.350.350.300.2470.2870.2870.179 -46.26 46.26 -1.2 16.1916.1913.88 -11.13-12.93-12.93 -8.07 8.108.10 -5.57 6.94 -6.47-6.47-3.72-3.72 -3.191.48 1.721.721.

30、0720.5720.57 -41.14 43.55-17.68-17.68 -8.10.350.350.300.2470.2870.2870.179 -46.26 46.26 -1.2 16.1916.1913.88 -11.13-12.93-12.93 -8.07 8.108.05 -5.57 6.94 -6.47-4.55 -3.7-3.7 -3.171.01 1.171.170.7320.5920.54 -41.13 43.08-18.23-16.31 -8.54 0.3480.4050.2470.2780.2020.3230.197 -46.26 46.26 -1.2 16.1018.

31、7311.43 -12.53 -9.10-14.55 -8.88 8.10 -6.27 5.72 -6.47 -0.64-0.74 -0.450.21 0.150.240.1523.5617.99 -41.5539.66-15.42-14.31 -9.93 9.00 -7.16圖4-1 恒載的二次彎矩分配圖（kN.m）4. 繪制內(nèi)力圖 （1）彎矩圖如圖4-2所示圖4-2 恒載作用下框架彎矩圖（kN.m）（2）剪力圖 根據(jù)彎矩和剪力的關(guān)系，可采用隔離體的方法計(jì)算剪力圖，如圖4-3所示圖4-3 橫向框架在恒載作用下的剪力圖（kN）(3)軸力圖 橫向框架作用于柱子軸力值即為梁端剪力值，再加上縱梁傳來(lái)

32、的軸力值及柱自重，可得出柱軸力圖,如圖4-4所示圖4-4 橫向框架在恒載作用下的軸力圖（kN）4.2 活載作用的框架內(nèi)力計(jì)算1.梁的固端彎矩 均布活載引起的固端彎矩構(gòu)成了節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩，利用以下公式進(jìn)行計(jì)算：AB跨： 可求得各梁端彎矩，如表4-3所示表4-3 梁端彎矩活載AB跨BC跨簡(jiǎn)圖固端彎矩（KN.m）固端彎矩（KN.m）頂層0其它層02. 彎矩的二次分配過(guò)程如圖4-5所示 上 柱下 柱右 梁左 梁上 柱下 柱右 梁0.5380.4620.3460.4020.252 -4.834.83 2.602.23 -1.67-1.94 -1.223.37 -0.84 1.12-2.77-1.36 -

33、1.17 0.570.66 0.424.61 -4.614.85-4.05 -0.800.350.350.300.2470.2870.2870.179 -19.26 19.26 6.746.745.78 -4.76 -5.53-5.53 -3.45 1.303.37 -2.38 2.89 -5.53-6.49-0.80-0.80 -0.690.21 0.240.240.15 7.249.31 -16.5517.62 -6.26-8.06 -3.30 0.350.350.300.2470.2870.2870.179 -19.26 19.26 6.746.745.78 -4.76 -5.53-5.

34、53 -3.45 3.373.37 -2.38 2.89 -2.77-2.77-1.53-1.53 -1.310.65 0.770.770.47 8.588.58 -17.16 18.04 -7.53-7.53 -2.980.350.350.300.2470.2870.2870.179 -19.26 19.26 6.746.745.78 -4.76 -5.53-5.53 -3.45 3.373.37 -2.38 2.89 -2.77-2.77-1.53-1.53 -1.310.65 0.770.770.47 8.588.58 -17.16 18.04 -7.53-7.53 -2.980.350

35、.350.300.2470.2870.2870.179 -19.26 19.26 6.746.745.78 -4.76 -5.53-5.53 -3.45 3.373.37 -2.38 2.89 -2.77-2.77-1.53-1.53 -1.310.65 0.770.770.47 8.588.58 -17.16 18.04 -7.53-7.53 -2.980.350.350.300.2470.2870.2870.179 -19.26 19.26 6.746.745.78 -4.76 -5.53-5.53 -3.45 3.373.35 -2.38 2.89 -2.77-1.95 -1.52-1.

36、52 -1.310.45 0.530.530.33 8.598.57 -17.16 17.84 -7.77-6.95 -3.12 0.3480.4050.2470.2780.2020.3230.197 -19.26 19.26 6.707.807.76 -5.35 -3.89-6.22 -3.79 3.37 -2.68 5.72 -6.47 -0.24-0.28 -0.170.11 0.080.130.08 9.837.52 -17.3516.38 -6.58-6.09 -3.71 3.76 -3.05圖4-5 活載的二次彎矩分配圖（kN.m）3.繪制內(nèi)力圖 （1）彎矩圖，如圖4-6所示圖4-

37、6 橫向框架活載作用下的彎矩圖（kN.m）（2）剪力圖 根據(jù)彎矩和剪力的關(guān)系，可采用隔離體方法計(jì)算剪力如圖4-7所示圖4-87 橫向框架活載作用下的剪力圖（kN）（3）軸力圖 橫向框架作用于柱子軸力值即為梁端剪力值，再加上縱梁傳來(lái)的軸力值及柱自重?？傻贸鲋S力圖，如圖4-8所示。圖4-8橫向框架在活載作用用下的軸力圖（kN）4.4 風(fēng)荷載作用下的位移、內(nèi)力計(jì)算4.4.1橫向框架在風(fēng)荷載作用下的計(jì)算作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 為了簡(jiǎn)化計(jì)算，通常將計(jì)算單元范圍內(nèi)外墻面分布荷載轉(zhuǎn)化為等量的作用于樓面的集中荷載。式中：- 基本分壓，九江為0.35KN/ -分壓高度變化系數(shù)，因建設(shè)地

38、點(diǎn)處于城市郊區(qū)，地面粗糙度為B類，由荷載與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法表3-5查得。 -風(fēng)荷載體型系數(shù)，由荷載與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法表3-9查表取=1.3； - 風(fēng)振系數(shù)，由于結(jié)構(gòu)高度小于30m，且高寬比21.3/14.4=1.48<1.5，則取=1.0（混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)） 下層柱高 上層柱高，頂層取兩倍女兒墻高度 B-計(jì)算單元的迎風(fēng)面寬度（B=7.8m） 計(jì)算過(guò)程如表4-4所示表4-4 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算層數(shù)離地高度722.21.01.31.280.353.02.011.36619.21.01.31.230.353.03.013.10516.21.01.31.170.353.03.012.46413.21.01.

39、31.090.353.03.011.61310.21.01.31.010.353.03.010.7527.21.01.31.000.353.03.010.6514.21.01.31.000.354.23.012.784.4.2 風(fēng)荷載作用下框架位移計(jì)算1.中跨，邊跨側(cè)移剛度D的計(jì)算見表表4-5 中跨橫向框架2-7層D值的計(jì)算公式D=A軸柱0.860.30120909B軸柱2.110.51335636C軸柱2.110.51335636D軸柱0.860.30120909(20909+35636)2=注：為柱的線剛度，為梁的線剛度表4-6 中跨橫向框架底層D值的計(jì)算公式D=A軸柱1.410.56014582B軸柱3.460.72518878C軸柱3.