浮閥精餾塔地設(shè)計(jì)

1、word題目：浮閥式連續(xù)精一塔的設(shè)計(jì)教學(xué)院：化學(xué)與材料工程學(xué)院專業(yè)：07級精細(xì)化工學(xué)號：二學(xué)生：哈哈指導(dǎo)教師：屈媛夏賢友2010年5月20日課程設(shè)計(jì)任務(wù)書20092010學(xué)年第2學(xué)期學(xué)生：專業(yè)班級：07TOgrffi制的向指導(dǎo)教師：屈媛夏賢友工作部門：化學(xué)與材料學(xué)院、課程設(shè)計(jì)題目浮閥式連續(xù)精儲塔設(shè)計(jì)二、課程設(shè)計(jì)容含技術(shù)指標(biāo)1 .工藝條件與數(shù)據(jù)原料液量1500kg/h,含苯42%質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同，乙苯58%;儲出液含苯98%,殘液含苯2%;泡點(diǎn)進(jìn)料；料液可視為理想溶液。2 .操作條件常壓操作；回流液溫度為塔頂蒸汽的露點(diǎn)；間接蒸汽加熱，加熱蒸汽壓力為5kgf/cm2絕對壓力；冷卻水進(jìn)口溫度30C,出

2、口溫度為45C；設(shè)備熱損失為加熱蒸汽供熱量的5%3 .設(shè)計(jì)容物料衡算、熱量衡算；塔板數(shù)、塔徑計(jì)算；溢流裝置、塔盤設(shè)計(jì)；流體力學(xué)計(jì)算、負(fù)荷性能圖。三、進(jìn)度安排1. 5月6日：分配任務(wù)；2. 5月6日-5月14日：查詢資料、初步設(shè)計(jì)；3. 5月15日-5月21日：設(shè)計(jì)計(jì)算，完成報(bào)告。四、根本要求1 .設(shè)計(jì)計(jì)算書1份：設(shè)計(jì)說明書是將本設(shè)計(jì)進(jìn)展綜合介紹和說明。設(shè)計(jì)說明書應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)指導(dǎo)思想說明設(shè)計(jì)特點(diǎn)，列出設(shè)計(jì)主要技術(shù)數(shù)據(jù)，對有關(guān)工藝流程和設(shè)備選型作出技術(shù)上和經(jīng)濟(jì)上的論證和評價(jià)。應(yīng)按設(shè)計(jì)程序列出計(jì)算公式和計(jì)算結(jié)果，對所選用的物性數(shù)據(jù)和使用的經(jīng)驗(yàn)公式、圖表應(yīng)注明來歷。設(shè)計(jì)說明書應(yīng)附有帶控制點(diǎn)的工藝流程圖，

3、塔結(jié)構(gòu)簡圖。設(shè)計(jì)說明書具體包括以下容：封面；目錄；緒論；工藝流程、設(shè)備與操作條件；塔工藝和設(shè)備設(shè)計(jì)計(jì)算；塔機(jī)械結(jié)構(gòu)和塔體附件與附屬設(shè)備選型和計(jì)算；設(shè)計(jì)結(jié)果概覽；附錄；參考文獻(xiàn)等。2 .圖紙1套：包括工藝流程圖（3號圖紙）和精儲塔裝配總圖（1號圖紙）。教研室主任簽名：年月日目錄1 .設(shè)計(jì)方案簡介2 .工藝流程草圖與說明3 .工藝計(jì)算與主體設(shè)備設(shè)計(jì)4 輔助設(shè)備的計(jì)算與選型；5 .設(shè)計(jì)結(jié)果概要或設(shè)計(jì)一覽表6 對本設(shè)計(jì)的評述；7 附圖工藝流程簡圖、主體設(shè)備工藝條件圖；8 參考文獻(xiàn)。1.設(shè)計(jì)方案的選擇與流程說明設(shè)計(jì)方案的選定是指確定整個(gè)精儲裝置的流程、主要設(shè)備的結(jié)構(gòu)的型式和主要操作條件。所選方案必須：1

4、能滿足工藝要求，達(dá)到指定的產(chǎn)量和質(zhì)量；2操作平穩(wěn)、易于調(diào)節(jié)；3經(jīng)濟(jì)合理；4生產(chǎn)安全。在實(shí)際的設(shè)計(jì)問題中，上述四項(xiàng)都必須兼顧考慮。課程設(shè)計(jì)方案選定所涉與的主要容有：操作壓力進(jìn)料狀況、加熱方式與其熱能的利用。1.1.1 操作壓力精儲可在常壓、加壓或減壓下進(jìn)展，確定操作壓力主要是根據(jù)處理物料的性質(zhì)、技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟(jì)上的合理性來考慮。鑒于本課題，采用常壓精儲。1.1.2 進(jìn)料狀態(tài)進(jìn)料狀態(tài)有多種，但一般將料液預(yù)熱到泡點(diǎn)或接近泡點(diǎn)才送入塔中，這樣進(jìn)料溫度就不受季節(jié)、氣溫變化和前道工序波動的影響，塔的操作就比擬容易控制。止匕外，泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)，精儲段與提儲段的塔徑一樣，設(shè)計(jì)制造均比擬方便。鑒于此，選用泡點(diǎn)進(jìn)

5、料.1.1.3 加熱方式精儲塔通常設(shè)置再沸器，采用間接蒸汽加熱，以提供足夠的熱量。1.1.4 熱能的利用蒸儲過程的原理是屢次進(jìn)展局部汽化和冷凝，因此，熱效率很低，通常進(jìn)入再沸器的能量僅有5%右被有效利用.所以，蒸儲系統(tǒng)的熱能利用問題應(yīng)值得認(rèn)真考慮。塔頂蒸汽冷凝放出的熱量是大量的，但其能位較低，不可能直接用來作塔釜的熱源。但可用作低溫?zé)嵩?，或通入廢熱鍋爐，產(chǎn)生低壓蒸汽，供別處使用。或可采用熱泵技術(shù)，提高溫度后再用于加熱釜液。止匕外，通過蒸儲系統(tǒng)的合理設(shè)置，也可取得節(jié)能的效果。例如，可采取設(shè)置中間再沸器和中間冷凝器的流程，因?yàn)樵O(shè)置中間再沸器，可利用溫度比塔底低的熱源，而中間冷凝器如此可回收溫度比塔

6、頂高的熱量。冷槽器回流罐障液管加熱水蒸汽T塔頂產(chǎn)品 或冷海為慎出液）T m-.-4M-丞玉晅fl.-j.tt-t-TL n-177TIj再涕器冷燧水巖底產(chǎn)品（或殘減）連續(xù)精儲裝置一般包括精儲塔、冷凝器、再沸器以與原料預(yù)熱器，如圖。除此之外，還應(yīng)確定全凝器或是分凝器，再沸器采用直接加熱還是間接加熱，另外根據(jù)熱能的利用情況決定是否采用原料預(yù)熱器。計(jì)算4始精福段,提福段氣,液相負(fù)荷：L,L,V,V11 / 20塔徑計(jì)算：選HT,hL物料衡算：F,D,WXf,Xd,XI確定塔向式，流程堰與降液管的設(shè)計(jì)：選lw/D霧沫夾帶ev35s1.4 Xw穌.02計(jì)算篩孔或呵孔的數(shù)目 流體力學(xué)j計(jì)1與校核：ev3,

7、5S不液泛0.02/ 78.1 Ft叔 魂榜而計(jì)hwth型二/78.11 0.98/106.17工藝計(jì)算,設(shè)計(jì)完畢40%質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同，乙苯Xf0.42/78.110.42/78.11 0.58/106.170.4960.98/78.11Xd0.98/78.11 0.02/106.170.9851 .工藝條件與數(shù)據(jù)原料液量1500kg/h,含苯60%;儲出液含苯97%,殘液含苯2%;泡點(diǎn)進(jìn)料；料液可視為理想溶液。2 .操作條件常壓操作；回流液溫度為塔頂蒸汽的露點(diǎn)；間接蒸汽加熱，加熱蒸汽壓力為5kgf/cm2絕對壓力；冷卻水進(jìn)口溫度30C,出口溫度為45C；設(shè)備熱損失為加熱蒸汽供熱量的5%01.

8、4.1 物料衡算與能量衡算1.4.1.1 料液與塔頂、塔底產(chǎn)品含苯摩爾分率設(shè)苯為A,乙苯為B,MA=78.11kg/kmol,Mb=106.17kg/kmol1.4.1.2 原料液與塔頂塔底產(chǎn)品的摩爾質(zhì)量Mf 0.496 78.11(1 0.496) 106.1792.25Kg/ Kmol0.98578.11(10.985)106.1778.53Kg/Kmol105.41Kg/Kmol0.02778.11(10.027)106.171.4.1.3 全塔物料質(zhì)量流量原液量處理量=6.898km.oVh丁(田-xW)14,(-0.027)icD-rW0,985-0,027總的物料衡算F=D+W如此

9、有1.4.1.4 塔中回收率的計(jì)算在精儲計(jì)算中別離程度除用產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù)表示外，還常用回收率表示，即:以塔頂易揮發(fā)組分為主要產(chǎn)品，如此回收率:(D Xd)/(F Xf)6.898 0.98514.09 0.49697.22%1.4.1.5 相對揮發(fā)度的計(jì)算計(jì)算相平衡線與精儲段是都必須直接或間接應(yīng)用到塔的平均揮發(fā)度，要知道揮發(fā)度如此必須知道塔頂塔底的溫度，再由苯lgpA6.030551211.033,t220.790*Pa、Pb。_*1424.255乙苯lgPb6.08208這兩個(gè)公式來求出塔頂塔底的溫度對應(yīng)下的t213.06利用試差法計(jì)算溫度。不同溫度下苯和乙苯的飽和蒸汽壓trc0204060

10、80100120140苯KPa乙苯KPa塔頂X=0.985C利用lgpA6.030551211.033與lgpB6.082081424.255t220.790t213.06*算得Pa=102.565、Pb代入中與0.985相差不大，故塔頂溫度為C,*此時(shí)136.03采用同樣的方惻算得塔底溫度twC,pA=182.5016、pB*如此曬平527對揮發(fā)度a125.64Pb1.4.1.6 相平衡線的計(jì)算相平衡線方程為：xy代入上式中相對揮發(fā)度的值端此（a平刪線方程為：/y1.4.1./q5.64母64y精微段操作線和提儲段操作線的交點(diǎn)的軌跡是一條直線，描述該直線的方程稱為q線方程或進(jìn)料方程。此設(shè)計(jì)中

11、，泡點(diǎn)進(jìn)料，q線方程定為：q11.4.1.8 回流比求解q=1Rminq=1 = =取Rpt=2R1.4.1.9 精微段操作線精微段操作線方程為：0.780.985x0.78 11.780.438x 0.553Xd式中y、x分別為精儲段任一截面處的氣液相易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù);xD塔頂易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)；R-回流比，R=L/D;1.4.1.10 提儲段操作線塔頂?shù)幕亓鞅萊=0.78,如此塔釜汽相回流比R與R的關(guān)系式為:r=(r+1)FXw( rc 0.496-0.027=1.780.985-0.4961.707而提儲段操作線方程為：、(R+1)Xwy=-X-3=1.586x-0.0158RR精

12、儲塔的熱量衡算1.塔頂冷凝器中冷卻水用量和冷凝器的傳熱面積本設(shè)計(jì)中設(shè)備熱損失為加熱蒸汽提供熱量的95%Q水頂氣即qimkc水1211=Vr所以式中Q水一一冷卻水吸收的熱量，WQ頂氣一一塔頂蒸氣放出的熱量，Wq計(jì)一一冷卻水用量，kg/s;C水一一冷卻水的平均比熱容，J/kgC；t1、t2一冷卻水的進(jìn)、出口溫度，C；V塔頂蒸氣量，kmol/s；r一一塔頂蒸氣汽化熱，J/kmol；A冷凝器一冷凝器的傳熱面積，m2;Q一一冷凝器白熱負(fù)荷，Wk一一傳熱系數(shù)，w/（m2c）,取經(jīng)驗(yàn)值；?t均一一冷凝器的傳熱平均溫度差，C。冷去水進(jìn)口溫度為：t1300c出口t2450ct180.50Ct279.70C乙醇蒸

13、氣進(jìn)口溫度為：出口t2t1t1t2t均7.90C所以221傳熱系數(shù)K800w.mkC/Kgj,如此塔頂蒸氣汽化熱r394.0278.1130.777106J/kmolC水4.2103J/kgC6.898VR1D1.780.003411kmol/s3600泡點(diǎn)進(jìn)料0.95 V r4.2 103 151.58kg/s一一一一6A令凝器QVr0.950.00341130.77710215.78mktKt8007.92.塔底再沸器中加熱蒸汽用量和再沸器的傳熱面積C時(shí)，苯的汽化熱360.4KJ/Kg乙苯的汽化熱為353.3KJ/Kg,如此塔底上升蒸汽汽化熱為r=133.80kJ ；7494乂1,76上溺

14、己/工fEEXm.lZkgJmed故再沸器的熱流Q=Vr=.如止匕：q=kg/s塔底再沸器的面積加沸器Qk t qm水一一 _ _ . 一 3133.80 1 5% 103 28.61mV800 20.4C7K t t2 t1 )=第一塊塔板的一項(xiàng)組成與回流蒸汽的組成一致，所以=0.985 =第二快板:=y1y (1 y)0.92V2 (1 v20.794第三塊板：=y30.617V3(1v3第四塊板二0.823第五塊板二0.75第六塊板=0.705第七塊板=0.684故此題中需要六塊，第七塊為進(jìn)料板，從第八快開始,用提微段操作線求，用平衡方程求，一直到第八塊板=0.115第九塊板=0.167

15、第十塊板=0.038因?yàn)楦组g接加熱，所以共需要10-1=9層塔板，精儲段需要六塊，提儲段需要三塊1.6塔板效率和實(shí)際塔板數(shù)在實(shí)際塔板上，氣液兩相并未達(dá)到平衡，這種氣液兩相間傳質(zhì)的不完善程度用塔板效率來表示，在設(shè)計(jì)計(jì)算中多采用總板效率求出實(shí)際塔板數(shù)?？偘逍蚀_定得是否合理，對設(shè)計(jì)的塔在建成后能否滿足生產(chǎn)的要求有重要的意義。而總板效率與物系物性、塔板結(jié)構(gòu)和操作條件密切相關(guān)。由于影響的因素多而復(fù)雜，很難找到各種因素之間的定量關(guān)系，一般可采用下面的方法來確定總板效率。塔頂液相組成，Xd0.973tD80.10C塔底液相組成xw查表得在此溫度下0.027 tw 136190Cu乙苯=0.29mPa s

16、tm80.1 136.19 108.15 0C所以， 2 ?？诒?0.22mPa s故m Xf苯a m 5.64 0.255(1 XF )乙苯1.440.496 0.22 1 0.496 0.29 0.255mPa .s由奧康爾關(guān)聯(lián)圖知ET精儲段：12.7 13（塊） 0.47m提儲段：13.3 19.212NA327mn.3m 7（塊）故實(shí)際塔板數(shù)：0.47Np 13 720（塊）p故精儲段平均操作壓強(qiáng)為:LMD 2 LMF720.53kg/m3.3塔的工藝條件與物性數(shù)據(jù)計(jì)算1.6.3.1 操作壓強(qiáng)塔頂壓強(qiáng)Pd101.325kPa,因?yàn)椴僮髟O(shè)備每層壓降KpaPf130.7101.325110

17、.425kPa,Lm（精）1.6.3.2 溫度tm根據(jù)操作壓強(qiáng)，由下式計(jì)算搠儒溫度tD80.50C,進(jìn)料板溫度tF136.190C如此精儲段的平均溫度，1.6.3.3 10n1.99小一p尹乂人XBKaikmoi到塔頂進(jìn)料板:yF 0.496, xF0.149 Pm （精）101.325 110.4252105 .875 kPaM VFm0.496 78.111 0.496 106.1792.25Kg / KmolMLFm 0.149 78.111 0.149 106.17101.99Kg / Kmol1.6.3.3平均分子量Mm塔頂：Xdy1二0.985,XMVDm0.98578.11（10

18、.985）106.1778.53Kg/KmolMLDm0.9278.11（10.92）106.1780.35Kg/Kmol如此精微段平均分子量:1.6.3.4平均密度m1液相密度Lmtm80.5丁6.19108.350C2根據(jù)數(shù)據(jù)查表有：AD815Kg/m3bd813.6Kg/m3af744.1Kg/m3,BF756.7Kg/m3,。word1.7.2 塔徑13 / 20由故精儲段平均液相密度:3a為質(zhì)量分率，塔頂，故LmD689.69Kg/m3LmF751.36Kg/mnxii12氣相密度:1.6.3.5液體外表力根據(jù)主要根底數(shù)據(jù)，查圖知AD13.3mN/mBd15.5mN/m,Af17.9

19、mN/m,BF20.5mN/m。md0.98513.310.98515.513.3mN/mmF0.49617.91-0.49620.519.21mN/m如此精微段平均外表力:aAaBLmDLADLBD1.6.3.6液體粘度aAaBAFLD1根據(jù)主0.184,LmFXdad0.42744BF根底數(shù)游0.2260%X756F7感竺9A喳薪257mpasm,查圖2知：.AD0,308,BD0.354,bd0.9851XfAF0.308(10.985)0.4960.184(10.3540.309mPas0.496)0,2260.205mPas，一.Pm故精儲段平信海相粘位Mvm附RT106.87585

20、.398.314108.35273.15_32.85kg/m1.6.37氣液負(fù)荷計(jì)算MVm(精)VR1DMvM精_178.5392.25LRDMVM通精0.786.8989酒71.7闡和t板主要工比aw算83.39kg/kmol0.7826.89885.393367.88m3/h0.681m3/h1.7.1塔高根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)取精儲段間距0.45m,提儲段塔高Z0.45130.6710.05mword塔板間距HT的選定很重要，它與塔高、塔徑、物系性質(zhì)、別離效率、塔的操作彈性，以與塔的安裝、檢修等都有關(guān)?？蓞⒄障卤硭窘?jīng)驗(yàn)關(guān)系選取。表7板間距與塔徑關(guān)系塔徑CT,m板間距HT,mm2003002503

21、50300450350600400600初選板間距Ht0.30m,取板上液層高度hL0.083m,故液滴沉降高度HthL0.30.0830.217m；夜氣流動參數(shù)：由液汽流動參數(shù)0.681 689.69薪義萍0.029可得液相外表力為20mN/m時(shí)的負(fù)荷因子C20由現(xiàn)工藝條件校正得0.8，0.20.2-16.27C C20 0.0450.0432020故塔徑maxu. 0.6umaxQ60 0.620 5340酗50.043 1.2.850.682m/s23 / 20氣相通過的塔截面積A=塔截面積At降液管與溢流堰尺寸由以上設(shè)計(jì)結(jié)果得弓形降液管所占面積為D .4Vs4 367.883.14 0

22、.409 36000.564m根據(jù)以上選取的值，由算降液管寬度bD =367.880.250 m選取平行受液盤，L慮降髓徐部曲哪液封，選取底隙1.8.2溢流堰尺寸_D 24由以上設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)確定堰長0.2826 m如此算出堰高由選取清夜層高度確定:hw=tijliQW=0.0830.006=0.077m溢流強(qiáng)度降液管底隙液體流量uh七0.681D, 2+xO,04x36000.02m/s選取型浮閥，重型，閥孔直徑為初取閥孔，計(jì)算閥孔氣速浮閥個(gè)數(shù)：n=通過計(jì)算與實(shí)際排列確定塔盤的浮閥數(shù)n,在試排浮閥時(shí)，要參考塔盤的各區(qū)布置，例如塔盤邊緣寬度，液體進(jìn)出口的安全寬度、以與塔盤支撐梁所占的面積。取塔板上液

23、體進(jìn)出口安全寬度，取邊緣寬度A2xr2x2r2sin1x有效傳質(zhì)面積r求得D0.4rbe0.050.15m22D0.4xbdbs0.0750.040.085m2222210.0852Aa20.0850.150.0850.15sin1.56m0.15開孔所占面積八。一“了d|一IX03910.0IbuK選擇排列方式，其孔口距可由以下的方法估算，如圖由開孔區(qū)閥孔所占面積分?jǐn)?shù)解得A0000.016%12.7%由塔板開孔率：AT0.1261.10.1液沫夾帶量校核，為控制液末夾帶量E過大，應(yīng)使汽泛點(diǎn)，浮閥塔板泛點(diǎn)率式中，由塔板上氣相密度與塔板間距，查圖圖5-26,得分?jǐn)?shù)，根據(jù)表所提供的數(shù)據(jù)，本物分的k

24、值可選取1,塔板上液體流道長與液流面積分別為ZL=D-2bd=0.4-2X0.04=0.32mAT故得=的計(jì)算1.9.1.1平板阻力臨界孔速因閥孔氣速大于其臨界閥孔氣速，故應(yīng)在浮閥全開狀態(tài)計(jì)算平板阻力。lin - 5- 34Pt叫/Pl-2g況&5工720.53xZx9.81=0.064m1.9.1.2塔板清夜層阻力hi與堰高，溢流強(qiáng)度，氣速有關(guān)，影響因素比擬復(fù)雜，通常由以下經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算hl0no為充氣分?jǐn)?shù)，反映液層充氣的程度，無量綱，當(dāng)液相為水時(shí)，0=0.5;為油時(shí)。=0.20.35;為碳?xì)浠衔飼r(shí)0克制外表力為液體外表力4X10-3乂1627.h=2Vin-4a720.53x0.039x9

25、.81-由以上三項(xiàng)阻力和求得塔板阻力：hf=+hlhPzH.+旦=I%+L+A+2+%PkgPLg式中為降液管中的清夜層高度m;為截面的壓力，N/;為塔板阻力；為頁面落差，一般可忽略不計(jì)；為液體通過降液管的流動阻力。主要集中于底隙處，由局部阻力關(guān)系，并近似取局部阻力分?jǐn)?shù)可得上一子一。53吠一.18-0。我)故hd=1.18x10-8f=11x10-0X(0681V=口5血匕，01.24x0,04/0.000059Hd=+h取降液管中泡沫層相對密度，如此可求得降液管中泡沫層的高度為：而電鼠030.11770.677：lld故不會發(fā)生降液管液泛應(yīng)保證液體在降液管的停留時(shí)間大于35s,才能保證液體所

26、夾帶的氣體的釋出/故所夾帶氣體可以釋出當(dāng)空的動傳因子低于5時(shí)，將會發(fā)生嚴(yán)重漏夜，故漏液點(diǎn)的孔速可取的相應(yīng)孔流氣速穩(wěn)定分?jǐn)?shù)K二故不會發(fā)生漏液1.10.6.1過量液末夾帶線關(guān)系在式中，物系性質(zhì)與塔板結(jié)構(gòu)尺寸，同時(shí)給定泛點(diǎn)率時(shí)，即可表示出氣液相流量之間的關(guān)系，根據(jù)前面液沫夾帶的校核選擇，令，如此有得出上式為一線性方程，由亮點(diǎn)即可確定，當(dāng)時(shí)，時(shí)，由此兩點(diǎn)作過量液末夾帶線1.10.6.2液相下線關(guān)系式對于平直堰，其堰上液頭高度how必須大于0.006m,取how0.006m即可確定液相流量的下限線232.843600Lh3howE1000lw取E=1.0,代入求得Lh可見該直線式垂直于軸的直線，該直線為

27、1.10.6.3嚴(yán)重漏夜線關(guān)系因動傳因子低于5時(shí)會發(fā)生嚴(yán)重漏夜，取，計(jì)算相應(yīng)流量，計(jì)算相應(yīng)流量，其中所以Fo5%=36OOA0Uo=3600Aff-=3600x0.016-Jpv2.S5=170.59m3/h上式為常數(shù)表達(dá)式，為一平行軸的直線，為漏液線，也稱之為氣相下限線1.10.6.4液相上線關(guān)系式降液的最大流量為/5720-00140.66.048m:Ji可見該線為一平行于軸的直線，記為（41.10.6.5降液管泛線關(guān)系式當(dāng)塔降液管泡沫層上升至上一層塔板時(shí)，即發(fā)生了降液管液泛，根據(jù)降液管液泛的條件，得以下降液管液泛關(guān)系式:HdHthow_hwhowhfhd顯然，為防止降液管液泛的發(fā)生，應(yīng)H

28、dHThow將式中how、hf、hd均表示為的函數(shù)關(guān)系，整理即可獲得表示降液管泛線的關(guān)系式，在前面核算中可知，由外表力影響所致的阻力在中所占比例很小，在整理中可以略去，使關(guān)系得到簡化，即把hf=+h產(chǎn)，代入:howhohd0.5hw黑）fhowhow式中2.84E3600Lh1000l取E=1.0,將）卬、h。、hd代入原式中整理可得3.4X1Q-04275x+1,8x10-3f-iiduUuJ=餌+31，）將本設(shè)計(jì)中的給定條件和設(shè)計(jì)確定的數(shù)據(jù)帶入上式中，整理得21.196X10-鼠次+1.107x107（4+L953x皿；=0.291由上式計(jì)算降液管泛線上點(diǎn)得下表10203013610526

29、由上表數(shù)據(jù)作出降液管的液泛線，記為將以上0)條線繪制在同一直角坐標(biāo)系中，塔板的負(fù)荷性圖如下列圖，將設(shè)計(jì)點(diǎn)標(biāo)繪在圖中，如點(diǎn)D所示，由原點(diǎn)O與D操作線OD操作線交嚴(yán)重漏液線與點(diǎn)A,液沫夾帶線Q)與點(diǎn)B。由此可見，該塔板負(fù)荷操作的上下限受嚴(yán)重漏液線與液沫夾帶線的控制，分別從圖中AB兩點(diǎn)讀得氣相流量的下限與上限，并求得該塔的操作彈性對浮閥塔，操作彈性一般為34操作彈性=序號位號形式設(shè)備名稱主要結(jié)構(gòu)參數(shù)或性能操作條件1T-101浮閥式循環(huán)苯精儲塔D=600N=20H=29500操作溫度t=152C操作壓力p=0.05MPag2E-101固定板式原料預(yù)熱器32m2tt=160Cts=100Cp=0.4MP

30、aps=0.1MPag3E-102固定板式塔T-101頂冷凝器18m2T=80Cts=40Cp=0.05MPa4E-103固定板式塔T-101再沸器9m2tt=175Cts=150Cpt=0.9MPap=0.6MPag5E-104固定板式塔頂產(chǎn)品冷卻器30m2tt=80Cts=40Cp=0.4MPa6E-105固定板式塔底產(chǎn)品冷卻器32m2T=90Cts=40Cp=0.4MPa7P-101離心泵進(jìn)料泵2臺qv=20nri/hH=40m苯、乙混合液8P-102離心泵釜夜泵2臺qv=12nn/hH=21m乙苯液9P-103離心泵回流泵2臺qv=20nn/hH=48m苯液10P-104離心泵塔頂產(chǎn)品泵2臺3qv=12m/hH=15m苯液11P-105離心泵塔底產(chǎn)品泵2臺qv=10nn/hH=35m乙苯液12V-101臥式原料罐V=12m260C0.1MPag13V-102臥式回流罐V=5m280c0.1MPag14V-103立式塔頂產(chǎn)品罐600m2常壓40C15V-104立式塔底產(chǎn)品罐600m常壓40C16V-105立式不合格產(chǎn)品罐600m常壓40C對本次設(shè)計(jì)的評述或有關(guān)問題的分析討論一精微方案確實(shí)定精儲方案確實(shí)定包括流程的安