黃酒廢水處理設計

1、摘 要本設計為某黃酒廢水處理設計,設計程度為初步設計。黃酒廢水水質的主要特點是含有大量的有機物，屬高濃度有機廢水，故其生化需氧量也較大。該黃酒廢水處理廠的處理水量為12000,高濃度廢水3500，低濃度廢水1250，不考慮遠期發(fā)展。原污水中各項指標均非常高，嚴重超出國家標準，故要求處理后的排放水要嚴格達到國家一級排放標準。又因為高低濃度廢水的物質濃度相差較大，且水量也有很大差異，故將高低濃度廢水分開處理，之后再混合。本設計采用厭氧好氧相結合的方法降低污水中的有機污染物。本設計工藝主要是用uasb工藝和uct工藝處理黃酒廢水的。其流程為：黃酒廢水（高） 格柵 調節(jié)池uasb集水池uct輔流式二沉

2、池。設計中對uasb、uct工藝所涉及到的設施等進行了嚴密計算，在預算方面充分考慮到各方面可能涉及到的花費。整個工藝具有總投資少，處理效果好，工藝簡單，占地面積省，運行穩(wěn)定，能耗少的優(yōu)點。關鍵詞：黃酒廢水處理； uasb處理；uct工藝abstractthe graduate work is a primary design for yellow wine wastewater treatment. the main characteristic of the rice wine wastewater is that it is high concentration organic waste

3、water containing large amounts of organic matters. so it needs large amount of oxygen in biochemical reaction. the treatment plant of the rice wine wastewater can treat water of 12000 m3/d, high concentration wastewater of 3500 m3/d, low concentration wastewater of 1250 m3/d, it doesn't consider

4、 of long-term development. each index of the original sewage is all very high, exceeds national standard seriously. the level of the discharge water after treatment demands to reach grade 1 national standard strictly. because of large difference between high concentration wastewater and low concentr

5、ation wastewater in material concentration, they will be handled separately, and then mixed together. this design employed the anoxia-oxidation method to reduce the organic pollutants of the wastewater., using uasb and uct. its process is: rice wine wastewater (high) - grilling regulating ponds - ua

6、sb -collecting tank - uct - the second pond of auxiliary streaming. the design did a tight calculation on the establishment that involved in usab and uct process, it also has taken the budgetary on many terms into consideration. the whole process has the advantages of less investment, good effect of

7、 the treatment, simple process, covers little area, stable operation and less energy consumption.key words： rice wine wastewater treatment; uasb processing; uct process目 錄1 緒言12 設計依據、原則和范圍32.1 設計依據32.2 設計規(guī)范32.3 設計原則43 工程規(guī)模、進水水質及處理程度53.1 工程內容53.2 進水水量、水質53.3 排放標準54 廢水處理工藝的確定74.1 廢水特性742 主要廢水處理工藝的比較與選

8、擇843工程實例154.4工藝確定比較225 工藝流程確定及簡介265.1 工藝流程圖265.2 流程簡介266 工藝計算286.1. 中格柵286.2 調節(jié)池316.3 uasb336.4 集水池446.5 uct確定456.6 二沉池506.7 貯泥池576.8 污泥提升及回流泵房：596.9 污泥濃縮脫水一體機房596.10鼓風機房607 總平面布置627.1 總平面布置原則627.2 總平面布置結果628 高程布置648.1 設計原則648.2 構筑物高程計算：649 經濟核算689.1 構筑物費用689.2設備費用699.3不可預見費用709.4工程總投資709.5運行費用7010

9、結 論72致 謝73參 考 文 獻74附錄：英文文獻及翻譯761 緒言水是人們生活和生產活動的重要資源之一，但由于自然界的水資是有限的 ，分布也很不均勻。近幾十年來，隨著工業(yè)和城市建設的發(fā)展，我國城市的環(huán)境污染特別是水污染問題日趨嚴重，我國是一個人均水資源占有量匱乏的國家，僅為世界人均值的四分之一，而且時空分布不均，開發(fā)利用難度大，許多地區(qū)和城市嚴重缺水，與此同時，全國年排污量為350億立方米，但城市污水集中處理率僅為7%，80%的污水未經有效處理就排入江河湖海，使我國的水污染情況十分嚴重，并進一步加劇了水資源的短缺?？梢哉f水污染嚴重和水資源的短缺已成為嚴重制約我國社會經濟持續(xù)發(fā)展、危害生態(tài)環(huán)

10、境、影響人民生活和身體健康的突出問題，迫切需要加以解決。紡織，印染，造紙，食品等產業(yè)現在都日益壯大起來，這些工業(yè)廢水的排放給環(huán)境帶來的破壞，污染了河流土地等重要資源，所以為了保護我們賴以生存的環(huán)境，維護生態(tài)平衡而有不影響人類的正常發(fā)展，國家規(guī)定廢水要經過處理，達標后才可排放食品工業(yè)廢水是造成城市水體污染的重要來源之一，其中釀酒廢水（啤酒廢水，黃酒廢水，白酒廢水以及酒槽廢水等）給水體造成了巨大的污染傷害。為了將這種傷害免除或將程度減少到最低，國家再三提高了廢水處理指標標準。本設計就是針對黃酒廢水進行處理。黃酒是我國的民族特產，也稱為米酒（ricewine），屬于釀造酒，在世界三大釀造酒（黃酒、葡

11、萄酒和啤酒）中占有重要的一席。釀酒技術獨樹一幟，成為東方釀造界的典型代表和楷模。其中以浙江紹興黃酒為代表的麥曲稻米酒是黃酒歷史最悠久、最有代表性的產品；山東即墨老酒是北方粟米黃酒的典型代表；福建龍巖沉缸酒、福建老酒是紅曲稻米黃酒的典型代表。黃酒以大米、黍米為原料，一般酒精含量為14%20%，屬于低度釀造酒。黃酒含有豐富的營養(yǎng)，含有21種氨基酸，其中包括有特中未知氨基酸，而人體自身不能合成必須依靠食物攝取8種必需氨其酸黃酒都具備，故被譽為“液體蛋糕”。黃酒在我國傳承了數代至今，其興盛之地在南方居多，而南方江浙一代水體污染較嚴重，故合理的處理黃酒廢水是非常重要的。2 設計依據、原則和范圍2.1 設

12、計依據a.國家現行的建設項目環(huán)境保護設計規(guī)定。b.國內外有關該類廢水治理的技術資料。c.業(yè)主提供的基礎資料。d.同類廢水治理的工程經驗和技術。e.設計技術規(guī)范與標準。該廢水處理項目的設計、施工與安裝嚴格執(zhí)行國家的專業(yè)技術規(guī)范與標準，2.2 設計規(guī)范其主要規(guī)范與標準如下： 1.室外排水設計規(guī)范(gbj14-87) 2.城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準(gb189182002) 3.環(huán)境噪聲標準（gb5096-93） 4.污水綜合排放標準（gb8978-1996）中的一級標準 5.建設項目環(huán)境保護管理條例（國務院令第253號，1998.11.29） 6.地面水環(huán)境質量標準(gb38382002)2.3

13、 設計原則 本設計遵循如下原則進行工藝路線的選擇及工藝參數的確定：a.采用成熟、合理、先進的處理工藝。b.廢水處理具有適當的安全系數，各工藝參數的選擇略有富余。c.在滿足工藝要求的條件下，盡量減少建設投資,降低運行費用。d.處理設施具有較高的運行效率，以較為穩(wěn)定可靠的處理手段完成工藝要求。e.處理設施應有利于調節(jié)、控制、運行操作。f.在設計中采用耐腐蝕設備及材料，以延長設施的使用壽命。g.根據地形地貌，結合站區(qū)自然條件及外部物流方向，并盡可能使土石方平衡，減少土石方量，以節(jié)約基建投資，降低運行費用。h.總圖設計應考慮符合環(huán)境保護要求；i.工程豎向設計應結合周邊實際情況提出雨水排放方式及流向；j

14、.管線設計應包括各專業(yè)所有管線，并滿足工藝的要求；k.所有設計應滿足國家相關專業(yè)設計規(guī)范和標準；l.所有設備的供應安裝應滿足國家相關專業(yè)施工及安裝技術規(guī)范；m.所有工程及設備安裝的驗收及資料應滿足國家相關專業(yè)驗收技術規(guī)范和標準。3 工程規(guī)模、進水水質及處理程度3.1 工程內容本工程建設內容包括：從污水管網接入污水處理站開始，至污水處理站總出水排放口為止。3.2 進水水量、水質污水站的處理水量為12000m3/d，其中壇裝基酒生產廢水（高濃度廢水）約3500m3/d，洗瓶廢水（低濃度廢水）約8500m3/d。項目phcodcr（mg/l）bod5（mg/l）nh3-n（mg/l）tp（mg/l）

15、ss（mg/l）高濃度廢水781300065006518450低濃度廢水89125050030105003.3 排放標準根據環(huán)保部門的要求，本污水處理廠需達到污水綜合排放標準（gb8978-1996）中表4中一級標準的要求后排放。即：序號污染物名稱標準限值序號污染物名稱標準限值1ph694nh3-n152codcr1005tp0.53bod5206ss704 廢水處理工藝的確定4.1 廢水特性該廠工藝流程為：大米 浸米 洗米 蒸飯 淋飯拌飯 加曲 糖化發(fā)酵 后發(fā)酵 壓榨 釀酒著色 煎酒 裝罐根據該廠的建設規(guī)模，確定污水站的處理水量為12000m3/d，其中壇裝基酒生產廢水（高濃度廢水）約350

16、0m3/d，洗瓶廢水（低濃度廢水）約8500m3/d。水量大 ，濃度高黃酒生產過程中，會產生多種廢水和廢氣 ，廢水需要處理，廢氣可以利用。廢水主要來源于浸米，洗米、糖化、發(fā)酵、洗瓶及罐裝等工序。4.1.1高濃度廢水浸米及洗米廢水中的主要污染物為長鏈淀粉、短鏈淀粉、糊精、植物蛋白及可溶性糖類等，淀粉的沉淀性能較好，含量較多，先經投藥沉淀，可以去除大部分的淀粉，但可溶性糖類不能去除，此項目廢水需要進行生化處理。本項目廢水的可生化性較好，好氧生化處理可以將廢水中的污染物給予充分的降解。發(fā)酵和裝罐工序的廢棄物是廢酵母，酵母是在黃酒發(fā)酵過程中沉淀下來的。一般生產需要，沉淀下來的酵母經洗滌后重復使用，但多

17、余和失去活力的酵母，如不經綜合利用則隨廢水排出，酵母除含水80-85%外，其他組分是蛋白質、脂肪、纖維、灰分和無機氮浸出物。；4.1.2低濃度廢水洗瓶水、殺菌水、地面沖洗水及流出的殘酒等，其排放量較大，cod濃度為800-1000mg/l，約占總量的70%-80%，采用連續(xù)排放。由于排放方式的波動，導致污水水質的波動較大。此外，釀造過程還有大量的冷卻水和電滲析產生的廢水，這些廢水基本未受污染，可以循環(huán)使用。根據以上廢水特性，選擇工藝對這種廢水進行處理，以下工藝均可實現對此廢水的處理42 主要廢水處理工藝的比較與選擇4.2.1 水解酸化sbr法處理黃酒廢水機械攪拌 出水 sbr粗細格柵調節(jié)池泵水

18、解酸化池廢水 加藥壓濾機污泥泵反應池污泥泵污泥濃縮池 泥餅其主要處理設備是水解酸化池和sbr反應器。這種方法在處理黃酒廢水時，在厭氧反應中，放棄反應時間長、控制條件要求高的甲烷發(fā)酵階段，將反應控制在酸化階段，這樣較之全過程的厭氧反應具有以下優(yōu)點：（1）由于反應控制在水解、酸化階段反應迅速，故水解池體積??；（2）不需要收集產生的沼氣，簡化了構造，降低了造價，便于維護，易于放大；（3）對于污泥的降解功能完全和消化池一樣，產生的剩余污泥量少。同時，經水解反應后溶解性cod比例大幅度增加，有利于微生物對基質的攝取，在微生物的代謝過程中減少了一個重要環(huán)節(jié)，這將加速有機物的降解，為后續(xù)生物處理創(chuàng)造更為有利

19、的條件。（4）水解酸化sbr法處理高濃度黃酒廢水效果比較理想，去除率均在94%以上，最高達99%以上。但要想使此方法在處理黃酒廢水達到理想的效果時運行環(huán)境需要達到下列要求：（1）水解酸化sbr法處理中高濃度黃酒廢廢水，酸化至關重要，它具有兩個方面的作用，其一是對廢水的有機成分進行改性，提高廢水的可生化性；其二是對有機物中易降解的污染物有不可忽視的去除作用。酸化效果的好壞直接影響sbr反應器的處理效果，有機物去 除主要集中在sbr反應器中。（2）水解酸化sbr法處理黃酒廢水受進水堿度和反應溫度的影響，最佳溫度是24，最佳堿度范圍是500750mg/l。視原水水質情況，如堿度不足，采取預調堿度方法

20、進行本工藝處理；若溫度差別不大，運行參數可不做調整，若溫度差別較大，視具體情況而定。4.2.2 uasb好氧接觸氧化工藝處理黃酒廢水高濃度廢水 格柵 沉砂池 分離機 調節(jié)池 泵 uasb 沼氣低濃度廢水 格柵 沉砂池 分離機 調節(jié)池 泵 水解池 離心風機 接觸氧化池 泥餅外運 帶式壓濾機 污泥泵 污泥濃縮池 氣浮池 排放此處理工藝中主要處理設備是上流式厭氧污泥床和好氧接觸氧化池，處理主要過程為：廢水經過轉鼓過濾機，轉鼓過濾機對ss的 去除率達10%以上，隨著麥殼類有機物的去除，廢水中的有機物濃度也有所降低。調節(jié)池既有調節(jié)水質、水量的作用，還由于廢水在池中的停留時間較長而有沉淀和厭氧發(fā)酵作用。由

21、于增加了厭氧處理單元，該工藝的處理效果非常好。上流式厭氧污泥床能耗低、運行穩(wěn)定、出水水質好，有效地降低了好氧生化單元的處理負荷和運行能耗(因為好氧處理單元的能耗直接和處理負荷成正比)。好氧處理(包括好氧生物接觸氧化池和斜板沉淀池)對廢水中ss和cod均有較高的去除率，這是因為廢水經過厭氧處理后仍含有許多易生物降解的有機物。該工藝處理效果好、操作簡單、穩(wěn)定性高。上流式厭氧污泥床和好氧接觸氧化池相串聯的啤酒廢水處理工藝具有處理效率高、運行穩(wěn)定 、能耗低、容易調試和易于每年的重新啟動等特點。只要投加占厭氧池體積1/3的厭氧污泥菌種，就能夠保證污泥菌種的平穩(wěn)增長，經過3個月的調試uasb即可達到滿負荷

22、運行。整個工藝對cod的去除率達96.6%，對懸浮物的去除率達97.3%98%，該工藝非常適合在啤酒廢水處理中推廣應用。一沉池水解池調節(jié)池 機械格柵4.2.3 生物接觸氧化法處理黃酒廢水：進水 接觸氧化池 二沉池 出水 污泥濃縮池 污泥脫水池 干污泥該工藝采用水解酸化作為生物接觸氧化的預處理，水解酸化菌通過新陳代謝將水中的固體物質水解為溶解性物質，將大分子有機物降解為小分子有機物。水解酸化不僅能去除部分有機污染物，而且提高了廢水的可生化性，有益于后續(xù)的好氧生物接觸氧化處理。該工藝在處理方法、工藝組合及參數選擇上是比較合理的，充分利用各工序的優(yōu)勢將污染物質轉化、去除。然而，如果由于某些構筑物的構

23、造設計考慮不周會影響運行效果，致使出水水質不理想，使生物接觸氧化池的出水(靜沉30 min的澄清液)cod為500600 mg/l，經混凝氣浮處理后出水cod仍高達300 mg/l，遠高于排放要求(150 mg/l)。 因此當采用此工藝處理啤酒廢水時要遵循下列要求：采用水解酸化作為預處理工序時應考慮懸浮物去除措施。采用推流式生物接觸氧化池時，為避免前端有機物負荷過高可采用多點進水。應嚴格控制溶解氧濃度，供氧不足會造成生物膜大范圍脫落，導致運行失敗。 4.2.4 uasb反應器氧化溝工藝處理黃酒廢水 沼氣 氣柜 鍋爐調節(jié)池 二沉池氧化溝uasb污 格 達標水 柵 排放 回流 污泥濃縮池 過量厭氧

24、泥 剩泥 污泥脫水機 泥渣外運 此工藝采用厭氧和好氧相串聯的方式，厭氧采用uasb技術，好氧處理用地有一處狹長形池塘，為了降低土建費用，因地制宜，采用氧化溝工藝。本處理工藝的關鍵設備是uasb反應器。該反應器是利用厭氧微生物降解廢水中的有機物，其主體分為配水系統(tǒng)，反應區(qū)，氣、液、固三相分離系統(tǒng)，沼氣收集系統(tǒng)四個部分。厭氧微生物對水質的要求不象好氧微生物那么寬，最佳ph為6.57.8，最佳溫度為3540。這就要求廢水進入uasb反應器之前必需進行酸度和溫度的調節(jié)。這無形中增加了電器。儀表專業(yè)的設備投資和設計難度。uasb反應器采用環(huán)狀穿孔管配水，通過三相分離器出水，并在三相分離器的上方增加側向流

25、絮凝反應沉淀器，它由玻璃鋼板成60°安裝而成，能在最大程度上截留三相分離出水中的顆粒污泥。此處理工藝主要有以下特點：實踐證明，采用uasb反應器氧化溝工藝處理黃酒廢水是可行的，其運行結果表明codcr總去除率高達95以上。由于采用的是uasb反應器和氧化溝工藝串聯組合的方式，可根據啤酒生產的季節(jié)性、水質和水量的情況調整uasb反應器或氧化詢處理運行組合，以便進一步降低運行費用。4.2.5 uasb+sbr法處理黃酒廢水 低濃度廢水 鍋爐房集水池水利篩集水池 格柵 泵 泵 泵水利篩集水池高濃度廢水 格柵 一級泵 二級泵 uasb sbr 排 反應池 反應池 放 濾液 沼氣 上清液 泥餅

26、 污泥脫水間 污泥濃縮池 uasbsbr工藝流程圖本處理工藝主要包括uasb反應器和sbr反應器。將uasb和sbr兩種處理單元進行組合，所形成的處理工藝突出了各自處理單元的優(yōu)點，使處理流程簡潔，節(jié)省了運行費用，而把uasb作為整個廢水達標排放的一個預處理單元，在降低廢水濃度的同時，可回收所產沼氣作為能源利用。同時，由于大幅度減少了進入好氧處理階段的有機物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產量，從而使整個廢水處理過程的費用大幅度減少。采用該工藝既降低處理成本，又能產生經濟效益。并且uasb池正常運行后，每天產生大量的沼氣，將其回收作為熱風爐的燃料，可供飼料烘干使用。uasb去除co

27、d達7 500 kg/d，以沼氣產率為0.5m3/kgcod計算，uasb產氣量為3 500m3/d(甲烷含量為55%65%)。沼氣的熱值約為22 680kj/m3，煤的熱值為21 000 kj/t計算，則1m3沼氣的熱值相當于1 kg原煤，這樣可節(jié)煤約4 t/d左右，年收益約為39.6萬元。4.2.6 uasb+uct工藝處理黃酒廢水厭氧池缺氧池好氧池二沉池進水調節(jié)池uasb剩余污泥出水uct是南非開普敦大學開發(fā)類似于a2/o工藝的一種脫氮除磷工藝。工藝流程如下圖： 回流（12)q no3 ¯回流二沉淀厭氧池 缺氧池 好氧池 進水 出水 污泥回流（0.5q） 剩余污泥 &

28、#160;      uct工藝與a2/o工藝不同之處在于沉淀池污泥回流到缺氧池而不是回流到厭氧池，這樣可以防止由于硝酸鹽氮進入厭氧池，破壞厭氧池的厭氧狀態(tài)而影響系統(tǒng)的除磷率。增加了從缺氧池到厭氧池的混合液回流，由缺氧池向厭氧池回流的混合液中含有較多的溶解性bod，而硝酸鹽很少，為厭氧段內所進行的有機物水解反應提供了最優(yōu)的條件。在實際運行過程中，當進水中總凱氏氮tkn與cod的比值高時，需要降低混合液的回流比以防止no3-進入厭氧池。本處理工藝是利用uasb工藝與uct工藝結合，利用uasb的高效除有機物和uct的高效除氮磷。綜合以上處理工藝和

29、廢水水質特性（因為設計廢水的有機濃度非常高，一般工藝很難達到所需標準），故選擇以下兩種工藝對其進行處理。其有實際的工程實例證明可達到處理效果。43工程實例4.3.1 浙江塔牌紹興酒廠廢水處理(1)浙江塔牌紹興酒廠廢水處理和新能源示范工程簡介浙江塔牌紹興稻廠是一家外貿出口企業(yè)，主要生產國內外享有盛譽的傳統(tǒng)紹興黃酒，廢水處理和新能源示范工程是年產2萬噸黃酒生產線的環(huán)境保護配套工程，工程總投資180萬元。主體設備罐引進德國lipp技術和設備射作，采用不銹鋼復合板雙咬口工藝卷制厭氧罐、貯氣柜和sbr曝氣池。不僅解決了鋼筋混凝土施工工期長，質量較難控制的缺點，而且增加了使用壽命和運行可靠程度。該工程于1

30、997年7月驗收合格，至今運行正常。(2) 廢水水質與水量傳統(tǒng)紹興黃酒生產有明顯的季節(jié)性。黃酒廢水的產生與排放也表現出相應的季節(jié)性，傳統(tǒng)黃酒最適應冬季釀造，生產時間一般為10月份至次年3月份。其余季節(jié)進行瓶酒灌裝生產。78月高溫季節(jié)一般停產。黃酒生產排放廢水分為高濃度廢水(cod >1o 000 mgl)，中低濃度廢水(cod口<10 000 ragl)，其水質水量列于表1。高濃度廢水主要有米漿廢水、前酵缸沖洗廢水、帶槽洗壇廢水、淋飯廢水。高濃度廢水富古淀粉、糖類、蛋白質等有機物質，是造成水環(huán)境污染的主要污染源，中低濃度廢水主要有瓶l】6裝車間殺菌廢水、廠內職工的生活污水等。 (3

31、) 廢水處理工藝流程為了提高廢水處理系統(tǒng)的處理效率，節(jié)約工程投資，減少能源消耗，降低運行成本，根據清污分流原則及實際生產可操作性，本方案對高濃度廢水和中低濃度廢水進行分流處理。高濃度廢水先采用厭氧消化，充分利用厭氧消化能耗低、處理效率高、耐負荷能力強、能回收生物質能源等特點，使92 以上的cod在酸化罐和厭氧消化罐中降解。厭氧消化采用復合式上流厭氧污泥床工藝。厭氧出水再與中低濃度的殺菌廢水和生活污水混合，調節(jié)混合廢水的bodcod 比值，提高可生化性能 混合廢水進a序批式括性污泥法(sbr)好氧處理，好氧生化處理后出水達標排放。廢水處理工藝流程見圖2。廢水處理系統(tǒng)各單元cod、bod 控制指標

32、見表2。水量(t/d)cod(mg/l)bod(mg/l)ss(mg/l)ph高濃度廢水90250001500040004低濃度廢水6010006002505.5 配水池sbr出水池氣水分離器廢水集水池酸化池進料泵uasb稀廢水 脫硫塔 圖2 廢水處理工藝流程表2 處理單元cod bod 控制指標處理單元進水酸化池厭氧罐配水池sbr出水水量(t/d)909090150150150滯留期(b)241202412ph4.54.07.26.588cod(mg/l)250001875020001220183小于300去除率(%)2590預曝2086bod(mg/l)150001050052544444

33、小于150去除率(%)3095預曝2090產物1012m3/d沼氣4 主要技術經濟指標處理能力：高濃度廢水90 td，中低濃度廢水60tdcod負荷是：2310 kgcod·d。出水指標：捧放量150 td cod<300 mgl bods<150 mgl ss200 mglph 69占地面積：1350平方米。 總裝機容量：47千瓦。日耗電量：359千瓦·小時。 平均每噸廢水耗電：24千瓦·小時。平均每公斤cod耗電：0155千瓦·小時。 工程總投資：180萬元。運行費用：l134萬元年。 沼氣收益：728萬元年。實際運行費：406萬元年。

34、平均每噸廢水處理成本090元，每公斤cod處理成本0137元。日產沼氣1 012立方米(每年10月3月份)，每立方米沼氣熱值5 500大卡，以沼氣價格060元計算，每天收入607元，120天收益728萬元，沼氣收入與運行費用支出相抵后尚需支出406萬元根據傳統(tǒng)黃酒季節(jié)性生產的特點，10月份至趺年3月份生產旺季，有高濃度廢水和中低濃度廢水，水解酸化單元、厭氧單元、好氧單元，全負荷運行。其余月份只有中低濃度廢水，水解酸化單元和厭氧單元停開。中低濃度廢水經好氧單元處理后即可達標排放5.工程運行檢測結果檢測時間; 1997-11-19到1997-11-21，兩個生產周期采樣三次。表3 監(jiān)測結果表項目時

35、間進水(集水池)出水ph194.817.55ph204.907.74ph214.787.54ss19143026ss2096417ss2139017cod19759045.9cod20858059.6cod21525055.0bod19562073.2bod20428089.4bod21373042.0綜上所述，廢水經處理后，出水水質ph、ss、cod-項指標選到污水綜合排放標準，gb 89781996一級標準。出水水質bod 指標達到污水綜合排放標準gb 89781996二級標準 4.3.2 上海某釀酒藥業(yè)有限公司處理黃酒廢水上海某釀酒藥業(yè)有限公司的主要產品為和酒，生產原料為黃酒、蜂蜜和構祀

36、子。為治理生產過程中排放的廢水，廠方先后兩次投資進行廢水治理。由于生產規(guī)模擴大，廢水排放量急劇加，廢水處理工程需要擴建。 該廠通過技術改進，利用uasb與改進后的aa/o工藝即uct工藝對黃酒廢水進行處理，達到了很好的處理效果1廢水水質水量 本廠廢水總量為7500m3/d其中包括米泔水等高濃度有機廢水，以及淋飯水，洗罐沖洗廢水等。廢水排放執(zhí)行污水綜合排放標準（gb8978-1996）中表4中一級標準的要求后排放。(1) 高濃度有機廢水水量: 2000m3 / d ;cod : 8000mg/ l ; bod :2500mg/ l ;ss :300mg/ l 。(2) 低濃度有機廢水水量: 55

37、00m3 / d ; cod : 700mg/ l ; bod :450mg/ l ;ss :500mg/ l 。(3) 處理后出水水質cod 100mg/ l ;bod 50mg/ l ; ss 100mg/ l 。2工藝流程圖高濃度廢水調節(jié)池uasb沼氣厭氧缺氧好氧池二沉池出水剩余污泥篩網低濃度廢水該廠有高低濃度兩種廢水，進行分流處理，高濃度廢水先經調節(jié)池調節(jié)水質和水量，之后進入uasb反應器，在反應器中有機物被大量消耗，cod值降低很多，uasb可以降50%-70%的有機物。之后進入uct工藝段，在進入uct之前，低濃度廢水經篩網（低濃度廢水中含有洗瓶廢水，其中含有標簽紙）與前處理過的高

38、濃度廢水混合，二者一同進入uct工藝段，經厭氧，缺氧，好氧處理后，進入二沉池，澄清出水。二沉池剩余污泥回流至uct缺氧段。3.處理效果 項目調節(jié)池uasbuct二沉池進水834568903160780出水6890316078060去除率%17%54%75%92，3%總去除效率可達到99.5%4.4工藝確定比較uasb+sbr工藝與uasb+uct工藝進行比較4.4.1技術可行性分析 （1）集水井和水解酸化池與調節(jié)池的比較集水井加水解酸化池一方面可以集水調節(jié)水量也可以通過水解酸化池去除一部分cod,但是處理對象是黃酒廢水,則處理效果并不太理想而且造成浪費,要鋪設多一部分管道,而且本設計高低濃度廢

39、水分別進水,此處水量不大,只有3500m3/s,故用調節(jié)池更經濟一些,而且調節(jié)池也是對水質水量進行調節(jié)（2）uasb二者在厭氧部分均用了uasb（升流式厭氧污泥床反應器）它是第二代廢水厭氧生物處理反應器的典型代表，與傳統(tǒng)的厭氧生物處理工藝相比，不僅十分有效地實現了水力停留時間與污泥停留時間的分離，使反應器中可截留大量的生物量，使水力停留時間大大縮短，同時由于其特殊的水力特征使反應器中污泥以顆粒化存在，由此極大的改善了污泥的沉降的分離性能，大大延長了污泥在反應器中的停留時間，顯著提高了其處理能力。（3）uct工藝與sbr工藝的比較uct工藝是aa/o的改良工藝，uct工藝與a2/o工藝不同之處在

40、于沉淀池污泥回流到缺氧池而不是回流到厭氧池，這樣可以防止由于硝酸鹽氮進入厭氧池，破壞厭氧池的厭氧狀態(tài)而影響系統(tǒng)的除磷率。增加了從缺氧池到厭氧池的混合液回流，由缺氧池向厭氧池回流的混合液中含有較多的溶解性bod，而硝酸鹽很少，為厭氧段內所進行的有機物水解反應提供了最優(yōu)的條件。在實際運行過程中，當進水中總凱氏氮tkn與cod的比值高時，需要降低混合液的回流比以防止no3-進入厭氧池，現在對于aa/o工藝以及它的改良工藝已經趨于成熟，當實用在工程上時，在操作運行方面會相對輕松，調試時間上也會縮短sbr工藝是序批式間歇活性污泥法，傳統(tǒng)的sbr工藝脫氮除磷效果并不好，但經過改良后，其具有高效的脫氮除磷效

41、果，改良后與傳統(tǒng)工藝相比它也有很多優(yōu)點如流程簡單，造價低等，但是它對控制條件與結構選擇有相當嚴格的標準，故而很難調試，而且對自動化程度也要求很高所以，在比較總工藝流程的復雜程度與調試，運行方面綜合考慮，還是選擇方案二，uasb+uct工藝進行對本廠的黃酒廢水進行處理比較有利。4.4.2 經濟比較 假設鋼筋混凝土每立方米500元 方案一序號工程名稱體積指標（元/m3)體積（m3)個數工程價格（元）1中格柵1351.48 0.57 1.00 7702調節(jié)池374.41 1167 1.00 4363uasb厭氧池806.12 17132.00 2761767.124集水池373.15336 1.00

42、 125.35uct反應池806.12 2953 2.00 4760944.726二沉池328.5213732.00 900.687污泥泵房363.29 200 1.00 726588貯泥池396.13 101.67 1.00 40274.5序號工程名稱體積指標（元/m3)體積（m3)個數工程價格（元）11鼓風機房1107.40 200.00 1.00 221.512污泥脫水機房1100.21 2250.00 1.00 2475472.5共計（元）10113570.32注：體積指標包括土建直接費，配水管及安裝直接費間接費為直接費的20%（元）投資總計（元）23711181.71 方案二序號工程

43、名稱體積指標（元/m3)體積（m3)個數工程價格（元）1中格柵1351.48 0.57 1.00 7702集水池374.41 1167 1.00 4363水解酸化池437 4511.00 197.14uasb反應池806.1216002.00 25792005配水井373.15336 1.00 125.35sbr反應池806.12 5734 2.00 9229377.66二沉池328.5213732.00 900.687污泥泵房363.29 200 1.00 726588貯泥池396.13 101.67 1.00 40274.511鼓風機房1107.40 200.00 1.00 221.512

44、污泥脫水機房1100.21 2250.00 1.00 2475472.5共計（元）11846222注：體積指標包括土建直接費，配水管及安裝直接費間接費為直接費的20%（元）投資總計（元）3553866.4 從上表可以看出uasb+sbr工藝的建設費用比uasb+uct工藝的多一些,故選用方案一. 綜合以上方案，決定選擇方案一，稍加改動進行處理5 工藝流程確定及簡介5.1 工藝流程圖高濃度廢水調節(jié)池uasb沼氣厭氧缺氧好氧池二沉池出水剩余污泥篩網低濃度廢水5.2 流程簡介采用厭氧與好氧相結合的處理方式，高低濃度廢水分別處理(1) 高濃度廢水經格柵進入調節(jié)池，雖然廢水中ss并不高，但是為了阻隔廢水

45、中的漂浮物（由于人為或其他原因進入的）設置了粗格柵，之后廢水進入調節(jié)池調節(jié)水質和水量，同時調節(jié)ph。廢水進入uasb反應器，高濃度廢水cod值大幅度下降。(2) 經過uasb處理后的廢水，要與經過篩網的低濃度廢水匯流（低濃度廢水中含有洗瓶廢水，其中含有標簽紙要加篩網去除，以免影響后續(xù)工藝運行）。此過程發(fā)生在集水池中，由集水池混合均勻高低濃度廢水。(3 ) 之后進入uct工藝段處理，uct工藝是a2/o工藝的改良工藝主要為了解決a2/o工藝中污泥回流到厭氧時帶入的大量硝酸鹽破壞厭氧條件所改進。三池型將污泥回流到缺氧池前端，通過缺氧池反硝化去除硝酸鹽，然后從缺氧池出水混合液分流一部分進入厭氧池，作

46、為厭氧池的污泥回流。(4) 最后經二沉池泥水分離后，澄清出水6 工藝計算6.1. 中格柵中格柵是由一組平行的金屬柵條或篩網制成，用以截留水中的較大懸浮物或漂浮物，以便減輕后續(xù)處理構筑物的負荷，并使之正常運行的裝置。污水處理站的污水由一根半徑為250mm的管從生產車間直接接入格柵間。6.1.1 設計參數設計流量q=3500m/d=41l/s；柵前流速v=0.7m/s，過柵流速v=0.8m/s；柵條寬度s=0.01m，格柵間隙b=10mm；柵前部分長度0.5m，格柵傾角=45°；單位柵渣量0.05m柵渣/10m污水。6.1.2設計計算（1）確定格柵前水深，根據最優(yōu)水力斷面公式計算得:柵前

47、槽寬，則柵前水深所以柵前槽寬為0.34m，柵前水深為h=0.17m。（2）柵條間隙數：(取n=22)設計一組格柵。 設計中 s取0.01.（3）柵槽寬度：b=s（n-1）+bn=0.01（21-1）+0.01×21=0.41m。（4）進水渠道漸寬部分長度（其中1為進水渠展開角）（5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度l2=l1=0.10m（6）過柵水頭損失（h1）設柵條斷面為銳邊矩形斷面 其中h0 =v2 sin/2g =(s/e) , =2.42，v0.8m/sh0：計算水頭損失k：系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數，取k=3：阻力系數，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時=2

48、.42（7）柵后槽總高度（h） 取柵前渠道超高h2=0.3則柵前槽總高度h1=h+h2=0.17+0.3=0.47m 柵后槽總高度h=h+h1+h2=0.17+0.17+0.3=0.64m（8）格柵總長度：l=l1+l2+0.5+1.0+ h1/tan=0.1+0.1+0.5+1.0+0.47/tan45°=2.17m（9）每日柵渣量（w） 在格柵間隙為21mm情況下，設柵渣為0.05m3/103m3圖4-1 中格柵計算草圖6.2 調節(jié)池6.2.1設計計算平均流量 q=3500m3/d=146m3/h=40.55l/s41l/s。設計停留時間取8h。有效容積 v=q×hrt

49、=（3500 m3/d /24h）×8h1167m3有效水深 有效水深取h=4m表面積 則調節(jié)池的表面積為： a=v/h2=1167/4=292m2總高度 1.取調節(jié)池為長方形，則邊長為：l= 24m2取超高為h1=0.1m3.進水高度為-1.2m，水面高度應低于-1.2m,所以調節(jié)池總1.2+4+0.1=5.3m工藝尺寸為：24m×12.2m×5.3m采用鑄鐵管進出水,流量為3500 m3/d=41l/s. 取管徑為250mm,流速v=0.84m/s. 1000i=4.87,出水管徑與進水管徑取相同的.6.2.2 升溫由于調節(jié)池后接入uasb反應器,反應器采用中溫厭氧,所以廢水應在調節(jié)池內進行加熱.一般采用鋪設蒸汽管進行加熱,但是黃酒廢水生產過程中會產生大量剩余蒸汽,此處可以加以利用,在管線上增加一個交換器即可.6.2.3潛污泵調節(jié)池集水坑內設2臺自動攪勻潛污泵，一用一備，水泵的基本參數為型號為150qw100-40-30 水泵流量q=200m3/h 揚程h=22m,轉速 980 功率30效率60.1% 出口直徑150mm重量900kg尺寸 長寬為600mm