支架與連續(xù)梁施工設計(一)概述

1、 中鐵大橋局股份有限公司設計分公司2013年10月匯報人：汪芳進2目目 錄錄 一、滿堂支架設計二、鋼管立柱支架設計三、連續(xù)梁（剛構）0號段托架設計四、連續(xù)梁墩梁臨時固結設計五、連續(xù)梁合龍臨時鎖定設計3目目 錄錄 一、滿堂支架設計二、鋼管立柱支架設計三、連續(xù)梁（剛構）0號段托架設計四、連續(xù)梁墩梁臨時固結設計五、連續(xù)梁合龍臨時鎖定設計4一、滿堂支架設計 1.1 概述1.2 荷載及其組合1.3 結構設計計算1.4 構造要求1.5 計算實例1.6 施工要求1.7 案例分析5一、滿堂支架設計 1.1 概述腳腳手手架架扣件式腳手架扣件式腳手架碗扣式腳手架碗扣式腳手架門型腳手架門型腳手架6一、滿堂支架設計

2、1.1 概述腳腳手手架架扣件式腳手架扣件式腳手架碗扣式腳手架碗扣式腳手架門型腳手架門型腳手架7一、滿堂支架設計 1.1 概述腳腳手手架架扣件式腳手架扣件式腳手架碗扣式腳手架碗扣式腳手架門型腳手架門型腳手架8一、滿堂支架設計 1.1 概述 碗扣式鋼管腳手架由鋼管立桿、橫桿、碗扣接頭等組成。碗扣接頭是由上碗扣、下碗扣、橫桿接頭和上碗扣的限位銷等組成。在立桿上焊接下碗扣和上碗扣的限位銷，將上碗扣套入立桿內。在橫桿和斜桿上焊接插頭。組裝時，將橫桿和斜桿插入下碗扣內，壓緊和旋轉上碗扣，利用限位銷固定上碗扣。 9一、滿堂支架設計 1.1 概述1.多功能 能根據(jù)具體施工要求，組成不同組架尺寸、形狀和承載能力

3、的單、雙排腳手架，支撐架，支撐柱，物料提升架，爬升腳手架，懸挑架等多種功能的施工裝備。 也可用于搭設施工棚、料棚、燈塔等構筑物。特別適合于搭設曲面腳手架和重載支撐架。 碗碗扣扣式式鋼鋼管管腳腳手手架架1、多功能5、安全可靠4、承載力大3、通用性強7、不易丟失2、高功效8、維修少6、易于加工10一、滿堂支架設計 1.1 概述碗碗扣扣式式鋼鋼管管腳腳手手架架1、多功能5、安全可靠4、承載力大3、通用性強7、不易丟失2、高功效8、維修少6、易于加工2.高功效：常用桿件中最長為3.13m，重17kg。拼拆快速省力。3.通用性強：主構件均采用普通的扣件式鋼管腳手架之鋼管，可用扣件同普通鋼管連接，通用性強

4、。4.承載力大：立桿連接是同軸心承插，橫桿同立桿靠碗扣接頭連接，接頭具有可靠的抗彎、抗剪、抗扭力學性能。而且各桿件軸心線交于一點，結構穩(wěn)固可靠，承載力大。11一、滿堂支架設計 1.1 概述碗碗扣扣式式鋼鋼管管腳腳手手架架 5.安全可靠：使接頭具有可靠的自鎖能力。作用于橫桿上的荷載通過下碗扣傳遞給立桿，下碗扣具有很強的抗剪能力(最大為199kN)。上碗扣即使沒被壓緊，橫桿接頭也不致脫出而造成事故。6.易于加工：主構件用483.5 Q235焊接鋼管，制造工藝簡單。1、多功能5、安全可靠4、承載力大3、通用性強7、不易丟失2、高功效8、維修少6、易于加工12一、滿堂支架設計 1.1 概述碗碗扣扣式式

5、鋼鋼管管腳腳手手架架 7.不易丟失：該腳手架無零散易丟失扣件，把構件丟失減少到最小程度。 8.維修少：該腳手架構件消除了螺栓連接，構件經(jīng)碰耐磕。一般銹蝕不影響拼拆作業(yè)，不需特殊養(yǎng)護、維修。 1、多功能5、安全可靠4、承載力大3、通用性強7、不易丟失2、高功效8、維修少6、易于加工13一、滿堂支架設計 1.1 概述碗碗扣扣式式腳腳手手架架單排碗扣式腳手架單排碗扣式腳手架雙排碗扣式腳手架雙排碗扣式腳手架滿堂碗扣式腳手架滿堂碗扣式腳手架 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范第1.0.31.0.3條：條： 落地碗扣式腳手架搭設高度H20m及超高、超重、大跨度的模板支撐體系必須制定專項施工設計方案，并進行結

6、構分析和計算在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構成的承力支架。該架體頂部的荷載通過可調托撐軸心傳力給立桿，頂部立桿軸心受壓，簡稱滿堂支撐架。14一、滿堂支架設計 1.1 概述碗扣式腳手架構配件1）立桿(代號LG)：立桿帶能上下串動的上碗扣和嵌固的下碗扣，立桿節(jié)點間距為600mm模數(shù)設置。15一、滿堂支架設計 1.1 概述碗扣式腳手架構配件1）立桿(代號LG)：立桿帶能上下串動的上碗扣和嵌固的下碗扣，立桿節(jié)點間距為600mm模數(shù)設置。名稱名稱型號型號規(guī)格規(guī)格(mm)(mm)理論質量理論質量(kg)(kg)立桿LG-1204812007.05LG-180481

7、80010.19LG-24048240013.34LG-30048300016.4816一、滿堂支架設計 1.1 概述碗扣式腳手架構配件2）橫桿(代號HG)：橫桿兩端有節(jié)頭。17一、滿堂支架設計 1.1 概述碗扣式腳手架構配件2）橫桿(代號HG)：橫桿兩端有節(jié)頭。名稱型號規(guī)格(mm)理論質量(kg)橫桿HG-30483001.32HG-60486002.47HG-90489003.63HG-1204812004.78HG-1504815005.93HG-1804818007.0818一、滿堂支架設計 1.1 概述碗扣式腳手架構配件3）其他配件： 專用斜桿ZXG; 專用外斜桿XG; 立桿連接銷L

8、LX; 可調底座KTZ; 可調托撐KTC等。19一、滿堂支架設計 1.1 概述碗扣式腳手架構配件4）材料要求： 新規(guī)范規(guī)定，碗扣式鋼管腳手架鋼管規(guī)格應為483.5mm，鋼管壁厚應為 mm，老規(guī)范規(guī)定，鋼管腳手架鋼管規(guī)格允許偏為-0.50.0mm負公差。 鋼管的壁厚是保證架體結構承載力的重要條件，對鋼管的壁厚負差提出了限定要求，主要是控制近年來市場經(jīng)營中擅自減小鋼管壁厚造成的安全隱患。20一、滿堂支架設計 1.2 荷載及其組合荷載荷載分項分項永久荷載腳手架和模板支架自重作用在模板支架上的結構荷載可變荷載腳手架和模板支架上的施工荷載振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載風荷載21一、滿堂支架設計 1.2 荷載及其

9、組合腳手架結構桿系自重標準值按實際自重計算腳手架配件重量標準值，可按下列規(guī)定采用。1 ）腳手板自重標準值：0.35kN/m22 ）操作層的欄桿與擋腳板自重標準值：0.14kN/m23 ）腳手架上滿掛密目安全網(wǎng)自重標準值：0.01kN/m2模板支撐架的自重標準值Q1按模板圖紙計算新澆筑鋼筋混凝土自重標準值Q2：一般取26kN/m3。振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q3：取2kN/m2水平風荷載標準值荷荷載載標標準準值值Wk = 0.7zsWo 22一、滿堂支架設計 1.2 荷載及其組合 水平風荷載標準值，根據(jù)項目類別也可按公路或鐵路相關規(guī)范進行計算。 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范規(guī)定，水平風荷載

10、采用建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）的公式進行計算。Wk = 0.7zsWo 23一、滿堂支架設計 1.2 荷載及其組合荷荷載載的的分分項項系系數(shù)數(shù)計算腳手架及模板支撐架構件強度時：永久荷載1.2；可變荷載1.4計算構件變形（撓度）時：永久荷載1.0 ；可變荷載1.0計算結構傾覆穩(wěn)定時：永久荷載0.9；可變荷載1.424一、滿堂支架設計 1.2 荷載及其組合(按規(guī)范進行組合)序號序號計算項目計算項目荷載組合荷載組合1立桿穩(wěn)定計算 永久荷載+可變荷載 永久荷載+0.9（可變荷載+風荷載）2連墻件承載力計算風荷載+3.0kN3斜桿強度和連接扣件（抗滑）強度計算風荷載25一、滿堂支架設計

11、 1.3 結構設計計算基本設計規(guī)定 1、保證整體結構形成幾何不變體系，以“結構計算簡圖”為依據(jù)進行結構計算。腳手架立、橫、斜桿組成的節(jié)點視為“鉸接”。 2、腳手架立、橫桿構成網(wǎng)格體系幾何不變條件應保證（滿足）網(wǎng)格的每層有一根斜桿。圖 滿堂架幾何不變體系26一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算基本設計規(guī)定3、當橫桿承受非節(jié)點荷載時，應進行抗彎強度計算； 4、當風荷載較大時應驗算連接斜桿兩端扣件的承載力。5、腳手架不掛密目網(wǎng)時，可不進行風荷載計算；當腳手架采用密目安全網(wǎng)或其他方法封閉時，則應按擋風面積進行計算。6、當桿件變形有控制要求時，應按照正常使用極限狀態(tài)驗算其變形。27一、滿堂支架設計 1

12、.3 結構設計計算基本設計規(guī)定6、受彎構件的撓度不應超過表6-6中規(guī)定的容許值。28一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算基本設計規(guī)定 7、受壓、受拉構件的長細比不應超過表4-7中規(guī)定的容許值，滿堂腳手架立桿長細比 不得大于250。il /029一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算計算內容1、腳手架的承載能力應按概率極限狀態(tài)設計法的要求，采用分項系數(shù)設計表達式進行設計?？芍贿M行下列計算：1) 立桿的軸力與穩(wěn)定性計算。2) 橫桿承載力及撓度計算3）碗扣節(jié)點承載力4）斜桿內力計算，并驗算連接扣件的抗滑能力5) 立桿地基承載力計算。30一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算計算內容2、計算構件的強

13、度、穩(wěn)定性與連接強度時，應采用荷載效應基本組合的設計值。永久荷載分項系數(shù)應取1.2，可變荷載分項系數(shù)應取1.4。3、腳手架中的受彎構件，尚應根據(jù)正常使用極限狀態(tài)的要求驗算變形。驗算構件變形時，應采用荷載效應的標準組合的設計值，各類荷載分項系數(shù)均取1。4、當縱向或橫向水平桿的軸線對立桿軸線的偏心距不大于55mm時，立桿穩(wěn)定性計算中可不考慮此偏心距的影響。31一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算計算公式1、立桿的計算32一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算計算公式1、立桿的計算33一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算計算公式2、橫桿承載力及撓度計算34一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算計

14、算公式2、橫桿承載力及撓度計算35一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算計算公式3、碗扣節(jié)點承載力按下式驗算36一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算計算公式 4、當模板支撐架高度大于8m并有風荷載作用時，應對斜桿內力進行計算，并驗算連接扣件的抗滑能力。1）當對架體內力計算時將風荷載化解為每一結點的集中荷載W2）W在立桿及斜桿中產(chǎn)生的內力 、 按下式計算vWsW37一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算計算公式 4、當模板支撐架高度大于8m并有風荷載作用時，應對斜桿內力進行計算，并驗算連接扣件的抗滑能力。WahWvWaahWs2238一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算計算公式 4、當模板支

15、撐架高度大于8m并有風荷載作用時，應對斜桿內力進行計算，并驗算連接扣件的抗滑能力。39一、滿堂支架設計 1.3 結構設計計算計算公式 4、高度大于8m的模板支撐架并有風荷載作用時，應驗算迎風立桿所產(chǎn)生的拉力，即 0，否則應采取措施保證架體整體穩(wěn)定。相應風荷載在另一側立桿中產(chǎn)生的壓力，應疊加到立桿軸向力中并驗算其強度。vWP40一、滿堂支架設計 1.4 構造要求 1）模板支撐架應根據(jù)施工荷載組配橫桿及選擇步距，根據(jù)支撐高度選擇組配立桿、可調托撐及可調底座。 2）掃地桿：底層縱橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應小于35cm；頂排水平桿至底模距離不宜大于50cm。41一、滿堂支架設計 1.4 構造要

16、求 3）斜桿設置：當立桿間距大于1.5m時,應在拐角處設置通高專用斜桿,中間每排每列應設置通高八字形斜桿或剪刀撐；當立桿間距小于1.5m時,模板支架四周從底到頂連續(xù)設置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底到頂連續(xù)設置豎向剪刀撐,間距小于或等于4.5m； 剪刀撐斜桿與地面夾角4560，斜桿應每步與立桿扣接。鋼管長度不夠時可用對接扣件接長；剪刀撐的設置需上至頂，下至底，剪刀撐底部與地面墊實，以增強剪刀撐承受荷載能力。42一、滿堂支架設計 1.4 構造要求 4）當模板支撐架高度大于4.8m時,頂端和底部必須設置水平剪刀撐,中間水平剪刀撐間距應小于或等于4.8m。水平剪刀撐位置設置與橋墩的水平連接，以增強支架

17、的整體穩(wěn)定性。 5) 當模板支撐架周圍有主體結構時，應設置連墻件。 6）模板支撐架高寬比應小于或等于2，當高寬比大于2時，可采取擴大底部架體尺寸或采取其他措施。43一、滿堂支架設計 1.5 計算實例支架設計 例：采用碗扣式鋼管滿堂支架法施工，立桿順橋向間距為0.9m；立桿橫橋向間距，箱梁腹板下為0.3m，底板和翼緣下均為0.9m。44一、滿堂支架設計 例：豎向剪刀撐在支架的四周均應設置，中間每5排(5列）設置一組；水平桿的步距為1.2m；頂排水平桿距底模不超過0.5m。1.5 計算實例支架設計45一、滿堂支架設計 例：支架設計：本標段支架下的G312國道為混凝土路面的1級公路，碗扣支架底座直接

18、支撐在路面上，部分支架下為G312國道中央綠化分隔帶。中分帶需先清除灰土以上表面種植松土，回填6%石灰土并壓實，確保地基承載力不小于250kPa，然后澆筑15cm厚C20混凝土。1.5 計算實例支架設計46一、滿堂支架設計 1.5 計算實例荷載47一、滿堂支架設計 1.5 計算實例荷載48一、滿堂支架設計 1.5 計算實例容許應力 碗扣式鋼管支架立桿截面為483.0（考慮市場實際情況）,材質為Q235，容許壓應力取=140MPa。水平桿步距為h=1.2m，立桿伸出頂層水平桿長度不超為a=0.5m。49一、滿堂支架設計 1.5 計算實例容許應力50一、滿堂支架設計 1.5 計算實例立桿受力計算

19、由于各處立桿的縱、橫向間距布置及混凝土厚度不同，下面分別予以計算。51一、滿堂支架設計 1.5 計算實例立桿受力計算 由于各處立桿的縱、橫向間距布置及混凝土厚度不同，下面分別予以計算。52一、滿堂支架設計 1.5 計算實例斜桿受力計算 豎向剪刀撐的斜桿主要承受橫向風載。由于箱梁碗扣支架間距較密，鋼管支架與模板的迎風面積偏安全統(tǒng)一按實體面積計算,風載阻力系數(shù)取 。11.3K 橫橋向剪刀撐每5列立柱布置一組，斜桿與水平面的夾角為45，立柱縱橋向間距為0.9m。 計算以支架及模板總高最高約19m和具有代表性的高度10m為例。53一、滿堂支架設計 1.5 計算實例斜桿受力計算 計算以支架及模板總高最高

20、約19m和具有代表性的高度10m為例。 計算高度為19m時，一組內最少有14根斜桿，則單組剪刀撐承擔的橫橋向風荷載：0130.75 1.3 1.0 0.59 19 0.9 549.2()whdwhFK K K W AkN 單根斜桿內力：49.25.0() 14sin4514 sin45whFQkNQ54一、滿堂支架設計 1.5 計算實例模板方木受力計算 1、上層方木：截面形式為100100，容許應力=11MPa，撓度容許值L/400。 跨中箱梁底板處，上層方木縱橋向間距為0.3m，下層工字鋼縱橫向間距為0.9m，人機荷載取2.5kN/m2,則：mkNq/0 . 5)5 . 222647. 0(

21、3 . 0mkNqlM41. 0109 . 00 . 5102246. 21016666741. 06MPaWMmmlmmEIqlf25. 240031. 0108333332100001289 . 00 . 5128124255一、滿堂支架設計 1.5 計算實例模板方木受力計算 1、上層方木：截面形式為100100，容許應力=11MPa，撓度容許值L/400。 箱梁腹板和橫隔板處，上層方木縱橋向間距為0.15m，下層工字鋼橫縱橋向間距為0.3m,則：mkNq/5 . 8)5 . 22262(15. 0mkNqlM08. 0103 . 05 . 8102260.08100.45 166667M

22、MPaWmmlmmEIqlf25. 240001. 0108333332100001283 . 05 . 8128124256一、滿堂支架設計 1.5 計算實例模板方木受力計算 2、下層工字鋼：下層工字鋼采用I10，容許應力=140MPa，撓度容許值L/400。 跨中箱梁底板處，下層工字鋼橫橋向間距為0.9m，人機荷載取1.5kN，則：mkNq/15.14) 5 . 122647. 0 (9 . 0mkNqlM15. 1109 . 015.1410225 .23104900015. 16MPaWMmmlmmEIqlf25. 240015. 01024500001950001289 . 015.

23、滿堂支架設計 1.5 計算實例斜桿受力計算 計算以支架及模板總高最高約19m和具有代表性的高度10m為例。 計算高度為10m時，一組內最少有8根斜桿，則單組剪刀撐承擔的橫橋向風荷載：單根斜桿內力：0130.75 1.3 1.0 0.59 10 0.9 525.9()whdwhFK K K W AkN )(6 . 445sin89 .2545sin8QkNFQwh58一、滿堂支架設計 1.5 計算實例模板方木受力計算 2、下層工字鋼：下層工字鋼采用I10，容許應力=140MPa，撓度容許值L/400。 箱梁腹板和橫隔板處，下層工字鋼橫橋向間距為0.3m，則：mkNq/6

24、5.16)5 . 12262(3 . 0mkNqlM3 . 1109 . 065.1610225 .2610490003 . 16MPaWMmmlmmEIqlf25. 240018. 01024500001950001289 . 065.16128124259一、滿堂支架設計 1.5 計算實例竹膠板計算竹膠板厚度為15mm，容許應力=11MPa，撓度容許值L/400。箱梁腹板和橫隔板處，上層方木縱橋向間距為0.15m，則：12 26 2 1 156/qkN m 2256 0.150.131010qlMkN m2231000 153750066bhWmm60.13104.9 37500MMPaW

25、3331000 152812501212bhImm441256 0.15100.080.375128128 10000 281250400qllfmmmmEI跨中箱梁底板處，計算相同，略60一、滿堂支架設計 1.5 計算實例地基承載力計算 本標段立桿地基為瀝青路面的1級公路，根據(jù)車輛荷載推算，其路面承載力不小于1000kPa,其水穩(wěn)層抗壓強度0.6MPa； 綠化帶清除原灰土層以上種植土，回填6%石灰土并壓實,地基承載力不小于250kPa，然后最后澆筑15cm厚C20混凝土。gNfA計算公式：式中：Ag地面承載面積， f 地基應力61一、滿堂支架設計 1.5 計算實例地基承載力計算支架立于路面時

26、，按擴散至水穩(wěn)層計算，瀝青結構層厚度18.6cmkPaANfg60086.7252. 052. 07 .19支架立于綠化帶時，按擴散至石灰土層計算，C20混凝土層厚15cmkPaANfg2503 .9745. 045. 07 .19現(xiàn)場地基承載力滿足要求62一、滿堂支架設計 1.6 施工要求工藝流程63一、滿堂支架設計 1.6 施工要求工藝流程64一、滿堂支架設計 1.6 施工要求基本要求1、地基處理需滿足設計要求。2、排水設施：填筑地基四面需設置排水系統(tǒng)，防止浸泡。排水坡坡面和地面用砂漿抹面，防止雨水沖刷。排水溝開挖深度與位置不得影響基礎受力。3、立桿的放線、定位4、底座安裝：底座應準確地放

27、置在定位線上；底座的軸心線應與地面垂直。5、安裝立柱：按設計間距安裝立柱，立柱底部需設置可調底座。65一、滿堂支架設計 6、頂排水平桿至底模距離不宜大于50cm7、掃地桿距地面距離不宜超過35cm。8、支撐架四周、中間縱、橫向由底向頂連續(xù)設置豎向剪刀撐。9、扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同。螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm且不應大于60Nm。10、對接扣件開口應朝上或者朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長于不應小于10cm。1.6 施工要求基本要求66一、滿堂支架設計 1.6 施工要求拼裝技術要求1、搭設時應按立桿、橫桿、斜桿的順序逐層搭設，每次上升高度不大于3m。底層水平框架的縱向直線度L/200,

28、 L為縱向水平桿總長；橫桿間水平度應L/400。2、搭設時應嚴格控制立桿垂直度和水平桿水平度，整架垂直度偏差不得大于h/500，h為立桿高度，且最大不超過10cm。3、施工中，嚴格控制掃地桿和剪刀撐的數(shù)量和間距。67一、滿堂支架設計 1.6 施工要求拼裝技術要求4、碗扣支架的底層組架最為關鍵，其組裝質量直接影響支架的整體質量。安裝完最下兩層水平桿后，首先檢查并調整水平框架的方正和縱向直順度；其次檢查水平桿的水平度，并通過調整立桿可調座使水平桿的水平偏差小于L/400，L為水平桿長度；同時逐個檢查立柱腳底，并確保所有立柱不懸空和松動，當?shù)讓蛹茏臃洗钤O要求后，檢查所有碗扣接頭并鎖緊，在搭設過程中

29、應隨時檢查上述內容，并予以調整。68一、滿堂支架設計 1.6 施工要求質量檢查1、構件材質性能檢查：符合設計和規(guī)范要求。2、拼裝質量檢查 檢查立桿間距、垂直度及其底座設置情況，水平桿、掃地桿、剪刀撐、斜撐等設置是否符合設計要求，立桿上碗扣是否可靠鎖緊，立桿連接銷是否安裝、斜桿扣接點是否符合要求、扣件的松緊度，發(fā)現(xiàn)不符合要求的要及時進行整改。69一、滿堂支架設計 1.6 施工要求現(xiàn)澆支架預壓1、支架預壓一般采用砂袋、水箱、鋼材等作為壓重物；2、預壓荷載宜為最大施工荷載的1.1倍；3、預壓時應使加載位置和順序盡量和梁體施工時的加載情況相一致，均勻對稱分級進行，按荷載50%、80%、100%和110

30、%分四級加載；4、預壓時間也宜和梁體實際施工所用時間相同(一般為7d)。5、支架連續(xù)滿載預壓3天沉降不超過3mm，則視地基滿足要求。6、分級卸載。70一、滿堂支架設計 1.6 施工要求預壓注意事項1、當采用砂袋作為壓重物時，應采取防雨措施，防止砂袋吸水超重，造成支架超載，影響結構安全；2、每完成一級加載應暫停一段時間，進行觀測，并對支架進行檢查；3、預壓完成后根據(jù)支架變形情況及地基沉降程度，采取必要的措施對薄弱環(huán)節(jié)進行加強，確保施工安全和工程質量；4、卸載過程中要均勻依次卸載，防止突然釋荷沖擊。71一、滿堂支架設計 1.6 施工要求現(xiàn)澆支架驗收1、支架施工過程中應加強全過程的檢查驗收工作(及時

31、整改)；2、復驗：1)基礎完工及支架搭設前；2)達到設計高度后；3)遭遇6級以上大風、大雨后；寒冷地區(qū)開凍后；4)停用超過1個月；3、支架使用中應定期檢查：1)桿件的設置與連接；2)地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；3)扣件是否松動；4)立桿的沉降和垂直度偏差是否符合規(guī)范要求；5)安全防護措施是否符合要求；6)支架是否超載。72一、滿堂支架設計 1.6 施工要求現(xiàn)澆支架拆除1、梁體混凝土強度滿足設計和規(guī)范要求，嚴格按圖完成初張拉或終張拉，滿足設計規(guī)定的條件后方可卸載落架。2、現(xiàn)澆支架的卸載落架順序，應從梁體撓度最大處的支架節(jié)點開始橫橋向同步卸落，然后逐步向兩端對稱、均勻的卸落相鄰支架節(jié)

32、點。3、拆除順序：安全網(wǎng)欄桿可調托撐剪刀撐橫桿立桿立桿底座。4、做到一步一清，一桿一清。73一、滿堂支架設計 1.7 案例分析吸取沉痛教訓 確保工程質量安全74一、滿堂支架設計 1.7 案例分析23項典型危險源辨識序號危險因素防控措施1未編制施工方案或作業(yè)指導書或方案不具體項目部組織相關人員編制施工方案、安全專項方案、作業(yè)指導書，并組織技術員和現(xiàn)場管理人員進行學習2無支架受力驗算或驗算不合格支架進行驗算，安裝完成后進行檢查簽證后方可進行下一步施工3方案未審核、上報方案審核、上報，施工過程嚴格按執(zhí)行方案要求4未進行安全技術交底作業(yè)前對技術員、管理人員、作業(yè)人員進行安全、技術交底，并記錄存檔75一

33、、滿堂支架設計 1.7 案例分析23項典型危險源辨識序號危險因素防控措施5作業(yè)人員未經(jīng)體驗、培訓高處作業(yè)人員必須體檢合格，并進行高處作業(yè)相關技能、知識進行培訓6作業(yè)人員未按施工方案要求施工加強過程監(jiān)控管理，嚴橋按施工方案要求進行施工7支架地基未經(jīng)處理，或處理不到位對地基先進行壓實、然后澆注15CM的混凝土進行硬化8未設置排水溝，場內有積水，地基下陷地基平整好、硬化好后，設置好排水溝，嚴禁場內積水76一、滿堂支架設計 1.7 案例分析23項典型危險源辨識序號危險因素防控措施9鋼管立桿底未進行抄墊或未抄墊牢固鋼管立植必須進行抄墊，進行一下步施工前對其進行檢查簽證10鋼管、扣件質量達不到要求，存在裂

34、紋、銹蝕嚴重等作業(yè)前對使用的材料、工具進行檢查，不合格的嚴禁使用11鋼管、扣件等進場、使用前未經(jīng)檢查鋼管、扣件等主要材料進場時進行檢查驗收，不合格材料嚴禁進場12鋼管立桿、橫桿等未按方案要求的間距搭設嚴格按方案要求搭設，施工過程中加強監(jiān)督管理77一、滿堂支架設計 1.7 案例分析23項典型危險源辨識序號危險因素防控措施13斜撐、連墻桿等未按要求設置斜桿、連墻桿等按方案要求進行設置14高處作業(yè)未佩戴安全帶或未及時掛好安全帶高處作業(yè)人員必須佩戴好安全帶，并高掛低用、及時系掛、掛點牢固15作業(yè)人員未穿防滑鞋、未戴好安全帽高處作業(yè)人員穿安全防滑鞋、戴好安全帽16作業(yè)人員上下拋擲物件、工具作業(yè)人員隨身佩

35、戴工具袋，嚴禁上下拋擲物件、工具78一、滿堂支架設計 1.7 案例分析23項典型危險源辨識序號危險因素防控措施18工具、小物件隨意丟放作業(yè)班組每天下班前對作業(yè)面進行清理，做到工完料清19作業(yè)面未掛水平安全網(wǎng)支架搭設過程中按要求掛設水平安全網(wǎng)20作業(yè)區(qū)周邊、下方未設置警示區(qū)，人員穿行或停留高處作業(yè)下方設置警示區(qū)，嚴禁非作業(yè)人員進入或停留79一、滿堂支架設計 1.7 案例分析23項典型危險源辨識序號危險因素防控措施21鋼管、鋼筋等材料堆放于支架上時，過載或荷載過于集中鋼管、鋼筋等材料堆放時應根據(jù)當日用量進行堆放，嚴禁過載堆放，且堆放時荷載不得過于集中22澆注砼或試壓前未對支架進行檢查驗收簽證澆注混

36、凝土前對支架進行檢查，并簽字驗收，未經(jīng)驗收不得進行下一步施工23澆注過程中未對支架穩(wěn)定性進行監(jiān)控檢查混凝土澆注過程中安排專人對支架的穩(wěn)定性進行檢查80一、滿堂支架設計 1.7 案例分析韶關白橋坑大橋橋梁概況該橋為鋼筋混凝土箱肋拱橋， L=100m，跨越76m深谷1996年12月20日，施工中的白橋坑大橋因支架整體失穩(wěn)突然坍塌，造成32人死亡，59人受傷(17人重傷)，直接經(jīng)濟損失360萬元。原設計施工方法為纜索吊機扣索分段吊裝。業(yè)主認為施工進度太慢，更換施工隊伍后，將施工方案改為滿布支架就地灌注。但由于支架設計錯誤，支架為一整體不穩(wěn)定結構！81一、滿堂支架設計 1.7 案例分析韶關白橋坑大橋

37、1 采用的施工方法未通過原設計單位，沒有編制大橋施工方案及其施工組織設計。大橋支架安裝完成后，未按公路工程施工安全技術規(guī)程規(guī)定的要求進行荷載或預壓試驗，也未進行驗收就投入使用。 2 施工支架結構形式不合理。對支架沒有進行整體結構受力分析及科學的計算，采用的門式結構無法形成穩(wěn)定的結構。超常規(guī)使用58.02米跨度單層貝雷桁架作主梁而未經(jīng)設計計算，又沒有采取任何有效的結構措施，以至在實際施工中貝雷梁撓度值為允許撓度值的7倍多，超過鋼材的屈服極限，從而導致支架整體結構破壞。82一、滿堂支架設計 1.7 案例分析韶關白橋坑大橋3.施工方法錯誤：由于沒有單獨完整的施工組織設計，施工未按施工技術規(guī)范規(guī)定的分

38、環(huán)分段澆注進行；實際澆注中，加載不均衡、不對稱，致使整個支架受力不均衡，最終導致支架失穩(wěn)而倒塌。4.施工現(xiàn)場指揮處置失當：在澆注過程中，曾多次出現(xiàn)模板和鋼筋翹起等事故隱患苗頭，大橋坍塌的危險征兆已十分明顯，施工單位負責人仍麻木不仁，不是進行認真科學分析，從中找出原因、制定有效的觀察、控制及撤離方案，而是盲目決斷、堅持錯誤指揮，冒險作業(yè)，野蠻施工，接連發(fā)生人為決策和指揮管理的重大失誤。（如采取用人踩、用預制板壓、用手動葫蘆強行拉等、不正確的措施），加劇了事故危險因素的累積、演變，加劇了支架的不穩(wěn)定性。83一、滿堂支架設計 1.7 案例分析韶關白橋坑大橋 5大橋監(jiān)理不到位。在沒有得到施工支架圖紙、

39、計算書和施工組織設計，根本無法確保施工質量和安全的情況下，沒有下令停止施工。卻簽認了拱圈模板和鋼筋混凝土的施工。在19日晚到20日7點30分拱底板澆灌的關鍵時間，卻無人在施工現(xiàn)場監(jiān)理，以至對施工過程中的違章冒險作業(yè)的行為未能發(fā)現(xiàn)和制止，出現(xiàn)危險征兆未能及時督促施工單位采取有效措施。法院依法追究施工項目經(jīng)理、總工、監(jiān)理等人的法律責任84一、滿堂支架設計 1.7 案例分析深圳鹽壩高速高架引橋2000年11月27日，深圳鹽壩高速公路起點高架全互通立交橋（由4聯(lián)箱梁）施工中，第3聯(lián)右幅（50米長）橋突然坍塌，69人墜落，19人受傷，其中重傷5人。原因分析：1. 立跨桿高度誤差偏大，部分扣件未能完全擰緊

40、，水平桿件未采用搭接連接，削弱了支架整體穩(wěn)定性；2. 坍塌的第7跨在支架設計中橫向未設剪刀撐，縱向剪刀撐數(shù)量不夠，造成支架主體穩(wěn)定性不足；3. 支架設計中對不利荷載因素及荷載分布不均狀況認識不足，未采取相應的對策和措施，使支架整體穩(wěn)定性存在安全隱患；4. 施工單位、監(jiān)理部門管理不力，安全質量意識淡薄85一、滿堂支架設計 1.7 案例分析廣清高速公路增槎路高架橋 2004年12月13日凌晨4時40分，廣東廣清高速增槎路連接線主線高架橋第26聯(lián)第4跨（112113）在進行現(xiàn)澆混凝土施工時，滿布支架坍塌 ，事故造成2人死亡，7人受傷。86一、滿堂支架設計 1.7 案例分析廣清高速公路增槎路高架橋原因

41、分析 滿布腳手架搭設不規(guī)范，未按規(guī)定進行預壓87一、滿堂支架設計 1.7 案例分析綏芬河市新華街立交橋引橋原因分析 腳手架設計未經(jīng)仔細計算，最大立桿間距3m，最大平桿間距1.4m；沒有進行荷載預壓即直接澆注混凝土；澆注混凝土時沒有對支架進行監(jiān)測。 4x30m預應力混凝土連續(xù)梁,2005-9-25施工時，鋼管碗扣腳手架跨塌，造成2人死亡、梁體報廢。88一、滿堂支架設計 1.7 案例分析貴開公路小尖山大橋 2005年12月14日凌晨5時30分，正在施工的貴州省貴陽市至開陽縣高等級公路小尖山大橋發(fā)生垮塌事故，7人死亡，15人受傷. 橋梁概況 2005年1月開工建設，全長155米，橋墩高度47米，最高

42、支架50米，大橋一跨長65米。89一、滿堂支架設計 1.7 案例分析小尖山大橋大橋垮塌后大橋垮塌前原因分析高達50米的滿布腳手架方案本身就存在極大風險架設中任何細小環(huán)節(jié)的失誤均有可能導致災難性后果90一、滿堂支架設計 1.7 案例分析廣州珠江黃埔大橋引橋 2007年6月13日在大橋東二環(huán)六標段引橋滿布腳手架預壓施工時，1000多噸重、近千個沙包將18米高的支架突然壓坍塌，4人被埋，其中2人死亡原因分析： 連降暴雨，雨水浸泡加重了沙袋的重量，超過腳手架承重極限 地基固化處理不到位，雨水浸泡導致基礎軟化 腳手架螺絲及碗扣松動91一、滿堂支架設計 1.7 案例分析廣州珠江黃埔大橋引橋 2007年6月

43、13日在大橋東二環(huán)六標段引橋滿布腳手架預壓施工時，1000多噸重、近千個沙包將18米高的支架突然壓坍塌，4人被埋，其中2人死亡原因分析： 連降暴雨，雨水浸泡加重了沙袋的重量，超過腳手架承重極限 地基固化處理不到位，雨水浸泡導致基礎軟化 腳手架螺絲及碗扣松動92目目 錄錄 一、滿堂支架設計二、鋼管立柱支架設計三、連續(xù)梁（剛構）0號段托架設計四、連續(xù)梁墩梁臨時固結設計五、連續(xù)梁合龍臨時鎖定設計93二、鋼管立柱支架設計1、概述2、結構設計3、結構計算4、注意事項5、計算實例94二、鋼管立柱支架設計1、概述 鋼管立柱常與貝雷片、型鋼、箱梁組成混凝土梁現(xiàn)澆支架，或組成鋼梁拼裝或滑移支架，以及連續(xù)梁0#塊

44、施工支架等，在橋梁工程上應用廣泛。本章節(jié)以鋼管立柱貝雷片支架為例進行說明。95二、鋼管立柱支架設計 與滿堂支架相比，鋼管立柱貝雷片支架不需對地面進行大面積的處理，可加快施工進度，減少投資。鋼管立柱貝雷片支架包括：模板、橫向分配梁、貝雷片及其支撐架、樁頂分配梁、砂箱、鋼管立柱等組成。96二、鋼管立柱支架設計 鋼管立柱支架主要用于主梁現(xiàn)澆支架施工，主要設計為結構布置、荷載選取，結構設計和計算，本章節(jié)以某混凝土連續(xù)箱梁現(xiàn)澆支架結構進行說明。97二、鋼管立柱支架設計2、結構設計 1）鋼管立柱多采用螺旋焊接鋼管，常用的直徑為600-1400不等，部分鋼管立柱可采用混凝土鋼管立柱以增大承載力，鋼管立柱的選

45、用根據(jù)受力而定。 目前，市場上有專業(yè)化的鋼管立柱出租，涂裝較好，承載力高，現(xiàn)場直接根據(jù)長度組拼。98二、鋼管立柱支架設計2、結構設計 2）鋼管立柱基礎，鋼管立柱一般設置于承臺上；當跨度較大時，可在跨中設置鋼管立柱與擴大基礎，或采用鋼管打入樁。99二、鋼管立柱支架設計3）“321型”貝雷片：桁高1.5m，常用。單層貝雷片棧橋，跨度一般在9-18m；作為現(xiàn)澆支架，雙層貝雷片支架跨度一般在40m以下；豎桿承載力較小。 標準“321型”貝雷片長度模數(shù)為3m，目前市場上有長為1.5m和2.0m的非標準貝雷片供應，便于跨度組拼。2、結構設計100二、鋼管立柱支架設計3）“200型”貝雷片：桁高2m，應用較

46、少；承載力較高，市場上有一定的供應量，衍生產(chǎn)品“HD201至HD203型”。2、結構設計101二、鋼管立柱支架設計3）貝雷片支撐架：支撐架有4501180mm、9001180mm兩種標準化支撐架，250mm聯(lián)接板；以滿足貝雷片桁架的橫向穩(wěn)定性。貝雷片布置時，間距宜按橫向450mm、900mm間距進行布置。2、結構設計102二、鋼管立柱支架設計4）分配梁，采用最為常見的型鋼制作，受力滿足要求。5）砂箱：現(xiàn)場加工，常見的砂箱承載力為200t以內，根據(jù)受力需要，砂箱承載力可做到800t。帶調節(jié)裝置的砂箱圖2、結構設計103二、鋼管立柱支架設計6）模板，分為鋼模和木模，底模常采用木模，側模鋼模并設置模

47、板支架。多跨連續(xù)梁施工或簡支梁施工，側模宜設置成具備縱向走行功能。側模不便于倒用時，可采用鋼管腳手架。2、結構設計104二、鋼管立柱支架設計3、結構計算計算依據(jù)計算依據(jù) 主體結構圖紙 地質地形資料 鋼結構設計規(guī)范 鐵路或公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范 建筑施工模板安全技術規(guī)范 裝配式鋼橋多用途適用手冊 簡明施工計算手冊105二、鋼管立柱支架設計1）Q235B鋼材容許彎曲應力140MPa，剪應力80MPa，可提高1.2倍2）貝雷片容許彎曲應力273MPa，容許剪應力160MPa，弦桿容許軸力560kN，豎桿容許軸力210kN，斜桿容許軸力171kN。3）竹膠板彎曲應力30MPa，剪

48、應力1.5MPa，彈性模量8000MPa。4）木肋彎曲應力10MPa，剪應力1.5MPa，彈性模量8500MPa。3、 結構計算材料力學性能106二、鋼管立柱支架設計3、結構計算荷載及其組合1）箱梁鋼筋混凝土自重，容重?。?/26mkN2）模板及支架自重：箱梁底模結構自重取值：20.5/kNm3）貝雷梁主梁及鋼管立柱、分配梁等按實際重量計算。4）施工人員及機具、材料堆放荷載：計算模板時?。?/5 . 2mkN計算支架結構時取：2/0 . 1mkN5）傾倒混凝土時產(chǎn)生的沖擊荷載，模板計算時?。?）振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載，豎向模板計算時?。?/0 . 2mkN側面模板計算時取值：2/0 . 4mk

49、N2/0 . 2mkN107二、鋼管立柱支架設計3、結構計算計算內容計算內容 底模系統(tǒng)計算（底模面板、模肋、縱肋） 側模系統(tǒng)計算 貝雷片計算 分配梁計算（抗彎、抗剪） 砂箱計算（豎向承載力） 鋼管立柱計算（強度、剛度及穩(wěn)定性） 基礎計算108二、鋼管立柱支架設計4、注意事項檢查內容檢查內容檢查細目檢查細目方案審批方案審批 鋼管柱貝雷支架施工方案是否有并經(jīng)過審批；貝雷支架是否經(jīng)第三方有資質單位檢算；是否有貝雷支架拆除方案,審批方案是否經(jīng)主管單位領導簽字貝雷片與承臺承貝雷片與承臺承載力檢算載力檢算 鋼管柱、分配梁、貝雷架結構是否檢算；鋼管柱坐落在承臺上，對承臺的承載力是否檢算。預壓方案預壓方案 鋼

50、管柱貝雷支架預壓方案施工方案是否有并經(jīng)過審批；預壓荷載是否滿足要求；分級加載或卸載分級是否合理；沉降觀測布置是否合理；預壓方案是否有安全應急預案。安全施工安全施工專項方案專項方案 鋼管柱貝雷支架安全施工專項方案是否有并經(jīng)過審批；是否有應急預案；是否有危險源識別。109二、鋼管立柱支架設計工序作業(yè)工序作業(yè)指導書指導書審核及審核及交底簽字交底簽字鋼管柱貝雷架施工是否有工序作業(yè)指導書,是否并經(jīng)過審批操作規(guī)程操作規(guī)程鋼管柱安裝順序是否按照方案操作規(guī)程操作方案交底方案交底技術交底是否逐級進行直到作業(yè)層；作業(yè)層是否掌握技術內容,各級簽領是否齊全真實；交底內容是否符合規(guī)范和方案的要求4、注意事項110二、鋼

51、管立柱支架設計技術技術交底交底審核及交底簽字審核及交底簽字鋼管柱貝雷架施工交底是否經(jīng)過審批或簽字貝雷支架貝雷支架結構結構鋼管柱、貝雷片安裝的結構尺寸是否和方案一致梁體施工梁體施工梁體模板、鋼筋、混凝土施工是否有技術交底；交底是否到位梁體預埋件梁體預埋件梁體預埋件尺寸、數(shù)量、位置是否按要求設置預壓方案預壓方案預壓方案是否交底進行到作業(yè)層預拱度設置預拱度設置預拱度設置是否合理；現(xiàn)場是否按照要求設置安全防護安全防護安全交底是否逐級進行直到作業(yè)層；各級簽領是否齊全真實；交底內容是否符合規(guī)范和方案要求4、注意事項111二、鋼管立柱支架設計現(xiàn)場現(xiàn)場檢查檢查材質材質貝雷支架設計是否有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性

52、；鋼管柱、貝雷架是否有材質證書,貝雷架是否有出廠驗收合格證。承臺基礎承臺基礎鋼管柱根部與承臺是否用法蘭盤栓接；其接觸面是否有間隙；是否用鋼板塞實。鋼管柱鋼管柱鋼管柱根部法蘭盤是否與承臺栓接；是否有間隙；每段鋼管柱連接法蘭盤連接螺栓是否齊全抱箍抱箍對于高墩支架，鋼管柱是否設置抱箍；抱箍是否與鋼管、墩身緊密。4、注意事項112二、鋼管立柱支架設計4、注意事項現(xiàn)場現(xiàn)場檢查檢查砂箱砂箱砂箱是否做防雨處理；砂箱與分配梁、鋼管柱間是否有間隙；間隙是否用鋼板墊實；砂箱是否設置防滑擋塊。分配梁分配梁分配梁是否設置加強肋板；分配梁與砂箱、貝雷片間是否有間隙；間隙是否用鋼板墊實；分配梁是否設置防滑擋塊。貝雷片貝雷

53、片貝雷片之間、加強弦桿之間連接銷子是否齊全；是否上保險銷；端頭貝雷片的豎桿是否加強；支撐架支撐架支撐架數(shù)量是否足夠；是否與貝雷片全部栓接；113二、鋼管立柱支架設計4、注意事項現(xiàn)場現(xiàn)場檢查檢查橫向連接橫向連接貝雷片之間橫向連接槽鋼是否全部與貝雷片豎桿栓接；橫向連接數(shù)量是否足夠。沉降觀測沉降觀測點布設點布設貝雷支架沉降點設置標識是否明顯且符合方案要求。預拱度預拱度設置設置預拱度設置是否按照技術交底設置模板模板預拱度設置時，調節(jié)模板的木楔數(shù)量是否足夠；模板接縫處是否無錯臺；模板是否除銹。114二、鋼管立柱支架設計4、注意事項現(xiàn)場現(xiàn)場檢查檢查鋼筋鋼筋鋼筋綁扎是否符合規(guī)范要求；預埋件預埋件預埋件種類、

54、數(shù)量及位置是否按要求設置預應力預應力波紋管定位是否準確；澆筑混凝土前，波紋管是否裝襯管；張拉設備是否校核；混凝土混凝土混凝土澆筑、振搗是否按照方案分層澆筑；安全防護安全防護設施設施作業(yè)人員是否培訓、持證上崗；作業(yè)平臺是否有護欄；爬梯、通道的安全防護是否到位；高處作業(yè)避雷、防風設施是否設置；開關箱、配電箱設置是否符合要求；用電線路的架設是否符合要求；現(xiàn)場施工消防配備情況。115二、鋼管立柱支架設計5、計算實例116二、鋼管立柱支架設計5、計算實例117二、鋼管立柱支架設計118二、鋼管立柱支架設計鋼管立柱為6308mm，擴大基礎，鋼管聯(lián)結系采用3254；分配梁為2HN700300；砂箱直徑552

55、mm，預壓力200t；擴大基礎為C25，尺寸為3000mm2000mm。119二、鋼管立柱支架設計5、計算實例底模面板計算 底模面板厚度為14mm竹膠板，考慮板的連續(xù)性，底模面板按三跨連續(xù)單向板計算，取面板單位寬度(1m)計算。 底模面板在箱梁腹板下密布，布置間距為300mm，則底模面板的計算跨徑為300mm；計算撓度時，底模面板跨度按200mm計。120二、鋼管立柱支架設計5、計算實例底模面板計算 底模面板根據(jù)箱梁上部荷載不同，分為箱梁底板處面板計算和箱梁腹板處的面板計算，選取最不利位置進行計算； 底模縱模肋根據(jù)箱梁荷載布置不同間距的縱橫肋，同樣按最不利工況進行計算。計算公式：連續(xù)梁或面板的

56、彎矩按 計算,撓度按: 進行計算。 上述計算公式均取自簡明施工計算手冊。 20.1Mql40.00667qlfEI121二、鋼管立柱支架設計5、計算實例底模面板計算 對于箱梁腹板處，底模面板的最大彎矩為：2210.10.1 (2 267) 1 0.30.531MqlkN m 底模面板的抗彎模量為：323266761mmbhW則面板最大彎曲應力為：610.531 1016.253032667wMMPaMPaW底模撓度：440.006670.00667 522002000.340.4228666 7000500qlfmmmmEI122二、鋼管立柱支架設計5、計算實例底模縱橫肋計算 底模橫肋采用15

57、0200mm方木，縱肋采用100100mm 方木，通過調節(jié)橫肋方木200mm的高度，可適應主體結構箱梁底板不水平的問題。橫肋與縱肋計算方法相同，下面以縱肋為例進行計算。123二、鋼管立柱支架設計5、計算實例底?？v橫肋計算 底?？v肋采用寬度100mm高度120mm的木梁，腹板處布置間距為300mm，箱室位置間距為600mm，直接搭設在貝雷梁上，貝雷梁最大間距900mm。則作用在縱肋上均布荷載為：腹板處：10.3 (2 267)17.7/qkN m箱室位置：20.6 (0.5 267)12.0/qkN m124二、鋼管立柱支架設計5、計算實例底模縱橫肋計算縱肋所受最大彎矩為：220.10.1 17

58、.7 0.91.43MqlkN m縱肋強度計算：61.43 106.010240000wMMPaMPaW縱肋撓度計算：4450.006670.00667 15.6 9009000.581.81983000 2.1 10500qlfmmmmEI125二、鋼管立柱支架設計5、計算實例側模系統(tǒng)計算 當采用內部振搗時，新澆筑混凝土作用在側面模板上的最大側壓力可按下列兩式計算，并取較小值。2/121022. 0vtFCHFC126二、鋼管立柱支架設計5、計算實例側模系統(tǒng)計算 當采用內部振搗時，新澆筑混凝土作用在側面模板上的最大側壓力可按下列兩式計算，并取較小值。2/121022. 0vtFCHFCF新澆

59、筑混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2）；C混凝土的容重（kN/m3），取25 kN/m30t混凝土的初凝時間（h），取8hv混凝土的澆筑速度（m/h），取1m/h127二、鋼管立柱支架設計5、計算實例側模系統(tǒng)計算H混凝土側壓力位置處至頂面的總高度（m），取2m1外加劑修正影響系數(shù)，取1.0 當采用內部振搗時，新澆筑混凝土作用在側面模板上的最大側壓力可按下列兩式計算，并取較小值。2/121022. 0vtFCHFC2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15上述參數(shù)均可按規(guī)范取值。128二、鋼管立柱支架設計5、計算實例側模系統(tǒng)計算本箱梁梁高為2.0m，兩個公式計算取小值為50kN/m2。檢算時，側壓

60、力還應加入傾倒與振搗荷載。250.0+4.0=54.0F （kN/m ） 當今規(guī)范給定的側壓力計算公式偏小(規(guī)范正在修定中)，梁高較高時，側壓力一般取75至80kN/m2。第二個公式計算側模壓力圖如右圖所示。129二、鋼管立柱支架設計5、計算實例側模系統(tǒng)計算 側壓力確定后，可計算側模面板、側模縱橫肋的受力情況，并通過縱肋驗算拉桿的受力。-4.1-7.3-7.3-12.6-12.6-15.0 單根拉桿的最大受力為34.4TkN334.4 10109.6170314wTMPaMPaA則拉桿的應力為130二、鋼管立柱支架設計5、計算實例側模系統(tǒng)計算 側模系統(tǒng)的腳手架立柱等均可以按材料力學相關公式計算