喀什明升廣場框剪結(jié)構(gòu)隔震設(shè)計案例20150915

1、喀什明升國際廣場項目喀什明升國際廣場項目 匯報人：吳從曉匯報人：吳從曉建筑結(jié)構(gòu)隔震設(shè)計流程：建筑結(jié)構(gòu)隔震設(shè)計流程：134目 錄2該工程為喀什明升國際廣場項目某框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，建筑類別為丙類建筑。建筑總高度為82.7m，地上28層（不包括隔震層），地下室2層。隔震層層高為1.6m，1層層高3.3m，2-27層層高為2.9m，28層層高為4.0m。結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為50年。1 工程概況結(jié)構(gòu)設(shè)計條件：結(jié)構(gòu)設(shè)計條件：（1）場地的工程地質(zhì)：）場地的工程地質(zhì)：場地土的類型為中軟場地，場地類別II類。（2）風(fēng)荷載：）風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓：按50年一遇的基本風(fēng)壓采用，取0.55kN/m2 。地面粗糙度：B類（3

2、）地震參數(shù)：）地震參數(shù)：抗震設(shè)防烈度：8度；設(shè)計基本地震加速度： 0.30g設(shè)計地震分組： 第三組1 工程概況結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)：結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)：（1）結(jié)構(gòu)設(shè)計年限：）結(jié)構(gòu)設(shè)計年限：該工程設(shè)計使用年限為50年。（2）結(jié)構(gòu)設(shè)計等級：）結(jié)構(gòu)設(shè)計等級：地基基礎(chǔ)的安全等級：乙級建筑結(jié)構(gòu)的安全等級：二級建筑抗震設(shè)防類別：丙類鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的抗震等級：該工程的框架為二級、剪力墻抗震為二級。1 工程概況隔震設(shè)計目標(biāo)：隔震設(shè)計目標(biāo)：擬通過采用隔震設(shè)計方案，使結(jié)構(gòu)在當(dāng)?shù)財M通過采用隔震設(shè)計方案，使結(jié)構(gòu)在當(dāng)?shù)?度（度（0.3g）抗震設(shè)防烈度下按）抗震設(shè)防烈度下按（即（即7度度0.15g）進行設(shè)計。）進行設(shè)計。隔震層單獨設(shè)置

3、，采用基礎(chǔ)隔震的方式。為便隔震層單獨設(shè)置，采用基礎(chǔ)隔震的方式。為便于日后維護和檢修，隔震層梁底到地面凈高于日后維護和檢修，隔震層梁底到地面凈高取取800mm，隔震層層高為，隔震層層高為1.6m。1 工程概況建筑立面圖建筑立面圖1 工程概況ETABS模型模型PKPM模型模型VSVS上部結(jié)構(gòu)按上部結(jié)構(gòu)按7 7度度0.15g0.15g進行初步設(shè)計。進行初步設(shè)計。1 工程概況質(zhì)量對比PKPM (Ton)ETABS (Ton)差值(%)26636270001.37 表表1 1非隔震結(jié)構(gòu)質(zhì)量對比非隔震結(jié)構(gòu)質(zhì)量對比1 工程概況周期對比表表2 2非隔震結(jié)構(gòu)周期對比非隔震結(jié)構(gòu)周期對比階數(shù)PKPM (s)ETAB

4、S (s)差值(%)11.8846 1.8722 -0.66 21.8675 1.7724 -5.09 31.3909 1.4455 3.93 樓層剪力對比表表3 3非隔震結(jié)構(gòu)樓層剪力對比非隔震結(jié)構(gòu)樓層剪力對比層數(shù)層數(shù)PKPM (kN)ETABS (kN)差值差值(%)X向向Y向向X向向Y向向X向向Y向向29799 907 790 917 -1.08 1.07 282457 2742 2495 2765 1.55 0.85 273749 4174 3881 4251 3.53 1.85 264822 5339 5044 5456 4.60 2.20 255697 6246 5998 6389

5、5.28 2.29 246416 6933 6780 7089 5.68 2.25 237018 7451 7424 7612 5.79 2.16 227530 7852 7957 8010 5.67 2.01 217966 8177 8397 8328 5.40 1.84 208340 8454 8764 8592 5.09 1.64 198671 8697 9082 8822 4.74 1.43 188983 8923 9378 9033 4.40 1.24 179294 9149 9676 9248 4.11 1.08 169613 9404 9988 9495 3.90 0.97 15

6、9938 9710 10320 9801 3.85 0.93 1410273 10085 10670 10180 3.86 0.94 1310625 10523 11060 10640 4.10 1.12 1211001 11008 11490 11150 4.44 1.29 1111405 11520 11950 11700 4.78 1.56 1011825 12043 12430 12270 5.12 1.89 912267 12590 12940 12850 5.49 2.06 812703 13135 13440 13430 5.80 2.25 713126 13661 13920

7、14000 6.05 2.48 613525 14149 14370 14520 6.24 2.62 513886 14573 14780 14980 6.44 2.79 414190 14915 15110 15340 6.48 2.85 314406 15154 15350 15600 6.55 2.95 214537 15299 15500 15760 6.62 3.01 1（隔震層）（隔震層）14578 15343 15550 15810 6.66 3.04 1 工程概況綜合上述數(shù)據(jù)可以看出，ETABS非隔震結(jié)構(gòu)模型與SATWE模型的結(jié)構(gòu)質(zhì)量、計算周期和地震剪力的差異較小，由此可以認(rèn)為

8、，所建立的ETABS模型作為該工程隔模型作為該工程隔震分析的有限元模型是相對準(zhǔn)確的震分析的有限元模型是相對準(zhǔn)確的，且能較為真實的反映結(jié)構(gòu)基本特性。2 隔震方案設(shè)計地震波的選取建筑抗震設(shè)計規(guī)范建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2010）規(guī)定：）規(guī)定：采用時程分析法時，應(yīng)按建筑場地類別和設(shè)計地震分組選用實際強震記錄和人工模擬的加速度時程，其中實際強震記錄的數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3，多組時程的平均地震影響系數(shù)曲線應(yīng)與振型分解反應(yīng)譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計意義上相符。2 隔震方案設(shè)計地震波的選取要求一：要求一：彈性時程分析時，每條時程計算的結(jié)構(gòu)底部剪力底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜計算結(jié)果的6

9、5%，多條時程計算的結(jié)構(gòu)底部剪力底部剪力平均值不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計算結(jié)果的80%。要求二：要求二：輸入地震加速度時程曲線的有效持續(xù)時間（一般從首次達到該時程曲線最大峰值的10%那一刻算起，到最后一點達到最大峰值的10%為止），無論實際強震記錄還是人工模擬時程波，有效持續(xù)時間有效持續(xù)時間一般為結(jié)構(gòu)基本周期的（510）倍）倍。 2 隔震方案設(shè)計該工程選取了該工程選取了5條強震記錄條強震記錄和和2條人工模擬加速度時程條人工模擬加速度時程。各時程詳細(xì)信息：人工波1（AW-1）人工波2（AW-2）NGA_1594CHICHI.TTN051_FN集集波（CHICHI）Kobe神戶波（KOBE）Nor

10、thridge北嶺波（NORT）NGA_67San FERNANDO.ISD_FP圣費南多波（SANF）Taft N21E波（TAFT波）2 隔震方案設(shè)計7條地震波的時程曲線及反應(yīng)譜圖2 隔震方案設(shè)計工況反應(yīng)譜 AW1AW2 CHICHI KOBE NORT SANF TAFT時程均值剪力 X向 15551 16970 170701777717610 13684 15999 17719 15515（kN）Y向 15811 19309 165861713116472 15441 19473 17842 16350比例 X向100109.13 109.77 114.32113.24 88.00 1

11、02.88 113.94 107.33（%） Y向100122.12 104.90 108.35 104.18 97.66 123.16 112.84 110.46非隔震結(jié)構(gòu)基底剪力時程與反應(yīng)譜計算結(jié)果對比非隔震結(jié)構(gòu)基底剪力時程與反應(yīng)譜計算結(jié)果對比各條時程計算的結(jié)構(gòu)底部剪力值滿足規(guī)范要求。各條時程計算的結(jié)構(gòu)底部剪力值滿足規(guī)范要求。要求一要求一 2 隔震方案設(shè)計時程名稱第一次達到最大峰值10%對應(yīng)的時間(s)最后一次達到最大峰值10%對應(yīng)的時間(s)有效持續(xù)時間(s)結(jié)構(gòu)周期(s)比值A(chǔ)W-11.3837.4236.041.872219.3 AW-22.1638.0835.921.872219.

12、2 CHICHI20.3459.5839.241.872221.0 KOBE6.9421.8614.921.87228.0 NORT2.0216.0614.041.87227.5 SANF1.3438.9537.611.872220.1 TAFT1.0445.3644.321.872223.7 非隔震結(jié)構(gòu)基底剪力時程與反應(yīng)譜計算結(jié)果對比非隔震結(jié)構(gòu)基底剪力時程與反應(yīng)譜計算結(jié)果對比各條時程的有效持續(xù)時間滿足規(guī)范要求。各條時程的有效持續(xù)時間滿足規(guī)范要求。要求二要求二 2 隔震方案設(shè)計隔震支座的設(shè)置隔震層剛度中心宜與上部結(jié)構(gòu)的質(zhì)量中心重合。隔震層剛度中心宜與上部結(jié)構(gòu)的質(zhì)量中心重合。隔震支座的平面布置宜

13、與上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)的豎向受力構(gòu)件隔震支座的平面布置宜與上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)的豎向受力構(gòu)件的平面位置相對應(yīng)。的平面位置相對應(yīng)。同一房屋選用多種規(guī)格的隔震支座時，應(yīng)注意充分發(fā)揮每個橡同一房屋選用多種規(guī)格的隔震支座時，應(yīng)注意充分發(fā)揮每個橡膠支座的承載力和水平變形能力。膠支座的承載力和水平變形能力。同一支承處選用多個隔震支座時，隔震支座之間的凈距應(yīng)大于同一支承處選用多個隔震支座時，隔震支座之間的凈距應(yīng)大于安裝操作所需要的空間要求。安裝操作所需要的空間要求。設(shè)置在隔震層的抗風(fēng)裝置宜對稱、分散地布置在建筑物的周邊設(shè)置在隔震層的抗風(fēng)裝置宜對稱、分散地布置在建筑物的周邊或周邊附近?；蛑苓吀浇＃ㄒ话阍瓌t）（一

14、般原則）2 隔震方案設(shè)計根據(jù)以上布置原則，該工程共布置了隔震支座根據(jù)以上布置原則，該工程共布置了隔震支座46個，個，包含包含LNR800、LRB900和和LRB1000三種型號：三種型號：型號橡膠層厚度(mm)有效面積(cm2)豎向承載力(kN)豎向剛度(kN/mm)屈服后剛度(kN/mm)等效阻尼比(%)100%應(yīng)變時等效水平剛度（kN/mm）屈服力（kN）LNR800175502675393358-51.108-LRB9001986361954240131.26726.52.292202.9LRB100021678531178048781.43426.52.594250.4隔震支座力學(xué)性能

15、參數(shù)表隔震支座力學(xué)性能參數(shù)表隔震支座編號隔震支座編號及平面布置圖及平面布置圖2 隔震方案設(shè)計隔震層抗風(fēng)驗算wwkRwVV1.4 4510.7=6315kN=5 250.4+26 202.9=6527kNwwkRwVV該工程中：該工程中：通過抗風(fēng)驗算可以得出該工程隔震支座及所需抗風(fēng)裝置通過抗風(fēng)驗算可以得出該工程隔震支座及所需抗風(fēng)裝置（鉛芯橡膠隔震支座）的布置數(shù)量都能滿足結(jié)構(gòu)抗風(fēng)需求。（鉛芯橡膠隔震支座）的布置數(shù)量都能滿足結(jié)構(gòu)抗風(fēng)需求。2 隔震方案設(shè)計支座壓應(yīng)力驗算根據(jù)根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GB 50011-2010)第第12.2.3條，條，丙類建筑中橡膠丙類建筑中橡膠隔震支座在重

16、力荷載代表值下的豎向壓應(yīng)力不應(yīng)超過隔震支座在重力荷載代表值下的豎向壓應(yīng)力不應(yīng)超過15Mpa。 支座編號壓應(yīng)力(Mpa) 支座編號壓應(yīng)力(Mpa) 支座編號壓應(yīng)力(Mpa) 支座編號壓應(yīng)力(Mpa)L1-7.16L13-11.13L25-7.15L37-8.34L2-8.55L14-8.42L26-10.89L38-8.02L3-8.74L15-10.95L27-9.09L39-8.38L4-7.81L16-9.99L28-9.1L46-8.79L5-10.72L17-7.28L29-9.08L47-11.3L6-9.89L18-11.47L30-11.53L48-9.31L7-8.69L19-

17、10.49L31-9.32L49-8.52L8-11L20-10.69L32-10.91L50-8.36L9-9.66L21-11.72L33-6.66L51-8.32L10-10.05L22-8.67L34-11.46L52-10.25L11-10.14L23-8.92L35-8.92L12-8.83L24-9.41L36-9.32從表中可見所有隔震支座壓應(yīng)力都沒有超過從表中可見所有隔震支座壓應(yīng)力都沒有超過15MPa，滿足規(guī)范要求。，滿足規(guī)范要求。3 隔震結(jié)構(gòu)分析中震時程分析工作一：對比隔震前后結(jié)構(gòu)周期；工作一：對比隔震前后結(jié)構(gòu)周期；疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程規(guī)定：隔震

18、房屋兩個方向規(guī)定：隔震房屋兩個方向的基本周期相差不宜超過較小值的的基本周期相差不宜超過較小值的30%。工作二：計算水平向減震系數(shù)。工作二：計算水平向減震系數(shù)。建筑抗震設(shè)計規(guī)范建筑抗震設(shè)計規(guī)范規(guī)定：對高層建筑結(jié)構(gòu)的水平向減規(guī)定：對高層建筑結(jié)構(gòu)的水平向減震系數(shù)，應(yīng)計算隔震與非隔震各層傾覆力矩的最大比值，震系數(shù)，應(yīng)計算隔震與非隔震各層傾覆力矩的最大比值，并與層間剪力的最大比值相比較，取二者的較大值。并與層間剪力的最大比值相比較，取二者的較大值。3 隔震結(jié)構(gòu)分析中震時程分析振型隔震前結(jié)構(gòu)周期（s） 隔震后結(jié)構(gòu)周期（s） 兩方向差值比（%）11.87（Y向平動）4.24（Y向平動）0.9421.77（X

19、向平動）4.20（X向平動）31.44（Z軸扭轉(zhuǎn)）3.83（Z軸扭轉(zhuǎn)）隔震前后結(jié)構(gòu)周期對比隔震前后結(jié)構(gòu)周期對比隔震結(jié)構(gòu)兩個方向的基本周期相差小于較小值的隔震結(jié)構(gòu)兩個方向的基本周期相差小于較小值的30%，滿足規(guī)范要求。滿足規(guī)范要求。層號AW-1AW-2CHICHIKOBENORTSANFTAFT平均值X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向290.216 0.218 0.222 0.220 0.182 0.195 0.424 0.371 0.226 0.253 0.287 0.184 0.275 0.259 0.262 0.243280.238 0.259 0.223 0

20、.267 0.287 0.306 0.526 0.416 0.324 0.322 0.329 0.247 0.290 0.277 0.317 0.299270.237 0.249 0.230 0.271 0.304 0.319 0.540 0.425 0.343 0.329 0.338 0.262 0.293 0.284 0.326 0.306260.238 0.241 0.239 0.275 0.307 0.333 0.543 0.427 0.358 0.338 0.342 0.270 0.295 0.284 0.332 0.310250.254 0.251 0.249 0.291 0.29

21、8 0.349 0.544 0.429 0.374 0.355 0.345 0.277 0.297 0.285 0.337 0.319240.274 0.273 0.255 0.309 0.289 0.366 0.548 0.432 0.391 0.378 0.346 0.286 0.298 0.284 0.343 0.332230.295 0.291 0.273 0.327 0.297 0.377 0.548 0.439 0.416 0.403 0.342 0.303 0.298 0.285 0.353 0.346220.317 0.306 0.287 0.339 0.307 0.387 0

22、.549 0.450 0.414 0.426 0.333 0.320 0.301 0.282 0.358 0.359210.331 0.319 0.300 0.341 0.319 0.394 0.546 0.456 0.401 0.434 0.323 0.316 0.301 0.275 0.360 0.362200.337 0.332 0.316 0.344 0.333 0.387 0.539 0.465 0.387 0.429 0.322 0.309 0.296 0.266 0.361 0.362190.343 0.346 0.331 0.353 0.341 0.378 0.533 0.46

23、7 0.382 0.416 0.321 0.295 0.291 0.259 0.363 0.359180.350 0.358 0.345 0.363 0.346 0.368 0.519 0.446 0.386 0.399 0.318 0.279 0.287 0.259 0.365 0.353170.358 0.373 0.359 0.373 0.350 0.351 0.493 0.417 0.400 0.393 0.317 0.268 0.278 0.262 0.365 0.348160.367 0.386 0.370 0.384 0.346 0.333 0.454 0.384 0.421 0

24、.395 0.315 0.262 0.267 0.269 0.363 0.345150.369 0.379 0.370 0.388 0.346 0.328 0.414 0.352 0.419 0.403 0.305 0.265 0.252 0.276 0.354 0.342140.371 0.366 0.369 0.389 0.351 0.321 0.375 0.332 0.398 0.397 0.304 0.278 0.240 0.267 0.344 0.336130.365 0.359 0.368 0.389 0.360 0.312 0.336 0.315 0.384 0.388 0.31

25、0 0.293 0.225 0.256 0.335 0.330120.356 0.367 0.365 0.383 0.360 0.308 0.307 0.305 0.377 0.395 0.325 0.312 0.224 0.257 0.331 0.332110.349 0.371 0.357 0.387 0.367 0.311 0.278 0.292 0.375 0.405 0.338 0.324 0.229 0.263 0.328 0.336100.351 0.370 0.350 0.385 0.368 0.320 0.252 0.296 0.388 0.415 0.358 0.337 0

26、.240 0.271 0.329 0.34290.355 0.364 0.344 0.377 0.357 0.329 0.262 0.293 0.395 0.423 0.365 0.347 0.249 0.281 0.332 0.34580.361 0.360 0.337 0.369 0.346 0.329 0.273 0.284 0.388 0.421 0.368 0.352 0.253 0.285 0.332 0.34370.365 0.357 0.328 0.360 0.334 0.329 0.270 0.271 0.375 0.405 0.364 0.351 0.255 0.282 0

27、.327 0.33660.365 0.351 0.318 0.347 0.323 0.329 0.257 0.254 0.353 0.367 0.359 0.344 0.250 0.272 0.318 0.32350.361 0.345 0.306 0.332 0.313 0.327 0.235 0.233 0.325 0.323 0.360 0.333 0.234 0.253 0.305 0.30740.356 0.337 0.291 0.316 0.307 0.322 0.209 0.205 0.291 0.271 0.360 0.320 0.212 0.233 0.289 0.28630

28、.353 0.330 0.287 0.312 0.308 0.323 0.178 0.174 0.255 0.224 0.360 0.306 0.193 0.210 0.276 0.26820.354 0.324 0.292 0.314 0.313 0.330 0.143 0.141 0.228 0.194 0.369 0.296 0.173 0.182 0.267 0.25410.374 0.339 0.328 0.350 0.338 0.356 0.222 0.220 0.308 0.262 0.393 0.313 0.229 0.247 0.313 0.298結(jié)構(gòu)隔震前后各樓層層間剪力比

29、（時程均值）的最大值為結(jié)構(gòu)隔震前后各樓層層間剪力比（時程均值）的最大值為0.365層號AW-1AW-2CHICHIKOBENORTSANFTAFT平均值X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向290.218 0.216 0.220 0.222 0.195 0.182 0.371 0.424 0.253 0.226 0.184 0.287 0.259 0.275 0.243 0.262280.254 0.234 0.254 0.219 0.270 0.255 0.398 0.491 0.311 0.297 0.223 0.314 0.272 0.288 0.283 0.300

30、270.258 0.238 0.263 0.225 0.306 0.280 0.412 0.517 0.321 0.321 0.241 0.325 0.277 0.290 0.297 0.314260.252 0.238 0.273 0.231 0.317 0.292 0.419 0.531 0.328 0.335 0.252 0.331 0.282 0.292 0.303 0.322250.245 0.240 0.276 0.236 0.327 0.299 0.422 0.536 0.335 0.347 0.259 0.335 0.287 0.293 0.307 0.327240.247 0

31、.247 0.284 0.243 0.336 0.300 0.425 0.538 0.346 0.359 0.265 0.338 0.289 0.294 0.313 0.331230.255 0.258 0.294 0.249 0.346 0.296 0.427 0.540 0.358 0.371 0.270 0.339 0.289 0.296 0.320 0.336220.268 0.269 0.304 0.254 0.357 0.292 0.431 0.544 0.373 0.384 0.275 0.341 0.288 0.296 0.328 0.340210.279 0.280 0.31

32、3 0.261 0.365 0.292 0.436 0.548 0.390 0.398 0.282 0.341 0.288 0.297 0.336 0.345200.287 0.291 0.319 0.272 0.372 0.297 0.443 0.550 0.403 0.415 0.292 0.340 0.286 0.297 0.343 0.352190.296 0.303 0.324 0.281 0.379 0.303 0.452 0.553 0.417 0.425 0.301 0.338 0.282 0.296 0.350 0.357180.305 0.315 0.327 0.290 0

33、.386 0.308 0.456 0.555 0.432 0.425 0.309 0.336 0.280 0.297 0.357 0.361170.315 0.324 0.328 0.297 0.392 0.314 0.459 0.551 0.439 0.425 0.316 0.333 0.278 0.296 0.361 0.363160.325 0.329 0.328 0.304 0.395 0.320 0.463 0.546 0.444 0.424 0.319 0.330 0.275 0.294 0.364 0.364150.336 0.334 0.333 0.311 0.396 0.32

34、7 0.466 0.541 0.448 0.424 0.319 0.328 0.273 0.291 0.367 0.365140.346 0.339 0.339 0.319 0.395 0.333 0.465 0.535 0.451 0.426 0.317 0.329 0.271 0.289 0.369 0.367130.356 0.344 0.346 0.328 0.394 0.340 0.462 0.527 0.441 0.428 0.311 0.330 0.271 0.287 0.369 0.369120.368 0.351 0.354 0.337 0.393 0.346 0.454 0

35、.518 0.432 0.433 0.310 0.330 0.273 0.282 0.369 0.371110.381 0.359 0.362 0.348 0.393 0.351 0.443 0.506 0.431 0.434 0.311 0.329 0.279 0.277 0.371 0.372100.396 0.367 0.371 0.360 0.393 0.356 0.429 0.492 0.432 0.426 0.313 0.334 0.287 0.274 0.374 0.37390.412 0.376 0.380 0.372 0.389 0.360 0.415 0.474 0.436

36、 0.421 0.318 0.341 0.296 0.275 0.378 0.37480.429 0.385 0.390 0.384 0.383 0.364 0.400 0.455 0.439 0.421 0.325 0.348 0.305 0.275 0.382 0.37670.439 0.395 0.399 0.396 0.376 0.369 0.386 0.437 0.443 0.420 0.333 0.355 0.318 0.276 0.385 0.37860.440 0.405 0.410 0.404 0.370 0.373 0.372 0.419 0.444 0.418 0.341

37、 0.363 0.329 0.275 0.387 0.37950.438 0.412 0.423 0.409 0.366 0.375 0.358 0.394 0.441 0.415 0.349 0.370 0.329 0.272 0.386 0.37840.437 0.406 0.433 0.411 0.361 0.373 0.345 0.369 0.433 0.410 0.352 0.377 0.326 0.268 0.384 0.37430.434 0.397 0.440 0.411 0.356 0.373 0.331 0.345 0.422 0.402 0.352 0.382 0.321

38、 0.262 0.379 0.36720.429 0.386 0.439 0.406 0.351 0.374 0.315 0.320 0.405 0.390 0.351 0.381 0.313 0.254 0.372 0.35910.265 0.236 0.265 0.247 0.212 0.229 0.191 0.181 0.244 0.235 0.213 0.234 0.193 0.153 0.226 0.216結(jié)構(gòu)隔震前后各樓層傾覆彎矩比（時程均值）的最大值為結(jié)構(gòu)隔震前后各樓層傾覆彎矩比（時程均值）的最大值為0.387中震時程分析綜合上表可得隔震層以上結(jié)構(gòu)隔震前后，結(jié)構(gòu)各樓層傾覆彎矩比與

39、層間剪力比的最大值為0.387，根據(jù)抗規(guī)第12.2.5條，確定隔震后水平地震影響系數(shù)最大值max1max/=0.3870.24/0.8=0.1161。設(shè)計設(shè)計時地震影響系數(shù)取時地震影響系數(shù)取0.12。 3 隔震結(jié)構(gòu)分析3 隔震結(jié)構(gòu)分析大震時程分析根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范（根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB 50011-2010）第）第12.2.1、12.2.4和和12.2.9條規(guī)定：條規(guī)定：隔震支座應(yīng)進行豎向承載力驗算和罕遇地震下水平位移的驗算水平位移的驗算（工作一）（工作一）；橡膠隔震支座在罕遇地震的水平和豎向地震同時作用下，拉應(yīng)力拉應(yīng)力不應(yīng)大于1MPa（工作二）（工作二）；隔震層支墩、支柱及相連構(gòu)件，

40、應(yīng)采用隔震結(jié)構(gòu)罕遇地震下隔震支座底部的豎向力、水平力和力矩進行承載力驗算承載力驗算（工作三）（工作三） 。3 隔震結(jié)構(gòu)分析支座水平位移驗算支座編號 最大位移（mm） 支座編號 最大位移（mm） 支座編號 最大位移（mm） 支座編號 最大位移（mm）L1364.1L13358.3L25358.1L37357.6L2358.3L14361.1L26368.1L38361.1L3359.7L15361.1L27368.1L39358.3L4361.1L16366L28358.1L46358.3L5361.1L17364.1L29364.1L47357.3L6366L18355.2L30364.1L4

41、8356.5L7356.1L19356.1L31368.1L49356.8L8358.3L20357.3L32368.1L50361.1L9361.1L21358.1L33355.2L51361.1L10364.1L22359.3L34364.1L52356.4L11368.1L23359.7L35364.1L12357.3L24356.4L36356.4罕遇地震下隔震層（隔震支座）水平位移計算采用的荷載組合為：1.0恒荷載0.5活荷載1.0水平地震，即荷載組合為：1.0D+0.5L+1.0Fek。由此得到罕遇地震下各個支座最大水平位移，可知最大支座位移為可知最大支座位移為368.1mm。 3

42、 隔震結(jié)構(gòu)分析最大支座位移最大支座位移隔震縫寬度計算隔震縫寬度計算隔震層位移驗算隔震層位移驗算隔震縫寬度不宜小于隔震隔震縫寬度不宜小于隔震橡膠支座在罕遇地震下的橡膠支座在罕遇地震下的最大水平位移的最大水平位移的1.2倍且不倍且不宜小于宜小于200mm。橡膠隔震支座在罕遇地震橡膠隔震支座在罕遇地震作用下的水平位移限值不作用下的水平位移限值不應(yīng)超過支座有效直徑的應(yīng)超過支座有效直徑的0.55倍和支座內(nèi)部橡膠總倍和支座內(nèi)部橡膠總厚度厚度3.0倍二者的較小值。倍二者的較小值。根據(jù)計算，隔震縫寬宜大于根據(jù)計算，隔震縫寬宜大于441.7mm，該，該工程隔震縫寬度建議取工程隔震縫寬度建議取500mm。 根據(jù)驗

43、算，隔震結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下根據(jù)驗算，隔震結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的隔震支座最大水平位移的隔震支座最大水平位移368.1mm440，滿足規(guī)范要求。滿足規(guī)范要求。 3 隔震結(jié)構(gòu)分析支座拉應(yīng)力驗算根據(jù)抗規(guī)12.2.4條規(guī)定：隔震橡膠支座在罕遇地震的水平和豎向地震同時作用下，拉應(yīng)力不應(yīng)大于拉應(yīng)力不應(yīng)大于1.0Mpa。隔震支座拉應(yīng)力驗算采用的荷載組合為：1.0恒荷載1.0水平地震-0.5豎向地震、1.0恒荷載0.5水平地震-1.0豎向地震（豎向地震?。ㄘQ向地震取0.3重力何載代表值）重力何載代表值），其荷載組合為：0.85D1.0Fek-0.075L、0.7D0.5Fek-0.15L，其中水平地震作用Fe

44、k取七條時程波計算均值。3 隔震結(jié)構(gòu)分析支座編號最大拉應(yīng)力(Mpa)支座編號最大拉應(yīng)力(Mpa)支座編號最大拉應(yīng)力(Mpa)支座編號最大拉應(yīng)力(Mpa)L1-4.12L13-6.9L25-3.9L37-5.02L2-4.52L14-4.36L26-5.61L38-4.48L3-5.41L15-6.75L27-4.8L39-5.26L4-4.4L16-6.11L28-5.49L46-5.55L5-6.59L17-4.18L29-5.27L47-6.46L6-6.01L18-6.6L30-6.56L48-5.18L7-4.91L19-6.09L31-4.85L49-4.86L8-6.94L20-6.17L32-5.64L50-4.21L9-4.85L21-6.82L33-3.57L51-4.32L10-6.31L22-4.5L34-6.62L52-5.71L11-5.92L23-5.52L35-5.17L12-5.01L24-5.59L36-5.54罕遇地震下各個支座承受的最大拉應(yīng)力罕遇地震下各個支座承受的最大拉應(yīng)力可見，該工程隔震層可見，該工程隔震層46個隔震支座在罕遇地震作用下均未出個隔震支座在罕遇地震作用下均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求?，F(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。3 隔震結(jié)構(gòu)分析支座內(nèi)力計算罕遇地震下隔震支座最大剪力和最大軸力計算采用的荷載組合：1.2（1.0恒荷