建筑結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計(一、二)

1、第五章第五章 建筑結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計建筑結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計第一節(jié)第一節(jié) 建筑結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計方法建筑結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計方法第二節(jié)第二節(jié) 鋼結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計鋼結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計第三節(jié)第三節(jié) 鋼筋混凝土構(gòu)件截面溫度場鋼筋混凝土構(gòu)件截面溫度場第四節(jié)第四節(jié) 鋼筋混凝土柱的耐火計算鋼筋混凝土柱的耐火計算第五節(jié)第五節(jié) 鋼筋混凝土梁的耐火計算鋼筋混凝土梁的耐火計算一、設(shè)計方法簡介第一節(jié)第一節(jié) 建筑結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計方法建筑結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計方法 處方式防火設(shè)計 性能化防火設(shè)計（一）處方式防火設(shè)計 規(guī)范中規(guī)定了具體的規(guī)范中規(guī)定了具體的參數(shù)和指標參數(shù)和指標，根據(jù)建筑物的情，根據(jù)建筑物的情 況況“照方抓藥照方抓藥”，從規(guī)范中直接選定設(shè)計參數(shù)和指標，從規(guī)范中

2、直接選定設(shè)計參數(shù)和指標。以現(xiàn)行規(guī)范為依據(jù)（規(guī)范條文即處方）：【處方式設(shè)計舉例】根據(jù)根據(jù)建筑設(shè)計防火規(guī)范建筑設(shè)計防火規(guī)范表表5.1.15.1.1 ：耐火等級為二級的建筑，其柱的耐火極限不低于耐火等級為二級的建筑，其柱的耐火極限不低于2.5h2.5h。鋼筋混凝土柱：鋼筋混凝土柱：截面尺寸截面尺寸耐火極限耐火極限2402402.003003003.002004002.70涂防火涂料的鋼柱涂防火涂料的鋼柱：JF206 鋼結(jié)構(gòu)膨脹型防火涂料鋼結(jié)構(gòu)膨脹型防火涂料涂層厚度涂層厚度0.67 1.33 1.993.32 4.15耐火極限耐火極限0.51.01.52.02.5我國現(xiàn)行規(guī)范（處方式）設(shè)計方法及特點我

3、國現(xiàn)行規(guī)范（處方式）設(shè)計方法及特點選定耐火等級確定耐火極限設(shè)計承重構(gòu)件校準耐火極限2.該設(shè)計方法的特點：該設(shè)計方法的特點：* 優(yōu)點：簡單* 缺點：1）耐火等級選擇不易操作2）耐火極限要求不夠合理3）構(gòu)件實有耐火極限的確 定方法不夠科學(xué) 1.設(shè)計步驟：設(shè)計步驟：（二）性能化防火設(shè)計確定性能確定性能安全目標安全目標，運用消防安全工程學(xué)的原理，運用消防安全工程學(xué)的原理，對建筑物的火災(zāi)危險性進行綜合分析。預(yù)設(shè)各種可對建筑物的火災(zāi)危險性進行綜合分析。預(yù)設(shè)各種可能起火的條件和由此所造成的結(jié)果，對消防安全工能起火的條件和由此所造成的結(jié)果，對消防安全工程措施加以評估，從而核準預(yù)定的消防安全目標是程措施加以評估

4、，從而核準預(yù)定的消防安全目標是否能夠達到。否能夠達到。結(jié)構(gòu)性能化設(shè)計：具體環(huán)境具體分析，具體構(gòu)件具體分析。具體環(huán)境具體分析，具體構(gòu)件具體分析。ffRS計算火災(zāi)特性（Tt）計算構(gòu)件溫度場計算構(gòu)件抗力Rf計算荷載效應(yīng)SfYNoverRS常溫：火災(zāi)：火災(zāi)：ffRS建立抗力模型結(jié)構(gòu)性能化設(shè)計步驟：一、裸露鋼結(jié)構(gòu)的耐火性能我國部分鋼結(jié)構(gòu)在火災(zāi)中的倒塌案例我國部分鋼結(jié)構(gòu)在火災(zāi)中的倒塌案例火災(zāi)日期建筑名稱倒塌時間1969.12上海文化廣場15 min1973.05天津市體育館19 min1986.01唐山市棉紡織廠20 min1987.04四川江油電廠俱樂部20 min1993.05 上海某紡織廠房15 m

5、in1998.05 北京玉泉營環(huán)島家具城15 min2003.04青島即墨正大公司熟食加工車間30 min第二節(jié)第二節(jié) 鋼結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計鋼結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計鋼結(jié)構(gòu)耐火性能差的主要原因：高溫下材料強度、彈性模量降低鋼構(gòu)件多為薄壁狀，火災(zāi)中升溫快鋼材導(dǎo)熱系數(shù)大，更易損傷內(nèi)部鋼材：鋼材：45W/（m ）混凝土：混凝土：1.31.7W/（m ）（一）截流法原理：截斷或阻滯火災(zāi)產(chǎn)生的熱流量向構(gòu)件傳輸， 使構(gòu)件在規(guī)定時間內(nèi)的溫度不超過臨界溫度。分類：噴涂法、包封法和屏蔽法根據(jù)保護原理不同分為：截流法和疏導(dǎo)法二、鋼結(jié)構(gòu)耐火保護方法270.51.5有機有機材料材料組成，遇火后發(fā)泡膨脹，組成，遇火后發(fā)泡膨脹，形成多孔碳

6、化隔熱層形成多孔碳化隔熱層膨脹型膨脹型（薄型）（薄型） 7500.53.0無機無機材料組成，涂層受熱不發(fā)材料組成，涂層受熱不發(fā)泡，依靠材料低導(dǎo)熱性而隔熱泡，依靠材料低導(dǎo)熱性而隔熱非膨脹型非膨脹型（厚型）（厚型） 厚度厚度（mm）耐火極限耐火極限（h）組成及防火原理組成及防火原理類型類型防火涂料的類型防火涂料的類型（1）噴涂法優(yōu)點：適用范圍廣，可用于任何一種鋼構(gòu)件的耐火保護 缺點：污染環(huán)境，易脫落，耐久性差采用鋼結(jié)構(gòu)防火涂料時，應(yīng)符合下列規(guī)定：一、室內(nèi)一、室內(nèi)裸露裸露鋼結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)、輕型屋蓋輕型屋蓋及有及有裝飾裝飾要求的鋼結(jié)構(gòu)要求的鋼結(jié)構(gòu), ,當規(guī)當規(guī)定其耐火極限在定其耐火極限在1.5h1.5h

7、及以下及以下時，宜選用薄涂型鋼結(jié)構(gòu)防火涂料。時，宜選用薄涂型鋼結(jié)構(gòu)防火涂料。二、室內(nèi)二、室內(nèi)隱蔽隱蔽鋼結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)、高層全鋼高層全鋼結(jié)構(gòu)及結(jié)構(gòu)及多層廠房多層廠房鋼結(jié)構(gòu)，當規(guī)鋼結(jié)構(gòu)，當規(guī)定其耐火極限在定其耐火極限在1.5h1.5h以上以上時，應(yīng)選用厚涂型鋼結(jié)構(gòu)防火涂料。時，應(yīng)選用厚涂型鋼結(jié)構(gòu)防火涂料。不同類型防火涂料的適用范圍不同類型防火涂料的適用范圍（2）包封法用防火材料把構(gòu)件包裹起來形成保護層包封材料：防火板、混凝土、磚、鋼絲網(wǎng)抹耐火砂漿適用范圍：梁、柱和壓型鋼板樓板 （3）屏蔽法把鋼構(gòu)件包藏在耐火材料組成的墻 或吊頂內(nèi)。適用范圍：柱、梁（二）疏導(dǎo)法原理：設(shè)法導(dǎo)走或消耗掉已傳到構(gòu)件上的熱流量

8、，從而使構(gòu)件在規(guī)定的時間內(nèi)溫度不超過臨界溫度。具體方法：充水冷卻保護法三、鋼構(gòu)件的臨界溫度Tc臨界溫度（臨界溫度（T Tc c）：指構(gòu)件在火災(zāi)時有效重力荷載作用下遭指構(gòu)件在火災(zāi)時有效重力荷載作用下遭 受火燒而達到承載力受火燒而達到承載力極限狀態(tài)極限狀態(tài)時的時的溫度溫度。臨界應(yīng)力（臨界應(yīng)力（crTcrT） ：指構(gòu)件遭受火燒達到承載力指構(gòu)件遭受火燒達到承載力極限極限 狀態(tài)狀態(tài)時，其截面上的時，其截面上的最大正應(yīng)力最大正應(yīng)力。fTcrTc690905（若（若Tc550，取，取 Tc 550）905C）計算計算T Tc c的關(guān)鍵：求解火災(zāi)下臨界應(yīng)力的關(guān)鍵：求解火災(zāi)下臨界應(yīng)力crT構(gòu)件的臨界應(yīng)力的計算：

9、（一）軸心受拉構(gòu)件（二）軸心受壓構(gòu)件（三）受彎構(gòu)件ANcrTANcrTxxxcrTWMxxcrTWM20 xxcrTWM320影響臨界溫度（臨界應(yīng)力）的因素：有效荷載：大小、形式、作用位置構(gòu)件的截面形狀、尺寸受力狀態(tài)約束條件fTcrTc690905 【例題例題2-2】工型截面工型截面Q235鋼柱，受軸壓力鋼柱，受軸壓力2400KN， 截面面積截面面積21520mm2，計算長度，計算長度8m，弱軸回轉(zhuǎn)半徑，弱軸回轉(zhuǎn)半徑 iy=99.6mm， 求該柱的臨界溫度求該柱的臨界溫度Tc。3 .806 .9980000yyil查附表3-2求值得：688. 023/16221520688. 0102400m

10、mNANcrT385215/162690905/690905fTcrTc解：即：火災(zāi)中該柱的溫度達到385時，柱子失效破壞。（一）標準升溫條件下鋼構(gòu)件溫度計算1、假定20) 160/8log(345)(ttT（1）保護材料外表面的溫度 等于爐內(nèi)平均溫度，即1333111010491006945841738679576T ()24018012090603015105t (min)標準升溫曲線四、標準升溫條件下鋼結(jié)構(gòu)耐火保護層厚度計算1、假定（3）傳入的熱量全部消耗于提 高構(gòu)件和保護材料的溫度。（2）保護材料內(nèi)溫度線性分布； 鋼構(gòu)件截面溫度均勻分布。（1）保護材料外表面的溫度 等于爐內(nèi)平均溫度T(

11、t)；保護材料保護材料標準耐火試驗爐標準耐火試驗爐T(t)TS(t)QQ2Q1t內(nèi)，鋼構(gòu)件吸熱： tTttTVCQssss1t內(nèi)，保護材料吸熱： 22TtTttTSDCQss標準耐火試驗爐標準耐火試驗爐T(t)TS(t)QQ2Q1不計熱損失（假定3）：Q Q=Q Q1 1+Q Q2 2t內(nèi)，由保護材料傳入構(gòu)件的總熱量：tStTtTDtqSQs)()(2、導(dǎo)熱方程的建立由傳熱學(xué)：dxTdq)()(11)()(tTtTCttTttTsssVSDss)()()()(tTtTCttTttTsssss選定選定試算試算耐火時間耐火時間t t臨界溫度臨界溫度T Tc c 截面截面-材料綜合系數(shù)材料綜合系數(shù)1

12、1VSDP19:P19:表表2-42-43、標準升溫條件下鋼構(gòu)件溫度計算方程表表2-4 截面截面-材料綜合系數(shù)材料綜合系數(shù)值值 W/(m3)Tc()t（min）6065707580859510010511011512035070063457853249145642638937435333431630036072765860155251047444241438936634632831237075568462457352949245842940338035934032338078370964759454951047544541839437235333539081273567161656952849

13、346143340838636534740084276269563858954751047744842239937835941087278972066161056652849446443741339137142090381774568463158654651148045242740438443093584677170765360656452849646744141839744096787479773167562658354651248345643241010009048247566976476035645294984714464234601034934851781720668622582546

14、51448646043747010689658798067446896426005645315014744504801108997908832768712663620581547517489464熱物理參數(shù)熱物理參數(shù)性性質(zhì)質(zhì)密度密度導(dǎo)熱系數(shù)導(dǎo)熱系數(shù)比熱比熱c1、保護材料的性質(zhì)與分類、保護材料的性質(zhì)與分類 常用保護材料在高溫下的熱物理參數(shù)和平衡常用保護材料在高溫下的熱物理參數(shù)和平衡 含水率見（表含水率見（表2-32-3） 平衡含水率平衡含水率（二）（二）標準升溫標準升溫條件下保護材料厚度計算條件下保護材料厚度計算 保護材料的分類（1）按吸熱能力分（2）按含水率大小分干保護材料含水保護材料輕型材料

15、吸熱材料輕型材料：吸熱能力較小可忽略吸熱材料：計算構(gòu)件溫度時應(yīng)考 慮其吸熱影響干保護材料 ：不計含水量對構(gòu) 件溫度的影響含水材料：計算保護層厚度時應(yīng) 考慮含水量的影響輕型材料輕型材料吸熱材料吸熱材料分分類類按含水按含水率分率分按吸熱按吸熱能力分能力分干保護材料干保護材料含水保護材料含水保護材料412VssCSDC252D滿足滿足不滿足不滿足滿足滿足不滿足不滿足（1）輕型干保護材料）輕型干保護材料VSD吸熱能力可忽略，令吸熱能力可忽略，令=0=02 2、保護材料厚度的計算公式、保護材料厚度的計算公式11VSD（2）吸熱干保護材料）吸熱干保護材料VCSDCss2VSKVSKD2/4112ssCCK

16、2式中：（3）含水保護材料）含水保護材料52DtVv含水保護材料計算與干保護材料相同，只需在升溫 時間中扣除水份蒸發(fā)時間tv。含水保護材料與干保護材料計算有何不同？含水保護材料與干保護材料計算有何不同？按干保護材料計算厚度D25)(2DYesDDNo求滯后時間tv 用(t-tv)代替t查表 求，重算D52DtVVSKVSKD2/4112VSD吸熱：吸熱：輕型：輕型：（三）構(gòu)件的截面系數(shù)（S/V）S / V構(gòu)件單位長度內(nèi)受火構(gòu)件單位長度內(nèi)受火 面積面積S與其體積與其體積V之比之比圖為標準升溫條件下工字形圖為標準升溫條件下工字形截面截面達到達到550550所需所需時間時間與與截面系數(shù)截面系數(shù)的關(guān)系

17、的關(guān)系 截面系數(shù)截面系數(shù)S/VS/V越大，構(gòu)件吸熱越大，構(gòu)件吸熱 越多，構(gòu)件耐火性越差越多，構(gòu)件耐火性越差 。 表示構(gòu)件的吸熱能力表示構(gòu)件的吸熱能力VSD 表表2-5 2-5 截面系數(shù)截面系數(shù)S/VS/V值值三面噴涂三面噴涂四面噴涂四面噴涂三面包封三面包封四面包封四面包封（四）標準升溫條件下保護層厚度D的計算Tct 法法計算步驟：計算步驟：1、計算構(gòu)件的臨界應(yīng)力crT2、計算臨界溫度Tc3、由Tc、t查表24得綜合系數(shù)4、將帶入公式求得DfTcrTc690905VSKVSKD2/4112VSDANcrT軸壓構(gòu)件：xxxcrTWM簡支梁：【例例】某某Q235簡支鋼梁，截面為簡支鋼梁，截面為32a

18、型鋼型鋼（x=1.05， Wx=692cm3），），跨中彎矩設(shè)計值跨中彎矩設(shè)計值M=104KNm， 求下面兩種保護方案下耐火時間為求下面兩種保護方案下耐火時間為90min時所需時所需 的保護層厚度。的保護層厚度。3450,900,1 . 0mkgCkgJCCmW （2 2）石膏板包封，保護材料參數(shù)：）石膏板包封，保護材料參數(shù)：%20,800,1700,2 . 03 mkgCkgJCCmW（1 1）作周邊噴涂保護，涂料為輕干保護材料，）作周邊噴涂保護，涂料為輕干保護材料， 參數(shù)為：參數(shù)為：446215/143690905/690905fTcrTc2、計算臨界溫度Tc3、由Tc、t查表2-4求綜合

19、系數(shù)CmwtCTc3/59542min,90,446得：查表按4、由值求D1、計算臨界應(yīng)力crT236/1431069205. 110104mmNWMxxcrT解：解：查型鋼表：查型鋼表：241067,0095. 0,13. 0,32. 0mAmdmbmh（1 1）梁是三面噴涂，涂料參數(shù)為：）梁是三面噴涂，涂料參數(shù)為：3450,900,1 . 0mkgCkgJCCmW 由表由表2-5：1415110670095. 0232. 0213. 03223mAdhbVS4116. 078506002151025. 0450900225025. 01515951 . 0VCSDcmmmVSDssD即為所

20、求 （2 2）石膏板三面包封，保護材料參數(shù)：）石膏板三面包封，保護材料參數(shù)：%20,800,1700,2 . 03 mkgCkgJCCm0213.02mAhbVS1444.07850600280017002ssCCK由表由表2-5：mmmVKSVSKD27027. 01151444. 02595/2 . 01151444. 0411/2/)(41122進行修正對初定厚度DD,25582 . 0027. 08002022min122 . 05027. 080020522Dtv)/(71142,446min,7812903CmwCTtc得：查表以mmmVKSVSKD230

21、23. 01151444. 02711/2 . 01151444. 0411/2/)(41122五、實際火災(zāi)條件下鋼結(jié)構(gòu)耐火保護層厚度計算（一）普通房間火災(zāi)溫度的計算1、參數(shù)定義開口因子（通風系數(shù)）：TwAHAF火災(zāi)荷載密度：TTAQq 開窗率：TwAAE 2、室內(nèi)溫度計算模型 房間的熱平衡方程：wLBHQQQQBHDAQwH469280074)100273(A8 . 067. 54fwBTQ木材的熱釋放速率：木材的熱釋放速率：通過窗口的輻射熱損失速率：通過窗口的輻射熱損失速率：煙氣帶走的熱損失速率：煙氣帶走的熱損失速率：BHATBCHAQwfFwL49868481. 2室內(nèi)壁面吸熱速率：室內(nèi)

22、壁面吸熱速率：)()(1TTLAAQfwTw室內(nèi)平均溫度室內(nèi)平均溫度LEFBCLTEFBTEDFBTFff1481. 2149868741002730 . 867. 5469280014室內(nèi)火災(zāi)溫度計算模型：室內(nèi)火災(zāi)溫度計算模型：3、室內(nèi)溫度的計算LEFBCLTEFBTEDFBTFff1481. 2149868741002730 . 867. 5469280014墻體墻體加氣混凝土加氣混凝土樓板樓板鋼筋混凝土鋼筋混凝土計算機迭代算法：計算機迭代算法：模型計算值與實測平均值的對比模型計算值與實測平均值的對比0510152025300150300450600750900qf=28kg /m2qT=

23、102MJ/m2F=0.0612m1/2T/ 0Ct/min木材計算值實測平均值由圖可見，試驗實測溫度值與由圖可見，試驗實測溫度值與理論計算在理論計算在高溫區(qū)段高溫區(qū)段非常接近，非常接近，證明了所采用溫度計算模型的證明了所采用溫度計算模型的可靠性。在下降區(qū)段，溫度計可靠性。在下降區(qū)段，溫度計算已無工程意義。算已無工程意義。 由48只熱電偶實測的溫度-時間曲線 （二）鋼結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計的當量時間當量時間當量時間根據(jù)一定的根據(jù)一定的等代原則等代原則，把，把實際火災(zāi)實際火災(zāi)的猛烈的猛烈 程度換算成程度換算成標準火災(zāi)標準火災(zāi)的持續(xù)時間。的持續(xù)時間。 當量時間當量時間t te e的確定原則：將的確定原則：將

24、真實火災(zāi)真實火災(zāi)對構(gòu)件的破壞程度等效成相對構(gòu)件的破壞程度等效成相 同建筑在同建筑在標準升溫標準升溫作用作用t te e后對該構(gòu)件的破壞程度。后對該構(gòu)件的破壞程度。 采用標準升溫曲線進行耐火設(shè)計：采用標準升溫曲線進行耐火設(shè)計： 優(yōu)點優(yōu)點有統(tǒng)一的標準，抗火試驗或設(shè)計具有可比性；有統(tǒng)一的標準，抗火試驗或設(shè)計具有可比性； 缺點缺點與實際火災(zāi)的升溫曲線相差較大。與實際火災(zāi)的升溫曲線相差較大。為了更好反映實際火災(zāi)對構(gòu)件的破壞程度，而又保證標準升溫為了更好反映實際火災(zāi)對構(gòu)件的破壞程度，而又保證標準升溫曲線的實用性，提出了當量時間（等效爆火時間）的概念。曲線的實用性，提出了當量時間（等效爆火時間）的概念。tA

25、描述火災(zāi)的猛烈程度在標準升溫曲線下，升溫時在標準升溫曲線下，升溫時間為間為t tA A 時曲線下時曲線下300300以上面以上面積恰好等于實際火災(zāi)的升溫積恰好等于實際火災(zāi)的升溫曲線下曲線下300300以上的面積。以上的面積。（1）等面積當量時間tA1、當量時間的研究概況標準升溫曲線實際升溫曲線（2）Law，M（1971）：2/1/wTweAAAWt（3）Pettersson，O（1973）：2/12/1/21. 1TweAHAWt 2、鋼結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計的當量時間 （1）鋼構(gòu)件溫度計算實際火災(zāi)中鋼構(gòu)件的溫度：)()()()(tTtTCttTttTsfssss)()()()(tTtTCttTttTs

26、ssss標準升溫條件下（試驗爐內(nèi)）鋼構(gòu)件的溫度：20) 160/8log(345)(ttTLEFBCLTEFBTEDFBTFff1481. 2149868741002730 . 867. 5469280014（2）當量時間te1）實際火災(zāi)升溫曲線下：)()()()(tTtTCttTttTsfssss假定一個，令20)0(sT由反復(fù)試算，直至找到一條曲線，使得該曲線上最高溫度 Tsmax= Tc得到一個意義：用值設(shè)計的鋼構(gòu)件，在真實火災(zāi)中構(gòu)件的最高 溫度恰好等于臨界溫度。0306090120150180020040060080010001200q=600MJ/m2Tc=5630CB=600W/(

27、m3 K)Fw=0.06m1/2TsT (t)fTf/ 0Ct/ min由上式可得一個由上式可得一個Ts(t)曲線曲線2）標準升溫曲線作用下：)()()()(tTtTCttTttTsssss，令20)0(sTte意義：取火災(zāi)升溫時間為te，在標準升溫曲線下設(shè)計的 鋼構(gòu)件和實際火災(zāi)作用下的效果相同。標準升溫Ts（t）曲線0306090120150180020040060080010001200teTc=5630CB=600W/(m3K)TsT(t)T/ 0Ct/ min將將 1）中算出的）中算出的值值帶入上式：帶入上式：在在Ts(t)曲線上找一點，使得曲線上找一點，使得Ts=Tc該點對應(yīng)的時間即

28、該點對應(yīng)的時間即影響影響 te的主要因素：的主要因素： F，qT表表2-10 2-10 不同的不同的F F和和q qT T下下的當量時間平均值的當量時間平均值（T Tc c=350-500=350-500）qT（MJ/m2）F F（m m1/21/2）2003004005006007008009000.0458841091331561802032250.064265841021201371551710.0837546984991131271410.103346607284971081190.1229415363748595105TeqFFt)3794. 0223. 4434.16(92當量時間

29、的計算公式：TwAHAF53. 0010020030040050060070080090010001100040801201602002400.120.100.080.06F=0.04m1/2te/minq/MJ/m2火災(zāi)荷載越大，火災(zāi)轟燃后持續(xù)時間越長，溫度越高，對構(gòu)件破壞作用越大，當量時間越長。通風系數(shù)越大，火災(zāi)轟燃后溫度越高；但從窗戶散發(fā)出的熱量較多，火災(zāi)持續(xù)時間短，對構(gòu)件破壞作用越小，當量時間越短。TeqFFt)3794. 0223. 4434.16(92當量時間：式中：式中：（三）實際火災(zāi)條件下鋼結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計1、根據(jù)房間的具體情況（qT，F(xiàn)）計算te 2、按標準升溫條件下的 Tct法

30、 進行計算(將將t t改為改為t te e）Tcte法的優(yōu)點：（1）由當量時間將不同火災(zāi)條件下的設(shè) 計統(tǒng)一到標準升溫條件下，使設(shè)計 得到簡化。實際火災(zāi)升溫條件下保護層厚度D的計算（Tcte法）：（2）考慮了火災(zāi)實際情況：* 針對具體構(gòu)件具體分析Tc* 針對具體環(huán)境具體分析te確定qT和F計算當量時間te求臨界溫度Tc查截面綜合系數(shù)求保護層厚度D例題：某房間地板尺寸6m12m，設(shè)3個3m2m窗戶，室內(nèi)凈高3.5m?？扇嘉锟偀嶂蛋吹匕?840MJ/m2，若鋼梁的臨界溫度為450 ，截面系數(shù)S/V123m1，擬用石膏板作箱形包封，確定所需厚度。et1 ）計算當量時間解：（22705 . 32)126(1262mAT2/105. 0270/322353. 053. 0mAHAFTw2/491270/1261840/mMJAQqTTmin112)3794. 0223. 4434.16(92TeqFFtCmwtCec3/46142min,112,450T查表由計算保護層厚度)2(%20,800,1700,2 . 03 mkgCkgJCCmW取mVKSVSKD0335. 01231444. 02461/2 . 01231444. 0411/2