火電機(jī)組輔機(jī)變頻器低電壓過渡能力測試研究

1、內(nèi) 蒙 古 電 力 技 術(shù)10INNER MONGOLIA ELECTRIC POWER2014 年第 32 卷第 4 期火電機(jī)組輔機(jī)變頻器低電壓過渡能力測試研究楊寶峰 1，陶軍 1，董永樂 1，齊軍 2（1.內(nèi)蒙古電力科學(xué)研究院，呼和浩特 010020；2.內(nèi)蒙古電力（集團(tuán)）有限責(zé)任公司，呼和浩特 010020）摘要：對蒙西電網(wǎng)首例完成給煤機(jī)變頻器改造的火電機(jī)組進(jìn)行了變頻器的低電壓過渡能 力特性測試。根據(jù)機(jī)組運(yùn)行情況及內(nèi)蒙古電力調(diào)度中心要求，抽取 1 臺給煤機(jī)為測試對象， 將基于調(diào)壓器原理的移動式電壓暫變發(fā)生儀串接在 kV 廠用母線和變頻器之間，用電壓暫 變發(fā)生儀模擬 kV 廠用母線發(fā)生三相

2、短路故障，分別在給煤機(jī)傳送帶空載和負(fù)載兩種工況 下進(jìn)行了變頻器低電壓過渡能力測試與分析，并重點(diǎn)描述了電壓跌落至 0（.）情況下給 煤機(jī)變頻器的低電壓過渡能力特性。在電壓跌落過程中無 MFT 指令情況下，變頻器輸出電 流、給煤機(jī)煤量均無明顯變化；電壓跌落過程中接收到 MFT 指令時(shí)，低電壓過渡能力改造裝 置、變頻器退出運(yùn)行。根據(jù)測試數(shù)據(jù)與結(jié)果，總結(jié)了火電機(jī)組給煤機(jī)變頻器測試需要重視與 解決的問題。關(guān)鍵詞：火電廠輔機(jī)；給煤機(jī)；變頻器改造；低電壓過渡能力測試；電壓暫降 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B中圖分類號：TK4；TM 文章編號：10086218（2014）04001006Research on the Tes

3、ting of Low Voltage Ride Through Capability of Auxiliary Engine Converter of Power UnitYang Baofeng1, Tao Jun1, Dong Yongle1, Qi Jun2（1.Inner Mongolia Power Research Institute, Hohhot 010020; 2.Inner Mongolia Power (Group) Co.,Ltd., Hohhot 010020）Abstract：Converter performance was tested and analyze

4、d through the first transformed case of coal feeder converter of power units in Inner Mongolia Grid. The testing equipment with mobile voltage sag generator, was based on the principle of autotransformer. The voltage sag generator, was connected in series with the kV bus and converter, was used to s

5、imulate 0.4 kV bus which occured three- phase short circuit fault. Low voltage ride through capability of converter was tested while the coal feeder conveyor being loaded and unloaded respectively. According to the power unit operation and the control center requirements, one coal feeder converter w

6、as sampled. And the LVRT characteristics of converter was emphasized as voltage dropped to (p.u.). In the process of voltage sag without MFT instruction, the output current of converter and the conveyed volume of coal feeder fluctuated unremarkably. In the process of voltage sag with the MFT instruc

7、tion, LVRT transformed equipment and converter were out of operation. On the basis of the test data and results, the paper summarized the issues to be solved and paid attention to the test of the coal feeder converter of power units.Key words：auxiliary engine converter of power plant; coal feeder; c

8、onvertertransformation; low voltage ride through test; voltage sag收稿日期 2014-05-04作者簡介 楊寶峰（1976），男，內(nèi)蒙古人，博士，高級工程師，從事電力電子技術(shù)研發(fā)與測試工作。2014 年第 32 卷第 4 期楊寶峰，等：火電機(jī)組輔機(jī)變頻器低電壓過渡能力測試研究11故障引起的電壓跌落要求火電廠變頻器連續(xù)運(yùn)行區(qū)域火電廠變頻器可以跳閘區(qū)域-101234t/s圖 1 火電廠變頻器低電壓穿越要求曲線20引言U（.）近年來，發(fā)電企業(yè)為提高火電廠輔機(jī)與機(jī)組的 控制性能、降低綜合廠用電率，輔機(jī)系統(tǒng)大范圍采 用變頻供電方式1。當(dāng)電

9、網(wǎng)電壓降低時(shí)，為維持輔 機(jī)正常運(yùn)行，變頻器需要增大輸出電流，但變頻器 的抗過電流能力較差，一旦輸出電流大于其允許 值，出于自身保護(hù)的需要，變頻器會立即自動退出 運(yùn)行，相應(yīng)的輔機(jī)停止工作，進(jìn)而啟動聯(lián)鎖控制解 列發(fā)電機(jī)。采用變頻供電方式的輔機(jī)，由于變頻器較低的 抗過電流能力，在遭遇電網(wǎng)低電壓故障時(shí)，表現(xiàn)為 變 頻 器 低 電 壓 過 渡 能 力（LVRT，low voltage ride through）不足。根據(jù)電網(wǎng)的實(shí)際情況，2012 年 12 月， 內(nèi)蒙古電力（集團(tuán)）有限責(zé)任公司印發(fā)了關(guān)于開展 火電廠輔機(jī)系統(tǒng)變頻器低電壓穿越能力整改的通 知，要求火電廠對輔機(jī)系統(tǒng)不具備低電壓過渡能 力的變頻器

10、開展專項(xiàng)技術(shù)改造工作，并給出了“火電 廠變頻器低電壓穿越要求曲線圖”（見圖 1）2。在國 家標(biāo)準(zhǔn)正式頒布之前，蒙西地區(qū)的火電廠輔機(jī)變頻 器改造、測試及驗(yàn)收均依此技術(shù)要求進(jìn)行。2013 年 12 月，對北方聯(lián)合電力有限責(zé)任公司達(dá) 拉特發(fā)電廠（以下簡稱達(dá)電）3 號機(jī)組改造后的給煤 機(jī)變頻器進(jìn)行了低電壓過渡能力測試。本次測試 采用基于自耦調(diào)壓器原理的移動式電壓暫變發(fā)生 儀3-5，將其串接在 0.4 kV 廠用母線和變頻器之間，用 電壓暫變發(fā)生儀模擬 0.4 kV 廠用母線發(fā)生三相短路 故障，分別在給煤機(jī)傳送帶空載和負(fù)載 2 種工況下， 測試變頻器的低電壓過渡能力特性。根據(jù)機(jī)組運(yùn) 行情況及調(diào)度中心要求

11、，抽取 3 號機(jī) D 給煤機(jī)為測 試對象，試驗(yàn)結(jié)果表明，改造后的 3 號機(jī)給煤機(jī)變頻 器低電壓過渡能力滿足整改要求。作為蒙西電網(wǎng) 首例完成給煤機(jī)變頻器改造與測試的機(jī)組，試驗(yàn)方 案與結(jié)果將為蒙西電網(wǎng)制訂火電機(jī)組輔機(jī)變頻器 低電壓過渡能力改造與測試方案提供重要參考依 據(jù)。1試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)與試驗(yàn)原理1.1試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)外部故障或擾動引起的變頻器進(jìn)線電壓幅值 和持續(xù)時(shí)間在低電壓過渡區(qū)內(nèi)，變頻器應(yīng)能夠保證 電機(jī)正常運(yùn)行。在國家標(biāo)準(zhǔn)正式頒布前，按照圖 1 要求進(jìn)行試驗(yàn)工作2。根據(jù)圖 1 給出的標(biāo)準(zhǔn)曲線，試驗(yàn)選定的低電壓 過渡區(qū)測試點(diǎn)見表 1。表 1 變頻器低電壓過渡區(qū)測試點(diǎn)序號持續(xù)時(shí)間/s電壓幅度（.）12341.2

12、 試驗(yàn)原理圖 2 為給煤機(jī)變頻器低電壓過渡能力測試接線 示意圖。電壓暫變發(fā)生儀給煤機(jī)給煤機(jī)變頻器電機(jī) M DC0.4 kV 廠用母線低電壓過渡能力改造裝置圖 2 變頻器低電壓過渡能力試驗(yàn)接線示意圖電壓暫變發(fā)生儀：試驗(yàn)時(shí)串接在給煤機(jī)變頻器 的動力電源輸入回路，模擬 kV 廠用母線電壓暫 變至額定電壓（標(biāo)幺值）的指定倍數(shù)，到達(dá)設(shè)定的時(shí) 間到達(dá)后，電壓恢復(fù)至正常運(yùn)行電壓。低電壓過渡能力改造裝置：當(dāng)廠用電電壓短時(shí) 下降或中斷時(shí)，直接對變頻器的直流環(huán)節(jié)供電，以 保證變頻器輸出和電機(jī)運(yùn)行相對穩(wěn)定，同時(shí)保證變 頻器控制電源正常。低電壓過渡能力改造裝置的 電源可來自廠用交流電、其他直流電源或者 2 種方式的組

13、合6-7。本次測試的達(dá)電 3 號機(jī)組給煤機(jī)變頻 器低電壓過渡能力改造裝置的電源直接取自廠用 交流電。12內(nèi) 蒙 古 電 力 技 術(shù)2014 年第 32 卷第 4 期uu0 uv0 uw0012345t/sa 電壓暫變發(fā)生儀輸入三相電壓（uu0、uv0、uw0）500uu10uv1uw1-500012345t/sb 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電壓（uu1、uv1、uw1）10iu10iv1iw1-10012345t/sc 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電流（iu1、iv1、iw1）600500400012345t/sd 變頻器直流母線電壓（Udc）500uu20uv2uw2-500012345t/se 變頻

14、器輸出三相電壓（uu2、uv2、uw2）5iu20iv2iw2-5012345t/sf 變頻器輸出三相電流（iu2、iv2、iw2）圖 3 給煤機(jī)傳送帶空載電壓跌落（1.0 s、0（.） 對應(yīng)的波形u/V試驗(yàn)內(nèi)容與數(shù)據(jù)分析5000達(dá)電 3 號機(jī)組額定有功功率 330 MW，共 4 臺給-5002u/V煤機(jī)（A、B、C、D），每臺給煤機(jī)電機(jī)額定功率 4 kW， 每臺電機(jī)配置 1 臺最大功率為 kW 的西門子 MM440 變頻器。4 臺給煤機(jī)變頻器加裝 4 套型號為 GC-SGS/VSP-22M.44 kW/520 V 的低電壓過渡能力 改造裝置，根據(jù)現(xiàn)場運(yùn)行情況及調(diào)度中心要求，抽 取改造后的 D

15、 給煤機(jī)進(jìn)行試驗(yàn)。i/A試驗(yàn)包括 3 項(xiàng)內(nèi)容：給煤機(jī)傳送帶空載時(shí)低電 壓過渡能力性能測試、給煤機(jī)傳送帶負(fù)載時(shí)低電壓 過渡能力性能測試、低電壓過渡過程中改造裝置接 收到 MFT（Main Fuel Trip，主燃料跳閘）指令后的 運(yùn)行情況測試。U/V在測試過程中，機(jī)組出力、變頻器輸出電流、給 煤機(jī)傳送帶轉(zhuǎn)速與給煤量均無明顯變化。2.1給煤機(jī)傳送帶空載時(shí)低電壓過渡能力性能測 試u/V測試選擇的電壓跌落設(shè)置參數(shù)分別為 s、 （p.u.），2.231 s、（p.u.），1.615 s、（p.u.），i/A s、（p.u.）。給煤機(jī)變頻器在 4 次測試的前 期、中期、后期，輸出電流的幅值與頻率均無明顯變

16、 化。圖 3 為電壓跌落（ s、（p.u.）對應(yīng)的波 形數(shù)據(jù)。電壓跌落前，給煤機(jī)變頻器輸入相電壓有 效值為 V，在 s 時(shí)電壓跌落至 V，在3.470 s 時(shí)恢復(fù)至 221.9 V，電壓跌落維持 1.017 s。電壓跌落前后變頻器輸出電流頻率均為 Hz。圖 4 為電壓跌落開始時(shí)刻前后共計(jì) s 時(shí)間內(nèi) 的各參數(shù)波形數(shù)據(jù)。由圖 4b 可見，電壓暫變發(fā)生儀 輸出電壓在由 （p.u.）跌落到 （p.u.）的過程中， 有 15 ms 左右的拖尾時(shí)間，這是由開關(guān)切換造成的； 由圖 4c 可見，在電壓跌落發(fā)生后的一段時(shí)間內(nèi)，電 壓暫變發(fā)生儀幾乎無電流輸出，這是由于低電壓過 渡能力改造裝置直流母線電容量較大，

17、電壓跌落發(fā) 生后，直流母線電壓逐漸下降，在直流母線電壓大 于交流輸入線電壓峰值前，交流電源不會對直流母 線充電，在此過程中，變頻器的輸入能量來自于低 電壓過渡能力改造裝置直流電容在電壓跌落前儲 存的能量。圖 5 為電壓跌落結(jié)束時(shí)刻前后共計(jì) s 時(shí)間內(nèi) 的波形數(shù)據(jù)。由圖 5b 可見，電壓暫變發(fā)生儀輸出電 壓在由 （p.u.）恢復(fù)至 （p.u.）的過程中，有 17 ms 左右的拖尾時(shí)間；由圖 5c 可見，在電壓恢復(fù)過程中，電壓暫變發(fā)生儀輸出電流有明顯的沖擊，這是由于 在電壓跌落過程中，低電壓過渡能力改造裝置直流 母線電容持續(xù)放電，電容電壓降低，當(dāng)其交流輸入 電壓恢復(fù)時(shí)，交流電源對直流電容產(chǎn)生較大的

18、充電 電流。 低電壓過渡過程中改造裝置接收到 MFT 指令 后的運(yùn)行情況測試在給煤機(jī)傳送帶空載情況下，低電壓過渡能力 改造裝置在電壓跌落區(qū)間接收到 MFT 停機(jī)指令，應(yīng) 立即停機(jī)。在給煤機(jī)傳送帶負(fù)載情況下，即在機(jī)組 運(yùn)行期間，MFT 動作將導(dǎo)致停爐，所以不宜在機(jī)組 運(yùn)行情況下進(jìn)行此項(xiàng)測試。以人工方式模擬 MFT 停機(jī)指令，測試的波形數(shù)u/Vu/V2014 年第 32 卷第 4 期楊寶峰，等：火電機(jī)組輔機(jī)變頻器低電壓過渡能力測試研究13U/Vi/Au/Vu/Vu/Vu/VU/Vi/A5000-500uu0 uv0 uw0t/sa 電壓暫變發(fā)生儀輸入三相電壓（uu0、uv0、uw0）5000-50

19、0uu1 uv1 uw1t/sb 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電壓（uu1、uv1、uw1）100iu1iv1-10iw1t/sc 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電流（iu1、iv1、iw1）600500400t/sd 變頻器直流母線電壓（Udc）500uu20uv2uw2-500t/se 變頻器輸出三相電壓（uu2、uv2、uw2）50-5iu2 iv2 iw2t/sf 變頻器輸出三相電流（iu2、iv2、iw2）圖 4 給煤機(jī)傳送帶空載電壓跌落（1.0 s、0（.） 開始過程對應(yīng)的波形i/A據(jù)見圖 6。電壓跌落前，給煤機(jī)變頻器輸入相電壓 有效值為 V；在 s 時(shí)電壓跌落至 V， 變頻器與給煤機(jī)正常工作；

20、在 s 時(shí)，接收到 MFT 停機(jī)指令，變頻器停止工作；在 s 時(shí)，電 壓恢復(fù)至 V，電壓跌落維持 s。由圖 6c 可見，從電壓跌落開始約 s 時(shí)間內(nèi)， 電壓暫變發(fā)生儀無電流輸出，變頻器的能量輸入來 自于低電壓過渡能力改造裝置直流電容在電壓跌 落前儲存的能量。在此過程中，變頻器直流母線電 壓持續(xù)下降，至電壓跌落發(fā)生后 s 左右，變頻器 直流母線電壓下降至 500 V，電壓暫變發(fā)生儀開始5000-500uu0 uv0 uw0t/sa 電壓暫變發(fā)生儀輸入三相電壓（uu0、uv0、uw0）5000-500uu1 uv1 uw1t/sb 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電壓（uu1、uv1、uw1）100iu1

21、iv1-10iw1t/sc 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電流（iu1、iv1、iw1）600500400dt/s變頻器直流母線電壓（Udc）5000-500uu2 uv2 uw2et/s變頻器輸出三相電壓（uu2、uv2、uw2）50-5iu2 iv2 iw2t/s變頻器輸出三相電流（iu2、iv2、iw2）f圖 5 給煤機(jī)傳送帶空載電壓跌落（1.0 s、0（.）結(jié)束過程的波形i/A有交流電流輸出，對低電壓過渡能力改造裝置充 電，充電電流明顯大于正常運(yùn)行情況下的充電電 流。 給煤機(jī)傳送帶負(fù)載時(shí)低電壓過渡能力性能測 試在發(fā)電機(jī)組有功出力為 260 MW，給煤機(jī) D 的給 煤量設(shè)定為 40 t/h，機(jī)組

22、 AGC（Automatic Generation Control，自 動發(fā)電控制）系 統(tǒng)退出的情況下 ，按 照（ s、（p.u.）的電壓跌落參數(shù)進(jìn)行測試，波 形數(shù)據(jù)見圖 7。電壓跌落前，給煤機(jī)變頻器輸入相 電 壓 有 效 值 為 V，在 s 時(shí) 電 壓 跌 落 至u/Vu/V14內(nèi) 蒙 古 電 力 技 術(shù)2014 年第 32 卷第 4 期5000-500uu0uv0 uw00510t/s1520a 電壓暫變發(fā)生儀輸入三相電壓（uu0、uv0、uw0）5000-500uu1 uv1 uw10510t/s1520b 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電壓（uu1、uv1、uw1）100-10iu1 iv1

23、iw10510t/s1520c 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電流（iu1、iv1、iw1）60030000510t/s1520d 變頻器直流母線電壓（Udc）5000-500uu2 uv2 uw20510t/s1520e 變頻器輸出三相電壓（uu2、uv2、uw2）50iu2iv2-5iw20510t/s1520f 變頻器輸出三相電流（iu2、iv2、iw2）圖 6 MFT 停機(jī)指令測試波形5000-500uu0 uv0 uw0012345t/sa 電壓暫變發(fā)生儀輸入三相電壓（uu0、uv0、uw0）5000uu1uv1-500uw1012345t/sb 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電壓（uu1、uv1、

24、uw1）100iu1iv1-10iw1012345t/sc 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電流（iu1、iv1、iw1）600500400012345t/sd 變頻器直流母線電壓（Udc）5000uu2uv2-500uw2012345t/se 變頻器輸出三相電壓（uu2、uv2、uw2）50iu2iv2-5iw2012345t/sf 變頻器輸出三相電流（iu2、iv2、iw2）圖 7 給煤機(jī)傳送帶負(fù)載時(shí)電壓跌落（1.1 s、0（.）對應(yīng)的波形U/Vu/Vu/Vi/Ai/Au/Vu/VU/Vi/Ai/A V，在 s 時(shí)恢復(fù)至 V，電壓跌落維持 s。電壓跌落前后給煤機(jī)給煤量均為 t/h，變頻器輸出電流頻率

25、均為 Hz。圖 8 為電壓跌落開始時(shí)刻前后共計(jì) s 時(shí)間內(nèi) 的波形數(shù)據(jù)。由圖 8b 可見，電壓暫變發(fā)生儀輸出電 壓在由 （p.u.）跌落至 （p.u.）的過程中，有 13 ms 左右的拖尾時(shí)間。由圖 8c 可見，從電壓跌落開始 0.3 s 左右時(shí)間內(nèi)，電壓暫變發(fā)生儀無電流輸出，變 頻器的能量輸入來自于低電壓過渡能力改造裝置 直流電容在電壓跌落前儲存的能量。在此過程中， 變頻器直流母線電壓持續(xù)下降，至電壓跌落發(fā)生后 s 左右，變頻器直流母線電壓下降至 500 V，電壓 暫變發(fā)生儀開始有交流電流輸出，對低電壓過渡改 造裝置充電，充電電流明顯大于正常運(yùn)行情況下的充電電流。圖 9 為電壓跌落結(jié)束時(shí)刻前

26、后共計(jì) s 時(shí)間內(nèi) 的波形數(shù)據(jù)。由圖 9b 可見，電壓暫變發(fā)生儀輸出電 壓在由 （p.u.）恢復(fù)至 （p.u.）的過程中，有 10 ms 左右的拖尾時(shí)間；由圖 9c 可見，電壓恢復(fù)過程中，電 壓暫變發(fā)生儀輸出電流有明顯的沖擊，這是由于在 電壓跌落過程中，低電壓過渡能力改造裝置直流母線 電容持續(xù)放電，電容電壓降低，當(dāng)其交流輸入電壓恢 復(fù)時(shí)，交流電源對直流電容產(chǎn)生較大的充電電流。 2.4試驗(yàn)結(jié)果分析測試共進(jìn)行了 9 次，其中，給煤機(jī)傳送帶空載測 試 4 次、給煤機(jī)傳送帶負(fù)載測試 4 次、低電壓過渡過程 中改造裝置接收到MFT指令后的運(yùn)行情況測試 1 次。 本文只給出了部分測試波形，試驗(yàn)結(jié)果匯總見表

27、2。u/Vu/V2014 年第 32 卷第 4 期楊寶峰，等：火電機(jī)組輔機(jī)變頻器低電壓過渡能力測試研究15u/VU/Vu/Vi/AU/Vu/Vu/Vi/Ai/A表 2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總5000uu0 uv0 uw0-500t/sa 電壓暫變發(fā)生儀輸入三相電壓（uu0、uv0、uw0）5000-500uu1 uv1 uw1t/sb 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電壓（uu1、uv1、uw1）250iu1iv1-25iw1t/sc 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電流（iu1、iv1、iw1）600500400t/sd 變頻器直流母線電壓（Udc）5000-500uu2 uv2 uw2t/se 變頻器輸出三相電壓（uu

28、2、uv2、uw2）250-25iu2 iv2 iw2t/sf 變頻器輸出三相電流（iu2、iv2、iw2）圖 8 給煤機(jī)傳送帶負(fù)載電壓跌落（1.1 s、0（.） 開始過程的波形5000-500uu0 uv0 uw0t/sa 電壓暫變發(fā)生儀輸入三相電壓（uu0、uv0、uw0）5000-500uu1 uv1 uw1t/sb 電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電壓（uu1、uv1、uw1）400-40iu1 iv1 iw1t/s電壓暫變發(fā)生儀輸出三相電流（iu1、iv1、iw1）c600500400dt/s變頻器直流母線電壓（Udc）5000-500uu2 uv2 uw2et/s變頻器輸出三相電壓（uu2、

29、uv2、uw2）50-5iu2 iv2 iw2t/s變頻器輸出三相電流（iu2、iv2、iw2）f圖 9 給煤機(jī)傳送帶負(fù)載電壓跌落（1.1 s，0（.）結(jié)束過程的波形傳送帶負(fù)荷狀態(tài)電壓跌落設(shè)置值電壓跌落實(shí)際值變頻器是否停機(jī)空載3.000 s，5（.） 3.009 s，5（.）否2.231 s，0（.） 2.239 s，5（.）否1.615 s，0（.） 1.632 s，9（.）否1.000 s，0（.） 1.017 s，5（.）否（接收 MFT 指令）10.000 s，0（.）10.002 s，0（.）3.000 s，5（.） 3.017 s，0（.）2.231 s，0（.） 2.247 s，

30、0（.）空載是負(fù)載否否1.615 s，0（.） 1.633 s，9（.）否1.100 s，0（.） 1.110 s，5（.）否i/A由表 2 可知，電壓跌落實(shí)際值與電壓跌落設(shè)置 值誤差在允許范圍內(nèi)2，改造后的變頻器在給煤機(jī) 傳送帶空載、負(fù)載狀態(tài)下均可完成規(guī)定的低電壓過 渡過程；在給煤機(jī)傳送帶空載情況下，低電壓過渡 過程中接收到 MFT 指令，變頻器立即停機(jī)。3結(jié)論通過對達(dá)電 3 號機(jī)組給煤機(jī)變頻器低電壓過渡 能力測試，得出以下結(jié)論：（1） 給煤機(jī)傳送帶負(fù)載測試過程中，應(yīng)考慮被 測給煤機(jī)工作狀態(tài)變化對機(jī)組出力（下轉(zhuǎn)第 23 頁）2014 年第 32 卷第 4 期張 冬，等：蒙西電網(wǎng) 500 kV

31、 架空輸電線路跳閘情況分析及預(yù)防措施23線路要求的平地 7 、山區(qū) 15 的接地電阻要求，在 重點(diǎn)防雷塔段安裝塔頭避雷針。3.2降低鳥害跳閘率在預(yù)防鳥害方面，應(yīng)合理提高鳥害多發(fā)區(qū)線路 鐵塔防鳥設(shè)施的安裝數(shù)量，優(yōu)化防鳥設(shè)施安裝位 置，合理組合各類防鳥設(shè)施，改進(jìn)防鳥害措施。目 前采取的綜合防鳥害措施具有防止大型鳥類在桿 塔上停留的作用，能夠有效降低鳥害跳閘率。根據(jù) 候鳥遷徙習(xí)慣，要在每年 8 月前，依據(jù)前一年的巡視 檢查記錄，完成本年度防鳥設(shè)施的補(bǔ)充安裝工作。 3.3降低外力破壞跳閘率在防止外力破壞方面，要掌握桿塔所處地理位 置的特點(diǎn)、線路通道情況、季節(jié)特點(diǎn)，做好事故預(yù)防 工作。同時(shí)應(yīng)做好沿線群眾

32、的宣傳教育工作，結(jié)合 月度巡線、重大節(jié)日及政治保電、安全月活動等對 沿線居民、廠礦、施工作業(yè)現(xiàn)場進(jìn)行護(hù)線教育，散發(fā) 電力設(shè)施保護(hù)傳單等。3.4降低風(fēng)偏跳閘率在防止風(fēng)偏跳閘方面，要摸底排查線路微地 形、微氣候區(qū)域，加強(qiáng)對易發(fā)風(fēng)偏區(qū)等特殊區(qū)域的 劃分，排查存在風(fēng)偏隱患的塔位，提前制訂有針對 性的治理措施計(jì)劃。利用線路停電機(jī)會完成年度 風(fēng)偏跳閘線路區(qū)段加裝重錘、導(dǎo)線加絕緣護(hù)套等措 施，提高線路抵御自然災(zāi)害的能力3。參考文獻(xiàn)：1 薛彬.內(nèi)蒙古 500 kV 電網(wǎng)雷擊跳閘分析J.科技與企業(yè)，2013，22（14）：146-148.2 遲順林，孫興國，孫先峰.輸電線路警示標(biāo)志應(yīng)用及成效J.科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào)，2013，10（24）：57.3 肖東坡.500 kV 輸電線路風(fēng)偏故障分析及對策J.電網(wǎng)技