循環(huán)流化床機組存在的問題報告

1、.;循環(huán)流化床鍋爐機組存在的問題報告霍煤鴻駿鋁電公司電廠1、2號爐為武漢鍋爐有限責(zé)任公司2003年制造的。型號WGF220/ 9.812型高溫高壓、自然循環(huán)、平衡通風(fēng)循環(huán)流化床鍋爐。本鍋爐系高壓參數(shù)、單爐膛、平衡通風(fēng)、汽包型、自然循環(huán)、膜式水冷壁、M型布置、采用循環(huán)流化床燃燒方式，采用汽冷旋風(fēng)分離器進行氣固分離、室內(nèi)布置鍋爐。2號爐于2005年2月1日通過72小時試運行,投入生產(chǎn)發(fā)電。1號爐于2005年7月25日通過72小時試運行,投入生產(chǎn)發(fā)電。該鍋爐存在的主要問題如下:一、三管漏泄故障多，以省煤器漏泄最為頻繁。1號爐自投產(chǎn)以來省煤器漏泄6次。2號爐省煤器漏泄17次。三管漏泄停運占非計劃停運9

2、0。省煤器漏泄的主要原因是廠家生產(chǎn)的省煤器質(zhì)量不過關(guān)，其次是安裝過程鰭片咬邊傷管造成。經(jīng)過一段時期治理，三管漏泄故障顯著下降。GF220/ 9.812型鍋爐循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計2臺返料風(fēng)機，一用一備。實際上單臺返料風(fēng)機運行時，返料不正常，鍋爐床壓擺動大（擺動參數(shù)見下表）。無法保證鍋爐的穩(wěn)定運行。被迫運行2臺返料風(fēng)機。返料不正常原因初步分析是分支流化風(fēng)管管徑細，節(jié)流使返料風(fēng)壓頭降低。原因分析正在進一步查找中。2號爐床壓擺動參數(shù)床層差壓1床層差壓2爐膛差壓風(fēng)室壓力流化風(fēng)量爐膛出口壓力氧量12.457.91.0513.43731033-2707.1/5.05.982.70.516.6611095021

3、17.7/4.84.951.960.36.361087721896.8/4.210.296.170.6411.0271750-3038.2/5.9風(fēng)板布風(fēng)不均。布風(fēng)板阻力過小（數(shù)據(jù)見下表），減弱了風(fēng)室均流穩(wěn)壓的作用。流化風(fēng)量在50000Nm3/h時，中部已完全流化，但前后墻基本處于靜止狀態(tài)。這樣就必須用較大流化風(fēng)量（70000m3/h）保證床料的正常流化。較高的流化風(fēng)量帶來的后果有如下：一.低負荷運行比較困難只能帶到30%B-ECR.此時床溫已降至600。二.鍋爐啟動時風(fēng)量大熱量損失較多,啟動速度慢。三.受熱面磨損加劇。四.風(fēng)機電耗增加。除了改造風(fēng)帽還沒有更好的方法。1號爐布風(fēng)板空床阻力試驗

4、項目 工況工況一工況二工況三工況四工況五工況六工況七風(fēng)室壓力(左/右) KPa0.21/0.220.61/0.621.0/0.981.16/1.161.4/1.71.75/1.752.79/2.79料層下部壓力KPa0.190.250.280.240.140.220.22流化風(fēng)量m3/h66500845001043001142001263001375001683002號爐布風(fēng)板空床阻力試驗 工況 項目 工況一工況二工況三工況四工況五工況六工況七流化風(fēng)量m3/h637908256798108121164142503158576181903風(fēng)室壓力KPa0.420.761.041.72.342.9

5、33.88料層差壓KPa0000000煤倉棚煤嚴重，特別是雨季尤為頻繁。煤倉棚煤、搭橋是循環(huán)流化床鍋爐最為常見的故障。從兩臺220t/hCFB爐運行來看煤倉棚煤的事故率很高，最高時每班多達20余次，嚴重威脅到機組的穩(wěn)定運行。原因分析：1.成品煤堆積在錐形煤倉內(nèi)受到煤的擠壓,使煤粒之間、煤粒與煤倉壁之間產(chǎn)生摩擦力，越接近下煤口其摩擦力和擠壓力越大。所以在下煤口約1m處的煤越容易搭橋。2.另外在一定范圍內(nèi)水份越大,煤粒間的粘著力也越大。使煤的流動性惡化. 霍林河煤礦褐煤收到基水分30,加劇煤倉棚煤故障。3.下煤口越小越容易堵煤，武鍋220t/hCFB爐煤倉下煤口只有510mm510mm。采取的措施

6、：1.在煤倉壁加裝壁式電振機，定期振打。2.煤倉加裝的液壓松動裝置。3.定期降低煤位。采取上述措施極大緩解了棚煤故障的發(fā)生，但未從根本上解決問題。下一步準備擴大下煤口。風(fēng)室漏床料。28008800mm矩形水冷布風(fēng)板布置有855個大孔徑鐘罩式風(fēng)帽，間距S1=S2=160mm,每個風(fēng)帽由連接管和風(fēng)帽頭兩部分組成，風(fēng)帽采用四周側(cè)向開孔，孔徑16mm。風(fēng)帽直接放在底座上，未采用任何連接。單只風(fēng)帽重量是3.88Kg，在運行中風(fēng)帽被風(fēng)吹翻，風(fēng)室漏入大量床料被迫停爐多次。后采取風(fēng)帽與底座點焊，運行情況大為好轉(zhuǎn)。制造廠如采用風(fēng)帽與底座羅紋連接不會發(fā)生風(fēng)帽被一次風(fēng)吹翻的現(xiàn)象。鴻駿電廠循環(huán)流化床鍋爐排渣管位于布風(fēng)

7、板中間（爐膛深度方向中心線），放渣管穿過水冷風(fēng)室。放渣管與風(fēng)室底部設(shè)有膨脹節(jié)。在鍋爐啟動初期放渣管承受高溫火焰的加熱，放渣管急劇膨脹。鍋爐排渣為間斷排渣，排渣管經(jīng)常急劇膨脹和收縮。運行一段時間排渣管和布風(fēng)板焊口開裂，風(fēng)室漏入床料。將放渣管周圍的水冷壁鰭片材質(zhì)由碳鋼更換為不銹鋼后與放渣管焊接。取得了一定的效果。測點問題。由于熱電偶溫度計價格昂貴，在密相區(qū)測點往往插入深度不夠。這就造成了溫度讀數(shù)偏離真實值，給運行人員操作判斷帶來一定影響。要求測點必須插入爐膛100150mm長度，考慮到磨損?？稍跍囟壬霞友b防磨套管，既不影響傳熱又解決了溫度計磨損問題。正壓區(qū)壓力測點經(jīng)常堵死，除采用防堵吹氣裝置外還必

8、須定期吹掃。正壓區(qū)壓力測點應(yīng)傾斜安裝，要求與水平夾角大于70。我廠有很多測點都是水平安裝，增大了測點堵塞的頻率。大型循環(huán)流化床鍋爐一般都設(shè)有加料系統(tǒng).一是用來啟爐鋪設(shè)底料以減輕人工勞動強度,二是灰倉儲備的灰渣可在緊急情況(風(fēng)室漏料、煤質(zhì)變化料層減薄等)加入。我廠1、2號鍋爐沒有設(shè)計床料加入系統(tǒng)，準備加裝電動葫蘆上料。鍋爐啟動時間長。鍋爐采用床下點火方式，共布置2只油槍，每只出力900kg/h。由于燃燒器混合風(fēng)風(fēng)口風(fēng)量不均勻、油槍不在煙氣發(fā)生器中心線上的原因造成火焰偏斜，將燃燒器配風(fēng)器燒損。為避免燒壞配風(fēng)器，被迫將油槍出力降低為500kg/h。但啟動時間長達11小時。浪費了大量燃油。采取的措施：

9、（1）采用薄料層啟動。鍋爐正常運行料層厚度保持在600800mm。鍋爐啟動時料層加到600mm。（2）提前投煤燃燒。霍煤鴻駿鋁電公司電廠燃用的是霍林河露天礦褐煤。由于褐煤燃點在250450之間，所以不必等到床溫達到600時投煤。實踐證明平均床溫達到350就可以投煤燃燒。床溫達到600時就可以斷油穩(wěn)定燃燒。鍋爐啟動耗油量在4.5噸左右。這樣極大的減少了燃油量。對于燃用高著火溫度燃料的電廠，在鍋爐啟動階段可以用褐煤做為引子煤，提高床溫。床溫達到設(shè)計煤種投煤溫度，再燃用設(shè)計煤種。采用褐煤做為引子煤是循環(huán)流化床鍋爐節(jié)油技術(shù)措施方面非常有前途的方式。通過采用減小油槍出力、薄料層、提前投煤等手段達到機組快

10、速、穩(wěn)定啟動，并減少了啟動燃油消耗量。排渣系統(tǒng)問題。鴻駿電廠1、2號爐冷渣器是水冷滾筒式冷渣器，采用2級鏈斗輸送機將底渣輸送至渣倉。投產(chǎn)初期揚塵很大，鍋爐環(huán)境十分惡劣。在冷渣器頭部開孔引一直徑159mm的負壓吸塵管至電除塵前煙道上。很好的解決了冷渣器揚塵的缺陷。現(xiàn)在主要的問題是鏈斗輸送機磨損問題。采取定期人工除灰、加強設(shè)備維護在一定程度上緩解了磨損嚴重的問題。爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)設(shè)計考慮不全面。鍋爐沒有看火孔，后在二次風(fēng)口上改造加裝。但看火時向外噴熱風(fēng)，十分不便。機組自動投入率低。自動投入情況：只有給水投入了自動調(diào)節(jié)。減溫水用量很少，無法投入自動運行。一、二次風(fēng)量，負壓自動調(diào)節(jié)由于擋板遲延大無法投入自動運行。主汽壓力由于循環(huán)流化床惰性較大投入自動無法滿足運行要求。鍋爐排煙溫度高出設(shè)計值50。原因分析：1.過熱器受熱面積小是排煙溫度高的主要原因。2. 尾部受熱面嚴重積灰是排煙溫度高的次要原因。采取的措施：1.增加吹灰次數(shù)。2. 燃燒調(diào)整方面盡量控制過量空氣系數(shù)，減少煙氣量。其他項目見下表：序號項目運行情況1澆注料投產(chǎn)初期返料器澆