公路抗震設(shè)計(jì)-典尚

1、公路抗震設(shè)計(jì)驗(yàn)算功能一、公路抗震設(shè)計(jì)驗(yàn)算概述1.公路抗震設(shè)計(jì)使用方法程序根據(jù)公路橋震設(shè)計(jì)細(xì)則（JTG/T B02-012008）內(nèi)容，對(duì)公路橋梁進(jìn)行的抗震設(shè)計(jì)。具體設(shè)計(jì)流程如下：1)建立分析模型；2)定義彎矩-曲率曲線（僅在橋墩及蓋梁強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)定義）；3)輸入反應(yīng)譜荷載數(shù)據(jù)；4)運(yùn)行分析；5)定義公路抗震設(shè)計(jì)用荷載組合；6)定義公路抗震設(shè)計(jì)參數(shù)及材料特性；7)定義截面配筋數(shù)據(jù)；8)定義抗震設(shè)計(jì)構(gòu)件類型；9)運(yùn)行抗震設(shè)計(jì)；10)查看抗震驗(yàn)算結(jié)果表格；11)查看抗震設(shè)計(jì)計(jì)算書選擇“設(shè)計(jì)RC 設(shè)計(jì)輸出 RC 設(shè)計(jì)計(jì)算書”。2.公路抗震設(shè)計(jì)注意事項(xiàng)1)進(jìn)行公路抗震設(shè)計(jì)的混凝土材料及鋼筋材料特性必須選擇

2、 JTG04（RC）規(guī)范，否則程序提示“抗震設(shè)計(jì)單元材料選擇不正確”（結(jié)構(gòu)分析時(shí)可不受此限制）；2)進(jìn)行公路抗震設(shè)計(jì)的蓋梁截面必須是“設(shè)計(jì)截面”中的截面，其他構(gòu)件截面必須是“數(shù)據(jù)庫(kù)/用戶”中的截面，否則程序提示“抗震設(shè)計(jì)用數(shù)據(jù)不存在”；3)在設(shè)計(jì)截面的剪切驗(yàn)算位置欄中不輸入信息，程序?qū)茨J(rèn)的剪切驗(yàn)算位置自動(dòng)計(jì)算剪切應(yīng)力，各種截面程序默認(rèn)的剪切驗(yàn)算位置參見(jiàn)聯(lián)機(jī)幫助；4)定義設(shè)計(jì)截面時(shí)輸入的抗剪用腹板最小厚度將用來(lái)作為抗彎和抗剪驗(yàn)算的腹板厚度，因此一定要指定抗剪用腹板厚度，否則抗彎驗(yàn)算的結(jié)果不，且不能得到剪切應(yīng)力的計(jì)算結(jié)果；5)程序默認(rèn)水平的“設(shè)計(jì)截面”梁?jiǎn)卧戳涸O(shè)計(jì)，豎直的“數(shù)據(jù)庫(kù)/用戶”截面

3、梁?jiǎn)卧粗O(shè)計(jì)，對(duì)于傾斜的梁?jiǎn)卧?，需要在“設(shè)計(jì)一般設(shè)計(jì)參數(shù)編輯構(gòu)件類型”中指定構(gòu)件類型，否則程序提示“不是適合的構(gòu)件類型”的錯(cuò)誤信息；6)梁構(gòu)件的普通鋼筋數(shù)據(jù)要處理的“截面鋼筋”中輸入，柱構(gòu)件的普通鋼筋數(shù)據(jù)要在“設(shè)計(jì)RC 設(shè)計(jì)RC 設(shè)計(jì)截面配筋”中輸入，否則程序提示“抗震設(shè)計(jì)用數(shù)據(jù)不存在”；7)當(dāng)設(shè)計(jì)規(guī)范選擇為“JTG/T B02-012008”時(shí)，設(shè)計(jì)用截面配筋中“箍筋類型”的“直徑”和“肢數(shù)”將采用按截面 Y、Z 向分開(kāi)的方式輸入，這樣便于用戶配置多種箍筋形式；8)定義彎矩-曲率曲線之前必須在“模型材料和截面特性彈塑性材料特性”中定義混凝土和鋼筋材料的本構(gòu)關(guān)系，否則因無(wú)材料特性而無(wú)法定義彎

4、矩-曲率曲線；f y程序按 y 自動(dòng)計(jì)算鋼筋屈服應(yīng)變，各等級(jí)鋼筋屈服應(yīng)變?cè)斠?jiàn)下表：9)E10)抗震驗(yàn)算構(gòu)件（除蓋其他所有構(gòu)件）必須在“設(shè)計(jì)一般設(shè)計(jì)參數(shù)長(zhǎng)度、計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)”中定義柱構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度數(shù)據(jù)，否則程序提示“設(shè)計(jì)單元缺少計(jì)算長(zhǎng)度數(shù)據(jù)”；對(duì)于橋墩構(gòu)件，計(jì)算長(zhǎng)度數(shù)據(jù)l0 要用于程序計(jì)算 P-M 曲線，所以必須要定義準(zhǔn)確，否11)則程序默認(rèn)取 2 ；012)反應(yīng)譜函數(shù)中新增了“JTG/T B02-012008”規(guī)范，程序通過(guò)用戶選擇的不同參數(shù)按照規(guī)范公式（5.2.1）計(jì)算輸出水平向設(shè)計(jì)度反應(yīng)譜函數(shù)，對(duì)于豎向設(shè)計(jì)度反應(yīng)譜函數(shù)，程序先根據(jù)用戶所選的“基巖”和“土層”來(lái)計(jì)算“豎向/水平向譜比函數(shù) R”，

5、然后在水應(yīng)譜函數(shù)的基礎(chǔ)上按照規(guī)范5.2.5 的要求計(jì)算輸出豎向設(shè)計(jì)度反應(yīng)譜函數(shù)；13)公路抗震設(shè)計(jì)用荷載組合必須在“結(jié)果荷載組合混凝土設(shè)計(jì)”中定義（程序自動(dòng)生成或用戶自定義），荷載工況中必須包括（反應(yīng)譜）荷載類型，否則無(wú)法進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)驗(yàn)算；鋼筋等級(jí)屈服應(yīng)力fy MPa彈性模量E MPa默認(rèn)屈服應(yīng)變 yHRB3353352.0e50.1675%HRB4004002.0e50.2%KL4004002.0e50.2%R2352352.1e50.112%14)（反應(yīng)譜）荷載工況采用 SRSS自動(dòng)生成抗震荷載組合時(shí)，程序會(huì)將定義的所有方式先進(jìn)行組合，然后再按照規(guī)范 3.4 的要求將作用與作用（SRSS

6、結(jié)果）組作用和作用組合系數(shù)均取 1.0；合，組合時(shí)15)對(duì)于作用考慮到作用方向的不確定性，程序自動(dòng)組合時(shí)考慮了正、反兩個(gè)方向的組合，即一加一減的形式；16)自動(dòng)生成抗震荷載組合時(shí)，作用中不考慮土壓力和水壓力，僅考慮動(dòng)（反應(yīng)譜）的作用，由于時(shí)程荷載不支持計(jì)算結(jié)果的線性疊加，所以荷載組合中的作用不考慮時(shí)程荷載，僅考慮反應(yīng)譜荷載；17)程序根據(jù)作用等級(jí)和結(jié)構(gòu)是否進(jìn)入塑性狀態(tài)，將抗震驗(yàn)算劃分為“E1作用、E2作用（彈性）、E2作用（彈塑性）”三個(gè)階段；18)定義橋墩構(gòu)件時(shí)必須選擇連續(xù)的橋墩單元，否則程序提示“錯(cuò)誤 單元間沒(méi)有連成直線”；對(duì)于雙柱墩、排架墩，其順橋向容許位移 u 程序按 08 抗震細(xì)則中

7、公式（7.4.7）計(jì)算，19)橫橋向容許位移由用戶自行計(jì)算后輸入，程序不提供自動(dòng)計(jì)算功能；“塑性鉸區(qū)域”選項(xiàng)僅在 E2作用彈塑性階段計(jì)算延性墩柱剪力設(shè)計(jì)值Vc 0 時(shí)起作用，20)其中“底部”對(duì)應(yīng) 08 抗震細(xì)則中公式（6.8.2-1）和（6.8.2-3）的內(nèi)容，“頂、底部”對(duì)應(yīng)公式（6.8.2-2）和（6.8.2-4）的內(nèi)容；21)橋墩驗(yàn)算時(shí)必須要有彎矩-曲率的關(guān)系數(shù)據(jù)，用戶可以處理中定義“彎矩-曲率曲線”，也可以在“用戶定義”中直接輸入相關(guān)數(shù)據(jù)來(lái)定義彎矩-曲率關(guān)系，否則程序提示“錯(cuò)誤鋼筋砼抗震設(shè)計(jì)構(gòu)件類型 數(shù)據(jù)(號(hào):4)內(nèi)有錯(cuò)誤。(項(xiàng)目:橋墩-用戶定義屈服曲率)”；22)定義蓋梁構(gòu)件時(shí)必須

8、選擇連續(xù)的蓋梁?jiǎn)卧駝t程序提示“錯(cuò)誤 單元間沒(méi)有連成直線”；23)“相連墩頂節(jié)點(diǎn)”選項(xiàng)僅在E2作用彈塑性階段計(jì)算延性橋墩蓋梁的彎矩設(shè)計(jì)值 M p 0時(shí)起作用，如果沒(méi)有指定蓋梁相連的墩頂節(jié)點(diǎn)，程序因調(diào)取不到 M s 值而使計(jì)算的彎hc矩設(shè)計(jì)結(jié)果 M p 0 不，對(duì)于蓋梁連接多個(gè)橋墩的情況，程序默認(rèn)取所有橋墩墩頂彎矩的最大值作為 M s的結(jié)果；hc24)“塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力”和“活動(dòng)盆式支座水平位移”兩項(xiàng)需要用戶另外定義時(shí)程荷載來(lái)單獨(dú)進(jìn)行驗(yàn)算，其他項(xiàng)目均需定義反應(yīng)譜荷載進(jìn)行驗(yàn)算；25)主拱圈截面若定義為圓形，程序則不進(jìn)行主拱抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算；26)08 抗震細(xì)則 6.3.7板式橡膠支座和固定盆式支座用線性

9、彈簧單元來(lái)模擬，對(duì)應(yīng)程序中應(yīng)采用彈性連接單元；活動(dòng)盆式支座用理想彈塑性彈簧單元模擬，對(duì)應(yīng)程序中應(yīng)采用一般連接單元。二、公路抗震設(shè)計(jì)驗(yàn)算說(shuō)明1.公路抗震設(shè)計(jì)驗(yàn)算內(nèi)容程序根據(jù)作用和橋震設(shè)防類別的不同，分別給出如下 14 項(xiàng)驗(yàn)算結(jié)果。1)橋墩強(qiáng)度驗(yàn)算2)橋臺(tái)強(qiáng)度驗(yàn)算3)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗(yàn)算4)蓋彎強(qiáng)度驗(yàn)算5)蓋剪強(qiáng)度驗(yàn)算6)主拱抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算7)主拱偏壓強(qiáng)度驗(yàn)算8)橋墩塑性鉸抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算9)支座厚度驗(yàn)算（板式橡膠支座）10)支座抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算（板式橡膠支座）11)支座水平位移驗(yàn)算（活動(dòng)盆式支座）12)支座水平力驗(yàn)算（固定盆式支座）13)橋墩墩頂位移驗(yàn)算（規(guī)則橋梁）14)塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力驗(yàn)算2.公路抗震設(shè)計(jì)驗(yàn)算結(jié)果

10、說(shuō)明1)橋墩強(qiáng)度驗(yàn)算橋墩強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)應(yīng)的是 08 抗震細(xì)則 7.2.2 和 7.3.1 的內(nèi)容；程序?qū)?E1 和 E2作用下的橋墩強(qiáng)度采用相同的驗(yàn)算方法；軸心-Fxmin 表示在軸力最小時(shí)的軸心受壓驗(yàn)算，設(shè)計(jì)值 rNd 取抗震荷載組合計(jì)算結(jié)果；軸心抗壓承載力按公式 Nn 0 9 f cdd A 計(jì)算，構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度l0 需在“設(shè)計(jì)一般設(shè)計(jì)參數(shù)長(zhǎng)度和計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)”中定義， A 為構(gòu)件全截面面積，當(dāng)縱向鋼筋配筋率大于 3%時(shí)， A 改用凈截面面積 A ；ns偏心-Fxmy)表示軸力最小時(shí)的偏心受壓驗(yàn)算，偏心-Mymin 表示主彎矩最小時(shí)的偏心受壓驗(yàn)算，偏心-Mymax 表示主彎矩最大時(shí)的偏心受壓驗(yàn)算，

11、偏壓驗(yàn)算的設(shè)計(jì)值 rNd 取抗震荷載組合計(jì)算結(jié)果；目前程序僅對(duì)偏心荷載引起的強(qiáng)軸方向彎矩進(jìn)行偏心受壓驗(yàn)算，程序默認(rèn)強(qiáng)軸為單元坐標(biāo)系 y 軸，用戶可通過(guò)修改單元坐標(biāo)的 角來(lái)建立與實(shí)際柱構(gòu)件一致的有限元模型；程序計(jì)算偏心抗壓承載能力的過(guò)程如下：a.b.c.首先按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算，驗(yàn)算參考 JTG04 規(guī)范公式（5.3.1）；按照 JTG04 規(guī)范公式（5.3.10）計(jì)算偏心距增大系數(shù) ；當(dāng)偏心矩較大時(shí)（3.），程序默認(rèn)按大偏心受壓構(gòu)件計(jì)算，混凝土截面受壓區(qū)高度 x 按下面公式計(jì)算：x 2 eAcd beh0f eAsss其中受拉鋼筋應(yīng)力 f s 。由計(jì)算得到的 x 值判斷是否滿足大偏心受壓構(gòu)件

12、的判定條件 b 0 ，如果滿足判定條件，此 x 就是截面受壓區(qū)高度，如果不滿足，則要按小偏心受壓構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算。當(dāng) 且滿足 2 時(shí)，按下式輸出大偏心抗壓承載能力b 0sbxfAfAccdss當(dāng)偏心矩較小時(shí)（ .3 ），程序默認(rèn)按小偏心受壓構(gòu)件計(jì)算，此時(shí)鋼筋應(yīng)d.力沒(méi)有達(dá)到鋼筋的最大拉應(yīng)力 f sd ，最外層鋼筋的應(yīng)力按 JTG04 規(guī)范公式（5.3.4-1） hoi 1 ，其中 cu 和 值程序內(nèi)部通過(guò)混凝土強(qiáng)度等級(jí)調(diào)計(jì)算，即sicu Es x取數(shù)據(jù)； asi ，為第 i 層縱向鋼筋截面重心至受壓較大邊邊緣的距離，其中oiasi 為第 i 層鋼筋到截面邊緣的距離?；炷潦軌簠^(qū)高度 x 的計(jì)算采用

13、與大偏心受壓構(gòu)件相同的公式，將 si 代入方程后整理得到： 2 x eEAhe 0 cd 32d b eE A e0cu ssssdsscu soi s s解此一元三次方程將得到 3 個(gè) x 值，根據(jù) x 與b h0 的關(guān)系分為以下三種情況計(jì)算鋼筋應(yīng)力：當(dāng) b 0 時(shí)，由計(jì)算得到的 x 按 JTG04 規(guī)范公式（5.3.4-1）重新計(jì)算鋼筋應(yīng)力 si ；i.當(dāng) b0 時(shí)，取 f s ；ii.按照 JTG04 規(guī)范公式（5.3.4-1）iii.當(dāng)時(shí)，說(shuō)明構(gòu)件全截面受壓，取重新計(jì)算鋼筋應(yīng)力 si ；根據(jù)計(jì)算得到的鋼筋應(yīng)力按下式輸出小偏心抗壓承載力N fc bxf sds“組合名稱”表示計(jì)算內(nèi)力所對(duì)

14、應(yīng)的荷載組合名稱。2)橋臺(tái)強(qiáng)度驗(yàn)算橋臺(tái)強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)應(yīng)的是 08 抗震細(xì)則 7.2.1 的內(nèi)容；程序暫時(shí)沒(méi)有采用細(xì)則6.9 中橋臺(tái)水平力的計(jì)算方法，僅對(duì)E1 和E2作用下B、C 類橋梁采用相同的方法進(jìn)行橋臺(tái)強(qiáng)度驗(yàn)算；具體驗(yàn)算方法與“橋墩強(qiáng)度驗(yàn)算”相同，可參照上述內(nèi)容的說(shuō)明。3)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗(yàn)算基礎(chǔ)強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)應(yīng)的是 08 抗震細(xì)則 7.2.1、7.2.2 和 7.3.5 的內(nèi)容；由于 E2 彈塑性階段的設(shè)計(jì)內(nèi)力不易取得，所以目前程序不支持 E2 彈塑性階段的基礎(chǔ)強(qiáng)度驗(yàn)算；公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D632007）4.2.2 中計(jì)算基礎(chǔ)強(qiáng)度的方法與程序計(jì)算梁?jiǎn)卧M合應(yīng)力相同，所以基礎(chǔ)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值程

15、序直接調(diào)取后處理結(jié)果中抗震荷載組合作用下的梁?jiǎn)卧獞?yīng)力，其中從梁?jiǎn)卧獞?yīng)力結(jié)果表格中調(diào)取“軸向”結(jié)果作為軸壓設(shè)計(jì)應(yīng)力值，調(diào)取“Cb1Cb4”中的最小值作為偏壓設(shè)計(jì)應(yīng)力值；地基承載力容許值 Fa 由用戶在定義基礎(chǔ)構(gòu)件時(shí)輸入，抗力系數(shù) R 按公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D632007）3.3.6 的規(guī)定取值，當(dāng) fa 150kPa 時(shí)，取 R 1，當(dāng) fa 150kPa 時(shí)，取 R 1 2 ；4)蓋彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)應(yīng)的是 08 抗震細(xì)則 7.2.2 和 7.3.6 的內(nèi)容；蓋程序僅對(duì) E1作用的 D 類和 E2作用的 B、C 類橋梁進(jìn)行蓋彎強(qiáng)度驗(yàn)算，其中 E1作用和 E2作用（彈性）采用

16、相同的驗(yàn)算方法，E2作用（彈塑性）采用細(xì)則 6.8.3 的計(jì)算方法；E1 和 E2作用（彈性）時(shí)，程序直接調(diào)取抗震荷載組合計(jì)算的彎矩值作為蓋彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，抗彎承載力按照 JTG04 規(guī)范中公式 0As z （8.2.4-1）計(jì)算；s 0s hcM （6.8.3）計(jì)算蓋E2作用（彈塑性）時(shí)，程序首先按公式poG彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，其中墩柱上端截面彎矩值 M s 由 P-M 曲線取得，對(duì)于蓋梁連接多個(gè)橋墩hc的情況，程序默認(rèn)取所有橋墩墩頂彎矩的最大值作為 M s ，然后根據(jù)細(xì)則 7.3.6 的規(guī)定hc將計(jì)算的彎矩設(shè)計(jì)值與作用效應(yīng)組合后作為蓋梁彎矩的設(shè)計(jì)結(jié)果輸出驗(yàn)算，抗彎承載力的計(jì)算方法同上；“最大/最小

17、”表示不同抗震荷載組合產(chǎn)生的截面彎矩的最大、最小值；“類型”表示輸出所屬荷載組合的內(nèi)力（最大、最?。顟B(tài)，表格中的結(jié)果是采用“與輸出內(nèi)力狀態(tài)同時(shí)發(fā)生的內(nèi)力”計(jì)算的。5)蓋剪強(qiáng)度驗(yàn)算蓋剪強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)應(yīng)的是 08 抗震細(xì)則 7.2.2 和 7.3.6 的內(nèi)容；程序僅對(duì) E1作用的 D 類和 E2作用的 B、C 類橋梁進(jìn)行蓋彎強(qiáng)度驗(yàn)算，其中 E1作用和 E2作用（彈性）采用相同的驗(yàn)算方法，E2作用（彈塑性）采用 6.8.4 的計(jì)算方法；E1 和 E2作用（彈性）時(shí)，程序直接調(diào)取抗震荷載組合計(jì)算的剪力值作為蓋剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，抗剪承載力按照 JTG04 規(guī)范中公式（8.2.6）計(jì)算；RpcLpcE2作用（彈

18、塑性）時(shí)，程序首先按公式V 0（6.8.4）計(jì)算蓋coL0剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，其中蓋梁左、右截面的彎矩值 M R 和 M L 程序按 JTG04 規(guī)范中正截面pcpc抗彎承載力的公式進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算時(shí)材料強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值改為標(biāo)準(zhǔn)值，然后根據(jù) 7.3.6 的規(guī)定將計(jì)算的剪力設(shè)計(jì)值與作用效應(yīng)組合后作為蓋梁剪力的設(shè)計(jì)結(jié)果輸出驗(yàn)算，抗剪承載力的計(jì)算方法同上；“截面驗(yàn)算”表示按 JTG04 規(guī)范公式（8.2.5）對(duì)抗剪截面進(jìn)行驗(yàn)算，當(dāng)滿足公式（8.2.5）要求時(shí)，顯示“OK”，表示截面設(shè)計(jì)合理，否則顯示“NG”，此時(shí)需對(duì)截面進(jìn)行修改直到滿足公式（8.2.5）的要求。6)主拱抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算主拱抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)應(yīng)的是 08

19、 抗震細(xì)則 7.2.1 和 7.3.3 的內(nèi)容；程序僅對(duì) E1 和 E2作用的 B、C 類橋梁采用相同方法進(jìn)行主拱抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算，程序直接調(diào)取抗震荷載組合計(jì)算的彎矩值作為抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，抗彎承載力按照 JTG04 規(guī)范5.2.25.2.5 的內(nèi)容進(jìn)行計(jì)算；設(shè)計(jì)彎矩 Mu 為負(fù)值時(shí)，得到的 Mn 為負(fù)彎矩承載能力，設(shè)計(jì)彎矩 Mu 為正值時(shí)，得到的Mn 為正彎矩承載能力；對(duì)截面受拉區(qū)內(nèi)配置不同種類鋼筋的受彎構(gòu)件，其正截面相對(duì)界限受壓區(qū)高度b 取相應(yīng)于各種鋼筋的較小者。7)主拱偏壓強(qiáng)度驗(yàn)算主拱偏壓強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)應(yīng)的是 08 抗震細(xì)則 7.2.1 和 7.3.3 的內(nèi)容；程序僅對(duì) E1 和 E2作用的 B、

20、C 類橋梁采用相同方法進(jìn)行主拱偏壓強(qiáng)度驗(yàn)算，程序直接調(diào)取抗震荷載組合計(jì)算的軸力值作為偏壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，抗壓承載力的計(jì)算方法可參考 JTG04 規(guī)范 5.3 的內(nèi)容；“主拱偏壓強(qiáng)度驗(yàn)算”與“橋墩強(qiáng)度驗(yàn)算”方法相同，可參照上述內(nèi)容的說(shuō)明。8)橋墩塑性鉸抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算橋墩塑性鉸抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)應(yīng)的是 08 抗震細(xì)則 7.3.4 的內(nèi)容；程序僅在 E2作用（彈塑性）時(shí)提供橋墩塑性鉸抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算功能；程序按公式（6.8.2-1）（6.8.2-4）計(jì)算橋墩塑性鉸區(qū)域的剪力值，計(jì)算時(shí)采用的具體公式由用戶定義橋墩構(gòu)件時(shí)對(duì)“塑性鉸區(qū)域”的選擇來(lái)決定，其中墩柱上、下截面的彎矩值M s、 M x 、 M s 和 M x

21、由 P-M 曲線得到，最后輸出所有計(jì)算剪力中的最大值作為橋zczchchc墩塑性鉸區(qū)域的剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行驗(yàn)算；橋墩塑性鉸區(qū)域抗剪承載力按公式Vn 0.0023計(jì)算，其中箍筋提供的抗fc 剪能力按公式V 0 k 0.067f混凝土面積 A 時(shí)，若一計(jì)算，計(jì)算syheceSk個(gè)截面輸入有多個(gè)混凝土保護(hù)層厚度 Dc 值，則取最大值；“剪力方向”的順橋應(yīng)剪力 Fz 的結(jié)果，橫橋應(yīng)剪力 Fy 的結(jié)果。9)支座厚度驗(yàn)算（板式橡膠支座）支座厚度驗(yàn)算（板式橡膠支座）對(duì)應(yīng)的是 08 抗震細(xì)則 7.2.3-1 和 7.5.1-1 的內(nèi)容；E1 和 E2作用時(shí)程序采用相同的驗(yàn)算方法，其中順橋向變形和橫橋向變形均按公式

22、X E H （7.2.3-2）計(jì)算；對(duì)于順橋向變形，程序從位移分析結(jié)果中調(diào)取荷載（反應(yīng)譜）作用下彈性連接的兩個(gè)節(jié)點(diǎn)在 DX 方向位移差的絕對(duì)值作為作用產(chǎn)生的順橋向水平位移值 X D（即兩節(jié)點(diǎn)的相對(duì)位移），調(diào)取荷載作用下彈性連接的兩個(gè)節(jié)點(diǎn)在 DX 方向位移差的絕對(duì)值作為永久作用產(chǎn)生的順橋向水平位移值 XH ；對(duì)于橫橋向變形，程序從位移分析結(jié)果中調(diào)取荷載（反應(yīng)譜）作用下彈性連接的兩個(gè)節(jié)點(diǎn)在 DY 方向位移差的絕對(duì)值作為作用產(chǎn)生的橫橋向水平位移值 X D（即兩節(jié)點(diǎn)的相對(duì)位移），調(diào)取荷載作用下彈性連接的兩個(gè)節(jié)點(diǎn)在 DY 方向位移差的絕對(duì)值作為作用產(chǎn)生的橫橋向水平位移值 XH ；板式橡膠支座的橡膠層總厚

23、度t 由用戶輸入，如果順橋向和橫橋向支座變形 X E 均小于支座厚度t ，說(shuō)明支座厚度驗(yàn)算滿足要求，顯示“OK”，否則顯示“NG”。10) 支座抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算（板式橡膠支座）支座抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算（板式橡膠支座）對(duì)應(yīng)的是 08 抗震細(xì)則 7.2.3-1 和 7.5.1-2 的內(nèi)容；E1 和 E2作用時(shí)程序采用相同的驗(yàn)算方法，其中順橋向水平力和橫橋向水平力均按 d Ehze公式 EhzhEhzd （7.2.3-4）計(jì)算；對(duì)于順橋向水平力，程序從彈性連接分析結(jié)果中調(diào)取荷載（反應(yīng)譜）作用下“剪力-z”平均值的絕對(duì)值作為作用產(chǎn)生的順橋向水平力 Ehze ，調(diào)取荷載作用下“剪力-z”平均值的絕對(duì)值作為作用產(chǎn)

24、生的順橋向水平力 Ehzd ；對(duì)于橫橋向水平力，程序從彈性連接分析結(jié)果中調(diào)取荷載（反應(yīng)譜）作用下“剪力-y”平均值的絕對(duì)值作為作用產(chǎn)生的橫橋向水平力 Ehze ，調(diào)取荷載作用下“剪力-y”平均值的絕對(duì)值作為作用產(chǎn)生的橫橋向水平力 Ehzd ；對(duì)于水平力容許值，程序從彈性連接分析結(jié)果中調(diào)取自重荷載（恒荷載）作用下“軸向”平均值的絕對(duì)值作為上部結(jié)構(gòu)重力在支座上產(chǎn)生的反力 Rb ，支座的動(dòng)摩阻系數(shù) d 由用戶輸入，如果順橋向和橫橋向水平力 Ehzh 均小于水平力容許值 R ，說(shuō)明支座抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算滿足要求，顯示“OK”，否則顯示“NG”。11) 支座水平位移驗(yàn)算（活動(dòng)盆式支座）支座水平位移驗(yàn)算（活動(dòng)

25、盆式支座）對(duì)應(yīng)的是 08 抗震細(xì)則 7.2.3-2 和 7.5.2 的內(nèi)容；E1 和 E2作用時(shí)程序采用相同的驗(yàn)算方法，順橋向水平位移和橫橋向水平位移均按公式 X E （7.2.3-6）計(jì)算；對(duì)于順橋向水平位移，程序從時(shí)程分析結(jié)果中調(diào)取荷載（時(shí)程）作用下一般連接的兩個(gè)節(jié)點(diǎn)在 DZ 方向的絕對(duì)最大值作為作用產(chǎn)生的順橋向水平位移值 XD ，從位移分析結(jié)果中調(diào)取荷載作用下一般連接的兩個(gè)節(jié)點(diǎn)在 DX 方向位移差的絕對(duì)值作為作用產(chǎn)生的順橋向水平位移值 XH ；對(duì)于橫橋向水平位移，程序從時(shí)程分析結(jié)果中調(diào)取荷載（時(shí)程）作用下一般連接的兩個(gè)節(jié)點(diǎn)在 DY 方向的絕對(duì)最大值作為作用產(chǎn)生的橫橋向水平位移值 XD ，

26、從位移分析結(jié)果中調(diào)取荷載作用下一般連接的兩個(gè)節(jié)點(diǎn)在 DY 方向位移差的絕對(duì)值作為作用產(chǎn)生的橫橋向水平位移值 XH ；活動(dòng)盆式支座容許滑動(dòng)的水平位移 X max 由用戶輸入，驗(yàn)算判斷方法參照“支座厚度驗(yàn)算（板式橡膠支座）”的內(nèi)容。12) 支座水平力驗(yàn)算（固定盆式支座）支座水平力驗(yàn)算（固定盆式支座）對(duì)應(yīng)的是 08 抗震細(xì)則 7.2.3-2 和 7.5.2 的內(nèi)容；作用時(shí)支座順橋向和橫橋向水平力均按公式 d Ehzd（7.2.3-8）E1 和E2hzhhze計(jì)算，具體計(jì)算方法與板式橡膠支座抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算相同，可參考后者驗(yàn)算內(nèi)容的說(shuō)明；固定盆式支座容許承受的最大水平力 Emax 由用戶輸入，驗(yàn)算判斷方法參