昌盛冶金機修廠供配電系統(tǒng)設(shè)計說明

1、 . PAGE20 / NUMPAGES232010級供電技術(shù)課程設(shè)計昌盛冶金機修廠供配電系統(tǒng)設(shè)計目 錄TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc4300 第1章 設(shè)計任務(wù) PAGEREF _Toc4300 1 HYPERLINK l _Toc585 1.1 設(shè)計要求 PAGEREF _Toc585 1 HYPERLINK l _Toc28101 1.2 設(shè)計依據(jù) PAGEREF _Toc28101 1 HYPERLINK l _Toc1832 1.2.1 本廠負荷情況 PAGEREF _Toc1832 1 HYPERLINK l _Toc5226 1.2.2 電源情況 PA

2、GEREF _Toc5226 1 HYPERLINK l _Toc22926 1.2.3 設(shè)計資料 PAGEREF _Toc22926 1 HYPERLINK l _Toc6099 第2章 負荷計算和變壓器的選擇 PAGEREF _Toc6099 2 HYPERLINK l _Toc30370 2.1 概述 PAGEREF _Toc30370 2 HYPERLINK l _Toc1359 2.2 負荷的計算 PAGEREF _Toc1359 3 HYPERLINK l _Toc12335 2.3 各車間變電所的負荷分配 PAGEREF _Toc12335 4 HYPERLINK l _Toc2

3、5161 2.4 車間變電所低壓側(cè)無功功率補償 PAGEREF _Toc25161 5 HYPERLINK l _Toc19835 2.5 各車間變電所的變壓器選擇5 HYPERLINK l _Toc31317 2.6 總降壓變電所低壓側(cè)無功補償5 HYPERLINK l _Toc4006 第3章 短路計算 PAGEREF _Toc4006 8 HYPERLINK l _Toc1668 3.1 概述 PAGEREF _Toc1668 8 HYPERLINK l _Toc7720 3.2 短路計算 PAGEREF _Toc7720 8 HYPERLINK l _Toc16495 第4章 一次設(shè)備

4、的選擇與校驗 PAGEREF _Toc16495 13 HYPERLINK l _Toc17455 4.1 35kV側(cè)一次設(shè)備的選擇校驗 PAGEREF _Toc17455 13 HYPERLINK l _Toc18082 4.2 10kV側(cè)一次設(shè)備的選擇校驗 PAGEREF _Toc18082 14 HYPERLINK l _Toc28129 第5章 母線與廠區(qū)高低壓供配電線路的選擇校驗 PAGEREF _Toc28129 14 HYPERLINK l _Toc9544 5.1 導線和電纜選擇的一般原則 PAGEREF _Toc9544 14 HYPERLINK l _Toc3290 5.2

5、 35kV高壓架空進線的選擇校驗 PAGEREF _Toc3290 15 HYPERLINK l _Toc11589 5.2.1 選擇經(jīng)濟截面 PAGEREF _Toc11589 15 HYPERLINK l _Toc1363 5.2.2 校驗發(fā)熱條件 PAGEREF _Toc1363 15 HYPERLINK l _Toc4574 5.2.3 校驗機械強度 PAGEREF _Toc4574 15 HYPERLINK l _Toc31379 5.2.4 校驗電壓損耗 PAGEREF _Toc31379 15 HYPERLINK l _Toc14742 5.3 10kV側(cè)出線的選擇校驗 PAGE

6、REF _Toc14742 16 HYPERLINK l _Toc20502 5.3.1 按發(fā)熱條件選擇截面 PAGEREF _Toc20502 16 HYPERLINK l _Toc5424 5.3.2 10kV側(cè)配電線路的選擇校驗 PAGEREF _Toc5424 16 HYPERLINK l _Toc25218 5.4 母線的選擇 PAGEREF _Toc25218 17 HYPERLINK l _Toc82 第6章 主接線方案 PAGEREF _Toc82 18 HYPERLINK l _Toc27253 6.1 總降壓變電所主接線方案 PAGEREF _Toc27253 18 HYP

7、ERLINK l _Toc2982 6.2 車間變電所主接線方案 PAGEREF _Toc2982 18 HYPERLINK l _Toc14964 第7章 防雷與接地設(shè)計 PAGEREF _Toc14964 18 HYPERLINK l _Toc9051 7.1 變電所的防雷保護 PAGEREF _Toc9051 19 HYPERLINK l _Toc17257 7.1.1 直接防雷保護 PAGEREF _Toc17257 19 HYPERLINK l _Toc25316 7.1.2 雷電侵入波的防護 PAGEREF _Toc25316 19 HYPERLINK l _Toc5551 7.2

8、 變電所公共接地裝置的設(shè)計 PAGEREF _Toc5551 19 HYPERLINK l _Toc22792 第8章 心得體會 PAGEREF _Toc22792 20 HYPERLINK l _Toc3458 參考文獻 PAGEREF _Toc3458 21 HYPERLINK l _Toc32628 附錄 昌盛冶金機修廠供配電系統(tǒng)設(shè)計主接線圖 PAGEREF _Toc32628 22第1章 設(shè)計任務(wù)1.1 設(shè)計要求根據(jù)已知的設(shè)計依據(jù)，合理設(shè)計光明冶金機修廠供配電系統(tǒng)，確定該廠變電所主變壓器的臺數(shù)與容量、類型，選擇變電所主接線方案、高低壓設(shè)備和進出線，確定防雷接地裝置，最后按要求寫出設(shè)計說

9、明書，繪制該廠的主接線圖，要求該廠功率因數(shù)不低于0.9。1.2 設(shè)計依據(jù)1.2.1 本廠負荷情況本廠負荷屬于二級負荷，廠車間為三班制，最大負荷利用小時數(shù)為6000h。本廠負荷統(tǒng)計情況如下表1-1所示：表1-1 各車間負荷情況表車間名稱設(shè)備容量 (kW)鉚焊車間7000.300.55鑄鐵車間3000.350.71號水泵房1900.750.65機修車間6000.850.65鍛造車間3200.30.652號水泵房4600.250.60制材場600.750.7綜合樓300.750.63號水泵房3000.650.65鑄鋼車間3200.600.90倉庫2200.850.84號水泵房2900.850.651

10、.2.2 電源情況本廠供電電源來自本廠東南方向8公里外的220/35kV地區(qū)變電站，以35kV雙回路架空線引入本廠，一路為主電源，另一路為備用電源，兩個電源不能并聯(lián)運行。1.2.3 設(shè)計資料(1) 氣象與地質(zhì)資料：年最高平均氣溫為35；年平均溫度為24，年最高氣溫為39，年最低氣溫為-5，年雷暴雨日數(shù)為31天，廠區(qū)土壤為砂質(zhì)粘土，地下水位為2.85.3m。(2) 電力系統(tǒng)參數(shù)：35kV側(cè)系統(tǒng)最大運行方式時，其短路容量為320MVA；35kV側(cè)系統(tǒng)最小運行方式時，其短路容量為160MVA。第2章 負荷計算和變壓器的選擇2.1 概述通過負荷的統(tǒng)計計算求出的、用以發(fā)熱條件選擇供電系統(tǒng)中各元件的負荷值

11、，稱為計算負荷。計算負荷是供電設(shè)計的基本依據(jù)，計算負荷是供電設(shè)計的基本依據(jù)，計算負荷確定的是否合理，直接影響到電氣設(shè)備和導線電纜的選擇是否經(jīng)濟合理。如果計算負荷確定過大，將使電氣設(shè)備和導線電纜處于過負荷狀態(tài)下運行，不止增加了電能損耗，更危險的是產(chǎn)生過熱，導致絕緣過早老化甚至燒毀，引起火災！由此可見，正確的確定計算負荷意義重大。2.2 負荷的計算本設(shè)計采用需要系數(shù)法確定。主要計算公式有：有功功率:，其中無功功率:,其中視在功率:計算電流:各負荷計算結(jié)果如表2-1所示：表2-1 各負荷計算結(jié)果車間名稱設(shè)備容量 /kW/kW/kvar鉚焊車間7000.300.551.52210319.20鑄鐵車間3

12、000.350.71.02105107.101號水泵房1900.750.651.17142.50166.73機修車間6000.850.651.17510596.70鍛造車間3200.30.651.1796112.322號水泵房4600.250.601.33115152.95制材場600.750.71.024545.90綜合樓300.750.61.3322.5029.933號水泵房3000.650.651.17195228.15鑄鋼車間3200.600.900.4819292.16倉庫2200.850.80.75187140.254號水泵房2900.850.651.17246.50288.412

13、.3 各車間變電所的負荷分配假設(shè)該工廠的地理位置和廠區(qū)環(huán)境條件滿足35kv架空線路深入負荷中心的“安全走廊”要求，所以采用35kv線路直接引入負荷中心的車間變電所，再經(jīng)過車間變電所的變壓器直接降為低壓用電設(shè)備所需的電壓。根據(jù)工廠各車間的分布情況與負荷分布確定建立兩個車間變電所。各自供電圍如下：車間變電所1：鉚焊車間、鑄鐵車間、1號水泵房、鑄鋼車間、倉庫、4號水泵房；車間變電所2：機修車間、鍛造車間、2號水泵房、制材場、綜合樓、3號水泵房。取，根據(jù)以上數(shù)據(jù)可以求得各車間的。對于車間變電所1： 對于車間變電所2：2.4 車間變電所低壓側(cè)無功功率補償工廠中由于有大量的電動機、電焊機與氣體放電燈等感性

14、負荷，從而使功率因數(shù)降低。如在充分發(fā)揮設(shè)備潛力、改善設(shè)備運行性能、提供其自然功率因數(shù)的情況下，尚達不到規(guī)定的工廠功率因數(shù)要求時，則需考慮人工補償。要求工廠最大負荷時的功率因數(shù)不得低于0.9，而由上面的計算可知車間變電所1低壓側(cè)功率因數(shù)為0.69，車間變電所2低壓側(cè)功率因數(shù)為0.64。因此需要進行無功補償，低壓側(cè)補償后的功率因數(shù)應(yīng)略高于0.9，這里取功率因數(shù)為0.92。無功功率補償容量：由此可得，綜合考慮到這里采用并聯(lián)電容器進行高壓集中補償，BGMJ0.4-10-3型的電容器，其額定電容為198uF。因此，對于車間變電所1，其電容個數(shù)為：，由于電容是單相的，所以應(yīng)為3的倍數(shù)，取66正好；車間變電

15、所2，其電容個數(shù)為：，取75為好。無功補償后，車間變電所1低壓側(cè)補償后無功功率：車間變電所2低壓側(cè)補償后無功功率：低壓側(cè)補償后車間變電所1視在功率：低壓側(cè)補償后車間變電所2視在功率：在負荷計算中各變壓器損耗可按以下公式簡化計算： 有功功率損耗：對于車間變電所1計算可得：，對于車間變電所2計算可得： ， 變電所高壓側(cè)計算負荷為：經(jīng)計算可得對于車間變電所1：車間變電所2：車間變電所1補償后的功率因數(shù)為0.904；車間變電所2補償后的功率因數(shù)為0.900。2.5 各車間變電所的變壓器選擇因為該廠均為2級負荷，所以每個車間變電所應(yīng)選擇兩臺變壓器，以便當一臺變壓器發(fā)生故障或檢修時，另一臺變壓器能對負荷繼

16、續(xù)供電，保證工廠不斷電。考慮到年平均溫度為24，又因為變壓器在車間變電所的室，因此戶外電力變壓器的實際容量：對于二級負荷，各變電所變壓器的容量，根據(jù)各變電所變壓器容量可選擇各變電所的變壓器如表2-2。表2-2 車間變壓器的技術(shù)參數(shù)車間變電所變壓器型號額定容量額定電壓/KV連接組別損耗/W空載電流（%）阻抗電壓(%)一次二次空載負載1S9-1600/101600100.4Dyn112400140002.562S9-1250/101250100.4Dyn112000110002.552.6 總降壓變電所低壓側(cè)無功補償根據(jù)以上數(shù)據(jù)可得：車間變電所1高壓側(cè)：，車間變電所2高壓側(cè)：，此時可得，總降壓變電

17、所低壓側(cè)：，取，代入數(shù)據(jù)得：，由于要求高壓側(cè)功率因數(shù)不小于0.9，因此應(yīng)在低壓側(cè)進行無功功率的補償，考慮到變壓器本身的無功功率損耗遠大于有功功率損耗，所以需要低壓側(cè)補償多一些，取。要使變壓器低壓側(cè)功率因數(shù)由0.89提高到0.92，低壓側(cè)許裝設(shè)并聯(lián)電容器容量：考慮到這里采用并聯(lián)電容器進行高壓集中補償，BGMJ0.4-10-3型的電容器，其額定電容為198uF。因此，對于總降壓變電所，其電容個數(shù)為：，由于電容是單相的，所以應(yīng)為3的倍數(shù)，取12正好。補償后總降壓變電所低壓側(cè)實在計算負荷為：變壓器的功率損耗為：，變壓器高壓側(cè)的計算負荷：，補償后工廠的功率因數(shù)為：滿足要求。在此基礎(chǔ)上,考慮到當?shù)丨h(huán)境溫度

18、，選擇總降壓變電所的型號如表2-3表2-3 總降壓變電所變壓器變壓器型號額定容量額定電壓/KV連接組別損耗/W空載電流(%)阻抗電壓(%)高壓低壓空載負載S9-2500/3525003510.5Yd11310021000.756.5第3章 短路計算3.1 概述發(fā)生短路時，因短路回路的總阻抗非常小，故短路電流可能達到很大的值。欠打的短路電流所產(chǎn)生的熱和點動力效應(yīng)會使電器設(shè)備遭受破壞，短路點的電弧可能燒毀電器設(shè)備，短路點附近的電壓顯著降低，使供電受到嚴重的影響或中斷。若在發(fā)電廠附近發(fā)生短路，將引起嚴重后果。因此為了限制短路的危害和縮小故障影響的圍，在供電系統(tǒng)的設(shè)計和運行中，必須進行短路電流計算。短

19、路電流的計算方法有歐姆法和標幺值法兩種。本設(shè)計采用標幺值法。3.2 短路計算由已知可得35kV側(cè)系統(tǒng)最大運行方式時，其短路容量為320MVA，而在這種情況下短路電流與沖擊電流最大，所以這種情況是必須考慮的一種情況。根據(jù)，取可得：, 根據(jù)以上計算結(jié)果，初步選擇斷路器型號為SN10-35I。初步選擇架空進線為LGJ型線，由，可得，該變電所高壓側(cè)，導線截面。從而求得，選擇最接近的標準截面。根據(jù)當?shù)啬昶骄鶞囟葹?4，可得以下溫度校正系數(shù)：此時。滿足發(fā)熱條件。在最大負荷時仍采用變壓器單獨運行，此時可得該電路圖如圖3-1：圖3-1 等效電路圖 用標幺值法進行三相短路計算，選型基準值為，。圖3-2 等值電路

20、(1) 計算k-1點的短路電路總阻抗與三相短路電流和短路容量 總電抗標幺值 三相短路電流周期分量有效值 其它短路電流為次暫態(tài)短路電流，為穩(wěn)態(tài)短路電流，為短路沖擊電流，為短路沖擊電流的有效值。 三相短路容量(2) 計算k-2點的短路電路總阻抗與三相短路電流和短路容量 總電抗標幺值 三相短路電流周期分量有效值 其它短路電流為次暫態(tài)短路電流，為穩(wěn)態(tài)短路電流，為短路沖擊電流，為短路沖擊電流的有效值。 三相短路容量 (3) 計算k-3點的短路電路總阻抗與三相短路電流和短路容量 總電抗標幺值 三相短路電流周期分量有效值 其它短路電流為次暫態(tài)短路電流，為穩(wěn)態(tài)短路電流，為短路沖擊電流，為短路沖擊電流的有效值

21、三相短路容量(4) 計算k-4點的短路電路總阻抗與三相短路電流和短路容量 總電抗標幺值 三相短路電流周期分量有效值 其它短路電流為次暫態(tài)短路電流，為穩(wěn)態(tài)短路電流，為短路沖擊電流，為短路沖擊電流的有效值。 三相短路容量以上短路計算結(jié)果表3-1所示。表3-1 短路計算結(jié)果短路計算點三相短路電流(KA)三相短路容量/MVAk-14.674.674.6711.917.05299.40k-21.8751.8751.8754.782.8334.08k-321.5921.5921.5939.7323.5314.96K-420.8220.8220.8238.3022.6914.42第4章 一次設(shè)備的選擇與校驗

22、4.1 35kV側(cè)一次設(shè)備的選擇校驗35kV側(cè)設(shè)備的選擇校驗表如表4-1表4-1 35kV側(cè)設(shè)備的選擇校驗表選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩(wěn)定度熱穩(wěn)定度結(jié)論參數(shù)數(shù)據(jù)35kV34.89A4.67kA11.91kA26.51額定參數(shù)高壓隔離開關(guān)GW2-35G/6035kV60A20kA42kA合格高壓少油斷路器SW2-35/100035kV1000A16.5kA45kA合格高壓熔斷器RW1-35/50035kV500A-合格4.2 10kV側(cè)一次設(shè)備的選擇校驗10kV側(cè)設(shè)備的選擇校驗表如表4-2表4-2 10kV側(cè)設(shè)備的選擇校驗表選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩(wěn)定度熱穩(wěn)定度結(jié)論參數(shù)數(shù)據(jù)10kV12

23、1.24A1.88kA4.78kA4.196額定參數(shù)高壓少油斷路器SN10-10/63010kV630A16kA20kA合格高壓隔離開關(guān)GN6-10T/20010kV200A10kA25.5kA合格高壓熔斷器 RN2-10/20010kV200A-合格低壓熔斷器 RN2-10/20010kV200A-合格第5章 母線與廠區(qū)高低壓供配電線路的選擇校驗5.1 導線和電纜選擇的一般原則(1)發(fā)熱條件導線和電纜在通過正常最大負荷電流即計算電流時產(chǎn)生的發(fā)熱溫度，不應(yīng)超過其正常運行時的最高允許溫度。(2)電壓損耗條件導線和電纜在通過正常最大負荷電流即計算電流時產(chǎn)生的電壓損耗，不應(yīng)超過其正常運行時允許的電壓

24、損耗。對于工廠較短的高壓線路，可不進行電壓損耗校驗。(3)經(jīng)濟電流密度 35kV與以上的高壓線路與電壓在35kV以下但距離長電流大的線路，其導線和電纜截面宜按經(jīng)濟電流密度選擇，以使線路的年費用支出最小。所選截面，稱為“經(jīng)濟截面”。此種選擇原則，稱為“年費用支出最小”原則。工廠的10kV與以下線路，通常不按此原則選擇。(4)機械強度導線和電纜的截面不能低于最小允許截面數(shù)值，以滿足機械強度的要求。對于電纜，不必校驗其機械強度，但需校驗其短路熱穩(wěn)定度。母線也應(yīng)校驗短路時的穩(wěn)定度。5.2 35kV高壓架空進線的選擇校驗35kV側(cè)高壓架空進線導線的截面面積按經(jīng)濟電流密度選擇，再按發(fā)熱條件、機械強度和電壓

25、損耗校驗。初選為LGJ型鋼芯鋁絞線。5.2.1 選擇經(jīng)濟截面工廠總計算負荷為,計算電流為根據(jù)年最大負荷利用小時數(shù)，查表得,則導線的經(jīng)濟截面面積為初選標準面為，即選LGJ-35型鋼芯鋁絞線。5.2.2 校驗發(fā)熱條件查表得LGJ-35型鋼芯鋁絞線的允許載流量，根據(jù)當?shù)啬昶骄鶞囟葹?4，可得以下溫度校正系數(shù)：此時。滿足發(fā)熱條件。5.2.3 校驗機械強度查表得35kV架空鋁絞線的最小截面，不小于最小截面因此所選LGJ-35型鋼芯鋁絞線滿足機械強度要求。5.2.4 校驗電壓損耗利用查表得LGJ型鋼芯鋁絞線，電抗（線幾何均距按1.5m計，等邊三角形排列），因此線路的電壓損耗為線路電壓損耗百分值為因此所選L

26、GJ-35型鋼芯鋁線滿足允許電壓損耗要求。5.3 10kV側(cè)出線的選擇校驗主變壓器10kV側(cè)引出線由于線路距離較短，因此按發(fā)熱條件選擇截面面積，然后進行熱穩(wěn)定校驗與機械強度校驗。5.3.1 按發(fā)熱條件選擇截面主變壓器10kV側(cè)計算電流,本廠地區(qū)土壤一年中最熱月平均溫度為35，查表得初選鋁芯塑料絕緣導線，其允許載流量滿足要求。5.3.2 10kV側(cè)配電線路的選擇校驗由于廠區(qū)面積不大，各車間變電所距離總降壓變電所較近，廠區(qū)高壓配電線路采用電纜線路，直埋敷設(shè)。由于廠區(qū)線路較短，因此先按發(fā)熱條件選擇截面面積，然后進行熱穩(wěn)定校驗。先校驗其機械強度，經(jīng)查表得，所以滿足要求。假設(shè)從總降壓變電所到各車間變電所

27、之間的距離很小，所以壓降很小可以忽略不計。5.4 母線的選擇采用35kV直接進入總降壓變電所，所以只需選取10kV側(cè)的母線與380/220V側(cè)母線。10.5kV側(cè)單母線分段，母線最大持續(xù)電流為：采用鋁母線，查表得到，10kV母線選LMY-3(404mm)當平放時，其允許載流量為480A,乘以后為485.76A,大于母線最大持續(xù)電流，可以出選擇為該電壓側(cè)的母線，由該母線型號可得母線尺寸為40mm4mm，假設(shè)線距，檔距為，檔數(shù)大于2則最大動力： 對于10kV側(cè)： 所以，高壓母線滿足動穩(wěn)定度的要求。取，則由于母線實際截面為，因此該母線滿足短路熱穩(wěn)定度的要求。380V母線選，即相母線尺寸為，而中性線母

28、線尺寸為。同理可得380V母線處，所以該母線合格。第6章 主接線方案6.1 總降壓變電所主接線方案一般大中型企業(yè)采用35110KV電源進線時都設(shè)置總降壓變電所，將電壓降至610KV后分配給各車間變電所?？偨祲鹤冸娝鹘泳€一般有線路變壓器組、單母線、橋式、外橋式等幾種接線方式。 一次側(cè)采用橋式結(jié)線，二次側(cè)采用單母線分段的總降壓變電所主電路，其一次側(cè)的QF10跨接在兩路電源線之間，猶如一座橋梁，而處在線路斷路器QF11和QF12的側(cè)，靠近變壓器，因此稱為橋式結(jié)線。這種主結(jié)線的運行靈活性較好，供電可靠性較高，適用于一、二級負荷工廠。如果某路電源例如WL1線路停電檢修或發(fā)生故障時，則斷開QF11 ，投

29、入QF10 （其兩側(cè)QS先合），即可由WL2恢復對變壓器T1的供電，這種橋式結(jié)線多用于電源線路較長因而發(fā)生故障和停電檢修的機會較多、并且變電所的變壓器不需要經(jīng)常切換的總降壓變電所。本設(shè)計總降壓變電所采用橋式接線方案，選用兩臺變壓器，其中一臺投入運行，另一臺作為備用,6.2 車間變電所主接線方案本設(shè)計采用裝有兩臺主變壓器其的小型變電所主接線圖，當其高低壓均為單母線分段的變電所主接線圖時，這種主接線的兩端高壓母線，在正常時可以接通運行，也可以分段運行。任一臺主變壓器或任一路電源進線停電檢修或發(fā)生故障時，通過切換操作，均可以迅速恢復整個變電所的供電。因此，其供電可靠性相當高，可供一、二級負荷。整個工

30、廠的系統(tǒng)接線圖見附錄表。第7章 防雷與接地設(shè)計根據(jù)該廠環(huán)境與氣候條件，年雷暴雨日數(shù)為31天，廠區(qū)土壤為砂質(zhì)粘土，=100。由上可知該廠為第三級防雷建筑物。7.1 變電所的防雷保護7.1.1 直接防雷保護在變電所屋頂裝設(shè)避雷針和避雷帶，并引進出兩根接地線與變電所公共接裝置相連。如變電所的主變壓器裝在室外和有露天配電裝置時，則應(yīng)在變電所外面的適當位置裝設(shè)獨立避雷針，其裝設(shè)高度應(yīng)使其防雷保護圍包圍整個變電所。如果變電所所在其它建筑物的直擊雷防護圍時，則可不另設(shè)獨立的避雷針。按規(guī)定，獨立的避雷針的接地裝置接地電阻。通常采用3-6根長2.5 m的剛管，在裝避雷針的桿塔附近做一排和多邊形排列，管間距離5

31、m，打入地下，管頂距地面0.6 m。接地管間用40mm4mm 的鍍鋅扁剛焊接相接。引下線用25 mm 4 mm的鍍鋅扁剛，下與接地體焊接相連，并與裝避雷針的桿塔與其基礎(chǔ)的鋼筋相焊接，上與避雷針焊接相連。避雷針采用直徑20mm的鍍鋅扁剛，長11.5。獨立避雷針的接地裝置與變電所公共接地裝置應(yīng)有3m以上的距離。7.1.2 雷電侵入波的防護(1) 在35KV電源進線的終端桿上裝設(shè)FS410型閥式避雷器。引下線采用25 mm 4 mm的鍍鋅扁剛，下與公共接地網(wǎng)焊接相連，上與避雷器接地端栓連接。(2) 在35KV高壓配電室裝設(shè)有GG1A（F）54型開關(guān)柜，其中配有FS410型避雷器，靠近主變壓器。主變壓器主要靠此避雷器來保護，防雷電侵入波的危害。(3) 在380V低壓架空線出