某原油管道工藝的畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、 .PAGE41 / NUMPAGES49科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題 目某原油管道工藝設(shè)計(jì) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人重承諾：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文），是我個(gè)人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作與取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標(biāo)注和致的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得與其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而使用過的材料。對(duì)本研究提供過幫助和做出過貢獻(xiàn)的個(gè)人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了意。作 者 簽 名：日 期：指導(dǎo)教師簽名： 日期：使用授權(quán)說明本人完全了解大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的規(guī)定，即：按照學(xué)校要求提交畢

2、業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)?？梢圆捎糜坝?、縮印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學(xué)校可以公布論文的部分或全部容。作者簽名： 日 期：注 意 事 項(xiàng)1.設(shè)計(jì)（論文）的容包括：1）封面（按教務(wù)處制定的標(biāo)準(zhǔn)封面格式制作）2）原創(chuàng)性聲明3）中文摘要（300字左右）、關(guān)鍵詞4）外文摘要、關(guān)鍵詞 5）目次頁（附件不統(tǒng)一編入）6）論文主體部分：引言（或緒論）、正文、結(jié)論7）參考文獻(xiàn)8）致9）附錄（對(duì)論文支持必要時(shí)）2.論文字?jǐn)?shù)要求：理工類設(shè)計(jì)（論文）正文字?jǐn)?shù)不少于1萬字（不包括圖紙、程序清單等），文科類論

3、文正文字?jǐn)?shù)不少于1.2萬字。3.附件包括：任務(wù)書、開題報(bào)告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）。4.文字、圖表要求：1）文字通順，語言流暢，書寫字跡工整，打印字體與大小符合要求，無錯(cuò)別字，不準(zhǔn)請(qǐng)他人代寫2）工程設(shè)計(jì)類題目的圖紙，要求部分用尺規(guī)繪制，部分用計(jì)算機(jī)繪制，所有圖紙應(yīng)符合國家技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)。圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工程字書寫，不準(zhǔn)用徒手畫3）畢業(yè)論文須用A4單面打印，論文50頁以上的雙面打印4）圖表應(yīng)繪制于無格子的頁面上5）軟件工程類課題應(yīng)有程序清單，并提供電子文檔5.裝訂順序1）設(shè)計(jì)（論文）2）附件：按照任務(wù)書、開題報(bào)告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）次序裝訂3）其它學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論

4、文）原創(chuàng)性聲明本人以信譽(yù)聲明：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）是在導(dǎo)師的指導(dǎo)下進(jìn)行的設(shè)計(jì)（研究）工作與取得的成果，設(shè)計(jì)（論文）中引用他（她）人的文獻(xiàn)、數(shù)據(jù)、圖件、資料均已明確標(biāo)注出，論文中的結(jié)論和結(jié)果為本人獨(dú)立完成，不包含他人成果與為獲得科技學(xué)院或其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或證書而使用其材料。與我一同工作的同志對(duì)本設(shè)計(jì)（研究）所做的任何貢獻(xiàn)均已在論文中作了明確的說明并表示了意。畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）作者（簽字）： 年 月 日摘要本設(shè)計(jì)主要容包括：由經(jīng)濟(jì)流速確定經(jīng)濟(jì)管徑，確定所使用管材，由原油輸量確定其熱站數(shù)和其泵站數(shù)，并計(jì)算不同布站方式下的運(yùn)行參數(shù)等等，進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性比較，對(duì)不同的布站方式進(jìn)行比較，選擇出比較經(jīng)濟(jì)的布站

5、。此設(shè)計(jì)管材采用D4010,20號(hào)鋼管,采用加熱密閉式輸送流程，先爐后泵的工藝，充分利用設(shè)備，全線輸油主泵和給油泵均采用串聯(lián)方式，加熱爐采用直接加熱的方法。經(jīng)過熱力和和水力計(jì)算，兩種方案的比較，最終選擇更為經(jīng)濟(jì)的方案二。方案二選用管道材料選定為GB9711-S315鋼材，布站方案是全線兩個(gè)熱站，三個(gè)泵站。關(guān)鍵字：原油 輸送工藝 經(jīng)濟(jì)性 管道運(yùn)輸ABSTRACTThe design of the main contents include: economic velocity determined by the diameter of the economy, to determine the

6、use of pipes, the amount determined by the output of crude oil heat pumping stations and their number, and calculate the different modes of distribution stations operating parameters, and so, finally, economic calculations for different ways tocompare cloth stations, choose the more economical distr

7、ibution station. This design uses D40 10,20 pipe steel pipe; sealed using heat transport processes, the first after the furnace pump technology, full use of the device, the main oil line pumps are used to pump and in series, using the direct method of heating furnace . And after thermal and hydrauli

8、c calculation, comparing the two programs, and ultimately choose a more economical solution two. Option II is selected as the pipe material selection GB9711-S315 steel, cloth Station program across the board two hot stations, three pumping stations.Keywords：Crude oil；transportation technology；econom

9、y；pipeline transportation目錄TOC o 1-2 h z uHYPERLINK l _Toc359280101摘要 PAGEREF _Toc359280101 h IHYPERLINK l _Toc359280102ABSTRACT PAGEREF _Toc359280102 h IIHYPERLINK l _Toc3592801041緒論 PAGEREF _Toc359280104 h 1HYPERLINK l _Toc3592801051.1原油管道工藝設(shè)計(jì)的目的的與意義 PAGEREF _Toc359280105 h 1HYPERLINK l _Toc359280

10、1061.2國外研究現(xiàn)狀分析 PAGEREF _Toc359280106 h 1HYPERLINK l _Toc3592801071.3研究目標(biāo)和研究容 PAGEREF _Toc359280107 h 2HYPERLINK l _Toc3592801082 工程概況與基本參數(shù) PAGEREF _Toc359280108 h 4HYPERLINK l _Toc3592801092.1工程概況 PAGEREF _Toc359280109 h 4HYPERLINK l _Toc3592801102.2基本參數(shù)的選取 PAGEREF _Toc359280110 h 4HYPERLINK l _Toc3

11、592801112.3其他參數(shù)的選擇 PAGEREF _Toc359280111 h 6HYPERLINK l _Toc3592801122.4摩阻損失 PAGEREF _Toc359280112 h 7HYPERLINK l _Toc3592801132.5確定加熱站與泵站數(shù) PAGEREF _Toc359280113 h 8HYPERLINK l _Toc3592801142.6校核計(jì)算 PAGEREF _Toc359280114 h 10HYPERLINK l _Toc3592801152.7站工藝流程的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc359280115 h 11HYPERLINK l _

12、Toc3592801162.8主要設(shè)備的選擇 PAGEREF _Toc359280116 h 12HYPERLINK l _Toc3592801173 20#鋼管工藝設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc359280117 h 14HYPERLINK l _Toc3592801183.1經(jīng)濟(jì)管徑 PAGEREF _Toc359280118 h 14HYPERLINK l _Toc3592801193.2 熱力計(jì)算與確定熱站數(shù) PAGEREF _Toc359280119 h 15HYPERLINK l _Toc3592801203.3水力計(jì)算與確定泵站數(shù) PAGEREF _Toc359280120

13、h 18HYPERLINK l _Toc3592801213.4布站方案 PAGEREF _Toc359280121 h 21HYPERLINK l _Toc3592801223.5各站運(yùn)行參數(shù) PAGEREF _Toc359280122 h 22HYPERLINK l _Toc3592801233.6其他設(shè)備的選取 PAGEREF _Toc359280123 h 22HYPERLINK l _Toc3592801244 GB9711-S315鋼管工藝設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc359280124 h 24HYPERLINK l _Toc3592801254.1經(jīng)濟(jì)管徑 PAGEREF

14、_Toc359280125 h 24HYPERLINK l _Toc3592801264.2熱力計(jì)算與確定熱站數(shù) PAGEREF _Toc359280126 h 25HYPERLINK l _Toc3592801274.3水力計(jì)算與確定泵站數(shù) PAGEREF _Toc359280127 h 28HYPERLINK l _Toc3592801284.4布站方案 PAGEREF _Toc359280128 h 30HYPERLINK l _Toc3592801294.5各站運(yùn)行參數(shù) PAGEREF _Toc359280129 h 31HYPERLINK l _Toc3592801304.6其他設(shè)備

15、的選取 PAGEREF _Toc359280130 h 32HYPERLINK l _Toc3592801315 經(jīng)濟(jì)效益分析 PAGEREF _Toc359280131 h 33HYPERLINK l _Toc3592801325.1方案一經(jīng)濟(jì)效益分析 PAGEREF _Toc359280132 h 33HYPERLINK l _Toc3592801335.2方案二經(jīng)濟(jì)效益分析 PAGEREF _Toc359280133 h 34HYPERLINK l _Toc3592801345.3方案經(jīng)濟(jì)比較結(jié)果 PAGEREF _Toc359280134 h 35HYPERLINK l _Toc359

16、2801356 結(jié)論 PAGEREF _Toc359280135 h 36HYPERLINK l _Toc359280136參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc359280136 h 37HYPERLINK l _Toc359280137致 PAGEREF _Toc359280137 h 38HYPERLINK l _Toc359280138附件 PAGEREF _Toc359280138 h 391緒論1.1原油管道工藝設(shè)計(jì)的目的的與意義國盛產(chǎn)含蠟原油, 據(jù)統(tǒng)計(jì), 蠟的質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過 10%的原油幾乎占整個(gè)產(chǎn)出原油的 90%, 而且大部分原油蠟的質(zhì)量分?jǐn)?shù)均在 20%以上, 有的甚至高達(dá) 40%5

17、0%。含蠟原油在地層條件下, 蠟一般溶解在原油中, 隨著采出過程中壓力、溫度的下降和輕質(zhì)組分的逸出, 蠟逐漸析出, 并在地層、油管、管線中沉積, 給原油的開采和輸送帶來許多困擾。近年來，尤其是隨著我國西氣東輸一線、二線管道的鋪設(shè)，管道運(yùn)輸特別是長(zhǎng)距離輸油管道已經(jīng)成為原油和成品油最主要的運(yùn)輸方式。長(zhǎng)距離大口徑油氣管道運(yùn)輸，具有輸送能力大、能源消耗低、損耗少、成本低、可連續(xù)均衡運(yùn)輸、不受氣象季節(jié)影響、永久性占用土地少和運(yùn)輸安全性高等特點(diǎn)，是公路、鐵路、水路、航空運(yùn)輸方式無法替代的第五大運(yùn)輸方式。在五大運(yùn)輸方式中，對(duì)于油品與天然氣的運(yùn)輸，采用水路運(yùn)輸當(dāng)前逐漸被認(rèn)為是最為經(jīng)濟(jì)方式，但它要受到地理?xiàng)l件等

18、自然環(huán)境的制約與各種人為因素的干擾；公路運(yùn)輸雖然較為靈活，但因其運(yùn)輸量小且運(yùn)費(fèi)高，一般用于少量且短途的區(qū)域運(yùn)輸；鐵路運(yùn)輸成本較高，對(duì)于大量的油氣運(yùn)輸是不經(jīng)濟(jì)的，而且鐵路總的運(yùn)力的有限也使油氣的運(yùn)輸量受到限制；航空運(yùn)輸雖然快捷，但因其高昂的運(yùn)輸價(jià)格使其只在特殊的情況下偶爾被采用。管道建設(shè)的規(guī)模大，投資多，對(duì)國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展有重大的影響。我國輸油管道建設(shè)、運(yùn)營(yíng)管理已取得不小的成但也面臨著不少的問題和挑戰(zhàn)績(jī)，。我國東部油區(qū)不少已進(jìn)入了產(chǎn)量遞減階段，需對(duì)東部原油管網(wǎng)進(jìn)行技術(shù)改造，確保高粘易凝原油管道在低輸量下安全運(yùn)行，節(jié)能降耗；我國石油開發(fā)的重點(diǎn)正向西部轉(zhuǎn)移，隨著、陜甘寧地區(qū)大型油氣田的開發(fā)，建設(shè)西部外輸

19、管道的任務(wù)已擺在面前。這就給我們提出了更高的要求，因此很有必要對(duì)輸油管道的設(shè)計(jì)做比較詳盡的了解。此次設(shè)計(jì)在遵守國家有關(guān)規(guī)定，通過技術(shù)對(duì)比選擇最優(yōu)工藝方案，設(shè)計(jì)中在保證安全運(yùn)行條件下，盡量節(jié)約投資，便于生產(chǎn)操作，并考慮環(huán)境保護(hù)的要求。1.2國外研究現(xiàn)狀分析 石油是目前世界上最重要的戰(zhàn)略能源。1865年美國在賓夕法尼亞州建成世界上第一條原油管道起，油氣管道的發(fā)展已有近130年的歷史了。到目前為止，估計(jì)世界各種管道的總長(zhǎng)度超過200萬公里，其中油氣干線的總長(zhǎng)度超過150萬公里。世界石油管道工業(yè)歷經(jīng)400多年的風(fēng)風(fēng)雨雨，現(xiàn)已成為民經(jīng)濟(jì)的支柱產(chǎn)業(yè)，管道技術(shù)已經(jīng)發(fā)展成為一門獨(dú)立的學(xué)科和行業(yè)。1963年印度

20、建成的納霍卡蒂亞高哈蒂伯勞尼輸油管線, 加熱輸送工藝第一次在原油管輸系統(tǒng)中實(shí)施,迄今已發(fā)展到包括:加熱輸送、熱處理輸送、添加化學(xué)劑輸送、摻水保溫輸送與稀釋輸送等多種輸送工藝技術(shù)。我國的輸油管道始建于20世紀(jì)50年代。1958年建成克拉瑪依獨(dú)山子輸油管道，這是我國的第一條原油管道。到21世紀(jì)初，我國的油氣管道已超過2萬公里，其中干線原油管道超過1萬公里，已形成東北、華北、華東輸油管網(wǎng)，西部的西氣東輸工程正在建設(shè)之中，“西油東輸”也正在擬議中，在原油運(yùn)輸量中，管道輸送的比重近幾年驟然上升，已達(dá)到80%以上。目前，管道運(yùn)輸已與鐵路、公路、水運(yùn)、航空一起，成為我國的五大運(yùn)輸行業(yè)。能耗指標(biāo)已成為代表當(dāng)前

21、各生產(chǎn)企業(yè)有無競(jìng)爭(zhēng)力乃至企業(yè)生死存亡的最重要的表征之一。低耗、節(jié)能、提高管道輸送的經(jīng)濟(jì)社會(huì)效益，是管道運(yùn)輸行業(yè)科研攻關(guān)的大目標(biāo)。由于管道輸運(yùn)中普遍存在析蠟、結(jié)垢、凝管與堵塞現(xiàn)象，嚴(yán)重影響管道輸送能力和效率，因此，所有這些輸送工藝研究和應(yīng)用(包括物理的和化學(xué)的方法)的目的旨在解決原油輸送過程中存在諸如析蠟、結(jié)垢、凝管、堵塞等問題，從宏觀效果改善原油的流動(dòng)特性，尤其是低溫狀況下的流變特性，從而達(dá)到降低能耗，安全輸油，提高社會(huì)與經(jīng)濟(jì)效益之目的。當(dāng)前，含蠟粘性原油輸送工藝研究與實(shí)施情況分述如下：（1）加熱輸送，（2）熱處理輸送，（3）添加降凝劑、減阻劑輸送工藝，（4）稀釋輸送，（5）低粘液環(huán)輸送，（6

22、）乳化輸送，（7）伴熱保溫輸送工藝（8）水懸浮輸送，（9）天然氣飽和輸送，（10）漿料輸送，（11）壓力處理輸送。除上述中主要輸送工藝外，已經(jīng)研究和正在醞釀研究的輸送工藝還有：熱裂解，脫蠟，加氫減粘，磁處理，核輻照，界面處理減阻等。但這些工藝普遍存在技術(shù)研發(fā)難度大，操作復(fù)雜，安全性差等不足。1.3研究目標(biāo)和研究容1.3.1研究的目標(biāo)本次設(shè)計(jì)的題目是某原油管道的工藝設(shè)計(jì)，原油管道的投資巨大，需要在長(zhǎng)期時(shí)間保持在其經(jīng)濟(jì)輸量圍，才有明顯的經(jīng)濟(jì)效益。所以選擇合適的輸送管徑，合理確定建設(shè)規(guī)模，選擇正確站址，對(duì)于節(jié)省投資和運(yùn)行費(fèi)用，以與安全保障等都是此次研究的目標(biāo)。1.3.2研究容（1）用基礎(chǔ)數(shù)據(jù)確定經(jīng)濟(jì)

23、管徑。(2)經(jīng)濟(jì)管徑下的水力和熱力計(jì)算。（3）主要設(shè)備的選型。（4）站址確定與調(diào)整和工況校核。（5）對(duì)不同方案進(jìn)行比較，選擇經(jīng)濟(jì)性好的方案。2 工程概況與基本參數(shù)2.1工程概況2.1.1線路基本概況本設(shè)計(jì)依據(jù)已給出的管長(zhǎng)、任務(wù)輸量、所輸油品的性質(zhì)、沿線高程和加熱方式來設(shè)計(jì)某原油管道。管線全長(zhǎng)335km。管線設(shè)計(jì)采用密閉輸送方式，能夠支持長(zhǎng)時(shí)間的運(yùn)輸任務(wù)，外界環(huán)境對(duì)輸油時(shí)的影響比較小，油耗少，對(duì)環(huán)境的危害小，運(yùn)行能耗少，運(yùn)費(fèi)經(jīng)濟(jì)低廉。2.1.2輸油站主要工程項(xiàng)目本管線設(shè)計(jì)的任務(wù)輸量為500萬噸年，設(shè)計(jì)時(shí)考慮經(jīng)濟(jì)的因素，采用“熱泵合一”的方式。使用的方案為：設(shè)立熱泵站兩座，設(shè)立泵站一座，即首站和三

24、號(hào)中間站為熱泵站，二號(hào)中間站為泵站。在設(shè)計(jì)中管道采用密閉輸送方式，有利于減少蒸發(fā)損耗，而且流程簡(jiǎn)單，工程施工中投資少，能更好的利用剩余壓力來運(yùn)輸，同時(shí)采用“先爐后泵”的加熱工藝方案。選用加熱爐為直接加熱式。2.1.3管道設(shè)計(jì)在設(shè)計(jì)過計(jì)算選擇的管道為外徑400mm，壁厚10.0mm，管材為20號(hào)鋼的管道。2.2基本參數(shù)的選取2.2.1設(shè)計(jì)依據(jù) 輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī) GB 502532003 油氣管道設(shè)計(jì)與施工 油氣管道工程 輸油管道設(shè)計(jì)與管理 中國石油大學(xué) 其它有關(guān)法規(guī)與技術(shù)文件2.2.2設(shè)計(jì)原則(1) 設(shè)計(jì)中遵守國家有關(guān)政策和設(shè)計(jì)規(guī)，積極采用新的工藝、技術(shù)、設(shè)備和材料，做到經(jīng)濟(jì)合理、安全使用、確

25、保質(zhì)量；(2) 在做到保護(hù)環(huán)境的前提下，盡量降低能源消耗，滿足管線設(shè)計(jì)要求的同時(shí)，還要充分利用管線的承壓能力來減少不必要的損耗；(3) 管道全線采用地下埋設(shè)方式。當(dāng)受到自然條件的限制時(shí)，受限地段可以采用地上敷設(shè)或者土堤埋設(shè)。 2.2.3原始數(shù)據(jù)(1) 最大設(shè)計(jì)輸量為500萬噸/年；(2) 年最低月平均溫度4.2C；(3) 管道中心埋深1.5m；(4) 土壤導(dǎo)熱系數(shù)1.4w/(mC)；(5) 瀝青防腐層導(dǎo)熱系數(shù)0.15w/（mC)；(6) 原油物性：20的密度832kg/m；初餾點(diǎn)71；反常點(diǎn)32；凝固點(diǎn)28；熱熔0.45千卡/kg；燃油熱值4.1810kJ/kg。(7) 粘溫關(guān)系: 3642

26、lg=2.86924-0.026477137T 4271 lg=2.594060-0.02004657T(8) 沿程里程、高程（管道全程335km）數(shù)據(jù)見表2.1 表2.1 管道縱斷面數(shù)據(jù)樁號(hào)1234567891011里程（km）0716286783105124145160173高程（m）48.260.390.8120.9111.5102.392.180.475.657.855.6樁號(hào)1213141516171819202122里程（km）182196212235254287295310318324335高程（m）60.271.4106.3135.4141.6160.5157.8120.911

27、0.390.275.3（9）管道沿線月平均氣溫見表2-2表2-2 管道沿線月平均氣溫月份123456789101112地溫4.24.88.610.515.818.221.722.519.614.87.55.72.2.4溫度參數(shù)的選擇(1) 出站油溫 在考慮原油出站溫度時(shí)，因?yàn)樵椭胁豢杀苊獾暮幸欢康乃?，所以加熱溫度不?yīng)該高于水的沸點(diǎn)100，以防止發(fā)生沸溢。因?yàn)樵O(shè)計(jì)采取的加熱方式是先爐后泵，所以加熱溫度不能高于原油的初餾點(diǎn)，避免免影響油泵的吸入。設(shè)計(jì)的管道防腐絕緣層是采用瀝青防腐絕緣層，故輸送溫度不能高于瀝青的耐熱程度。同時(shí)考慮到管道的熱變形等因素，所以加熱溫度也不宜太高。綜合上述中的考慮

28、，初步確定的出站溫度為T=65。(2) 進(jìn)站油溫 考慮進(jìn)站原油溫度時(shí)主要取決于經(jīng)濟(jì)比較。含蠟原油凝點(diǎn)較高時(shí)，因?yàn)樵谀c(diǎn)附近粘溫曲線很陡，所以原油的經(jīng)濟(jì)進(jìn)站溫度一般要高于凝固點(diǎn)。隨熱處理?xiàng)l件不同，含蠟原油的粘溫特性與凝點(diǎn)都會(huì)隨之變得不同，所以最優(yōu)熱處理?xiàng)l件與經(jīng)濟(jì)比較是確定進(jìn)出站溫度必須考慮的因素。綜合上述中的考慮，同時(shí)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，初步確定的進(jìn)站溫度為T=36。(3) 平均溫度當(dāng)管路中原油的流態(tài)處于紊流光滑區(qū)時(shí)，按平均溫度下的油流粘度來計(jì)算站間摩阻。計(jì)算平均溫度時(shí)采用以下的公式：式中 平均油溫，；、加熱站的出站、進(jìn)站溫度，。2.3其他參數(shù)的選擇2.3.1工作日 一年的工作天數(shù)為350天。2.3.2油

29、品密度 根據(jù)20時(shí)油品的密度按下式換算成計(jì)算溫度下的密度：式中 分別為溫度為和20 下的密度溫度系數(shù)，2.3.3粘溫方程2.3.4總傳熱系數(shù)K管道傳熱有兩部分：(1) 管壁、瀝青防腐層的熱傳導(dǎo)(2) 管外壁周圍土壤的傳熱式中 Di，Di+1鋼管、瀝青防腐層的徑和外徑，m；i導(dǎo)熱系數(shù)，w/(mC)； Dw管道最外圍的直徑，m；1油流至管壁的放熱系數(shù)，w/（m2C)；2管壁至土壤放熱系數(shù)，w/（m2C)；t土壤導(dǎo)熱系數(shù)，w/(mC)； Ht管中心埋深，1.5m。2.3.5摩阻計(jì)算 當(dāng)管路中的原油流態(tài)在紊流光滑區(qū)時(shí)，可按平均溫度下的油流粘度來計(jì)算站間摩阻。 管道設(shè)計(jì)參數(shù)： (1) 熱站、泵站間壓頭損

30、失20m；(2) 熱泵站壓頭損失40m； (3) 年輸送天數(shù)為350天； (4) 首站進(jìn)站壓力80m。2.3.6最優(yōu)管徑的選擇在一定輸量下，如果選用較大的管徑，可以降低管道輸送壓力，減少泵站的數(shù)量，從而減少泵站的建設(shè)費(fèi)用，降低輸油的動(dòng)力消耗，但是也增加了管道的建設(shè)費(fèi)用。根據(jù)目前國加熱輸油管道的實(shí)際例子和經(jīng)驗(yàn)，熱油管道的經(jīng)濟(jì)流速在1.52.0m/s圍。經(jīng)過計(jì)算，最終選定為外管徑400mm，壁厚10.0mm。2.4摩阻損失高含蠟與易凝易粘油品在管道輸送的過程中，假如直接在環(huán)境溫度下進(jìn)行輸送，則油品粘度大，阻力大，管道沿途摩阻損失大，這些都會(huì)導(dǎo)致管道壓降大，動(dòng)力耗費(fèi)高，運(yùn)行成本高，而且在冬季的時(shí)候很

31、容易發(fā)生凝管，產(chǎn)生事故，所以在油品進(jìn)入管道前一定要采取降凝降粘的措施。目前在國外大部分都是采用加入降凝劑或者給油品加熱的方法，促使油品的溫度升高，粘度降低，從而達(dá)到輸送目的。這次的管線設(shè)計(jì)采用加熱降粘的辦法，降低油品的粘度，減少管道摩阻損失，從而減小管道壓降，節(jié)約動(dòng)力消耗，但是同時(shí)也增加了熱能消耗和加熱設(shè)備的費(fèi)用。熱油管道與等溫輸送不同，在輸送中存在摩阻損失和熱能損失兩種能量損失，而且這兩種損失之間相互影響，摩阻損失的大小對(duì)油品的粘度有決定性，而粘度大小又取決于輸送溫度的高低，管道的散熱損失往往占去了能量損失的大部分。熱油沿管道線路流動(dòng)時(shí)，溫度不斷降低，粘度不斷增大，水力坡降也隨之不斷變化。在

32、對(duì)熱油管道的摩阻進(jìn)行計(jì)算時(shí)，必須要考慮管道沿線的溫降情況和油品的粘溫特性。因此在設(shè)計(jì)管路時(shí)，必須先進(jìn)行熱力計(jì)算，然后再進(jìn)行水力計(jì)算，此外，熱油管的摩阻損失應(yīng)該按照一個(gè)加熱站的間距來進(jìn)行計(jì)算。全線摩阻為各站摩阻的總和。2.5確定加熱站與泵站數(shù)2.5.1熱力計(jì)算 埋地不保溫管道的散熱傳遞過程是由三部分組成的，一是油流至管壁的放熱，二是瀝青絕緣層的熱傳導(dǎo)和第三個(gè)管外壁至周圍土壤的傳熱，由于在這次設(shè)計(jì)中所輸送的介質(zhì)的要求不高，并且管徑和輸量較大，油流到管壁的溫降較小，所以管壁到油流的散熱忽略不計(jì)。而總傳熱系數(shù)主要取決于管外壁至土壤的放熱系數(shù)，值在紊流狀態(tài)下對(duì)傳熱系數(shù)值的影響可忽略。計(jì)算中周圍介質(zhì)的溫度

33、取最冷月土壤的平均溫度，以加權(quán)平均溫度作為油品的物性計(jì)算溫度。由于設(shè)計(jì)流量較大，據(jù)經(jīng)驗(yàn)，將進(jìn)站溫度取為T=36，出站溫度取為T=65。(1) 流態(tài)判斷 :式中 Q流量，m3/s 運(yùn)動(dòng)粘度 d徑，m； e管壁絕對(duì)粗糙度，m。經(jīng)計(jì)算2000ReminRemaxRe1，所以各流量下流態(tài)均處于水力光滑區(qū)。(2) 加熱站數(shù)確定 加熱站間距L的確定式中 To管道埋深處年最低月平均地溫， 取3； G原油的質(zhì)量流量，/s； C油品比熱，kJ/（kg）； i水力坡降。加熱站數(shù)： 經(jīng)計(jì)算，需要設(shè)2個(gè)加熱站。2.5.2水力計(jì)算 通過輸量求泵站數(shù)，首先反算出站油溫，經(jīng)過計(jì)算，確定出站油溫為65。由粘溫關(guān)系得出粘度等數(shù)

34、據(jù)，為以后計(jì)算打好基礎(chǔ)。為了便于計(jì)算和校核，本設(shè)計(jì)中將局部摩阻歸入一個(gè)加熱站的站摩阻，而忽略了站外管道的局部摩阻損失。(1) 確定出站油溫不能忽略摩擦熱的影響，用迭代法計(jì)算最大輸量下的出站油溫TR 式中 、m由流態(tài)確定，水力光滑區(qū)：m=0.25，=0.0246； Q體積流量，m3/s。(2) 管道沿程摩阻式中 Z起終點(diǎn)高差，m；hj局部壓頭損失，m(3) 判斷有無翻越點(diǎn)經(jīng)判斷，全程無翻越點(diǎn)。(4) 泵的選型與泵站數(shù)的確定 因?yàn)榱髁枯^大，沿線地勢(shì)較平坦，且從經(jīng)濟(jì)角度考慮并聯(lián)效率高，便于自動(dòng)控制優(yōu)化運(yùn)行，所以選用串聯(lián)方式泵。選型并根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書中的已知條件,選擇DKS450-550型輸油泵,H=5

35、50m。計(jì)算管道承壓確定站泵的個(gè)數(shù)：管道承壓 確定站泵的個(gè)數(shù): 確定泵站數(shù): 經(jīng)計(jì)算，需要設(shè)3個(gè)泵站。2.5.3站址確定根據(jù)地形的實(shí)際情況，本著熱泵合一的原則，進(jìn)行站址的調(diào)整。確定站址，除根據(jù)工藝設(shè)計(jì)要求外，還需按照地形、地址、文化、氣象、給水、排水、供電和交通運(yùn)輸?shù)葪l件，并結(jié)合施工、生產(chǎn)、環(huán)境保護(hù)，以與職工生活等方面綜合考慮，當(dāng)熱站數(shù)和泵站數(shù)合一后，既要考慮滿足最大輸量下壓能的要求，又要考慮最小輸量下的熱能要求，應(yīng)滿足：(1)進(jìn)站油溫為35；(2)根據(jù)進(jìn)站油溫反算出的出站油溫應(yīng)低于管道允許的最高出站油溫；(3)進(jìn)站壓力應(yīng)滿足泵的吸入性能；(4)出站壓力不超過管線承壓能力。最終確定站址如下表2

36、.4：表2.4 熱泵站站址里程（km）0111.6223.3335高程（m）48.288.2120.5975.3布站情況首站1#熱泵站2#泵站3#熱泵站末站2.6校核計(jì)算2.6.1熱力、水力校核 由于對(duì)站址的綜合考慮，使熱站、泵站的站址均有所改變，因此必須進(jìn)行熱力、水力校核。求得站址改變后的進(jìn)出站溫度、壓力，以確保管線的安全運(yùn)行。2.6.2進(jìn)出站溫度校核 在規(guī)定輸量下由進(jìn)站油溫反算出站油溫，所得油溫符合要求（低于初餾點(diǎn)等）即可。2.6.3進(jìn)出站壓力校核 在規(guī)定輸量下，利用反算出的出站油溫，得出水力坡降，近而得出進(jìn)出站壓力，出站壓力滿足摩阻等要求。 各站進(jìn)站壓力只要滿足泵的吸入性能要求，出站壓力

37、均不超過最大承壓，出站溫度低于最高出站溫度，就可以合格。2.6.4壓力越站校核 當(dāng)輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時(shí)，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小，從而導(dǎo)致沿程摩阻減小，為了節(jié)約動(dòng)力費(fèi)用，可以進(jìn)行中間站的壓力越站，以充分利用有效的能量。從縱斷面圖上判定壓力越站最困難的站，并對(duì)其的進(jìn)出站壓力進(jìn)行確定以滿足要求，對(duì)于壓力越站而言，其所具有的困難主要是地形起伏的影響與加熱站間距的影響。壓力越站的計(jì)算目的是計(jì)算出壓力越站時(shí)需要的最小輸量，并根據(jù)此輸量計(jì)算越站時(shí)所需壓力，并校核其是否超壓。2.6.5熱力越站校核 當(dāng)輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時(shí)，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小2.6

38、.6動(dòng)、靜水壓力校核 (1) 動(dòng)水壓力校核動(dòng)水壓力是指油流沿管道流動(dòng)過程中各點(diǎn)的剩余壓力，即管道縱斷面線與水力坡降線之間的垂直高度，動(dòng)水壓力的變化不僅取決于地形的變化，而且與管道的水力坡降和泵站的運(yùn)行情況有關(guān)，從縱斷面圖上可以看出，動(dòng)水壓力滿足輸送要求。(2) 靜水壓力校核靜水壓力是指油流停止流動(dòng)后，由地形高差產(chǎn)生的靜液柱壓力，由縱斷面圖可知靜水壓力也滿足輸送要求。2.7站工藝流程的設(shè)計(jì) 輸油站的工藝流程是指油品在站的流動(dòng)過程，實(shí)際上是由站管道、器件、閥門所組成的，并與其他輸油設(shè)備相連的輸油系統(tǒng)。該系統(tǒng)決定了油品在站可能流動(dòng)的方向、輸油站的性質(zhì)和所能承擔(dān)的任務(wù)。制定和規(guī)劃工藝流程要考慮以下的要

39、求：(1) 滿足輸送工藝與生產(chǎn)環(huán)節(jié)的要求。輸油站的主要操作包括：來油與計(jì)量；正輸；反輸；越站輸送，包括全越站、壓力越站、熱力越站；收發(fā)清管器；站循環(huán)或倒罐。(2) 便于事故處理和維修。(3) 采用先進(jìn)技術(shù)與設(shè)備，提高輸油水平。(4) 流程盡量簡(jiǎn)單，盡可能少用閥門、管件，力求減少管道與其長(zhǎng)度，充分發(fā)揮設(shè)備性能，節(jié)約投資，減少經(jīng)營(yíng)費(fèi)用輸油站工藝流程： (1) 首站接受來油、計(jì)量、站循環(huán)或倒罐，正輸、向來油處反輸、加熱、收發(fā)清管器等操作。(2) 中間站正輸、反輸，越站，收發(fā)清管器。(3)末站接受來油，正輸、反輸，收發(fā)清管器，站循環(huán)，外輸，倒罐等操作。 流程簡(jiǎn)介：(1) 來油計(jì)量 來油計(jì)量閥組(2)

40、站循環(huán)與倒罐 罐閥組泵加熱爐閥組罐(3) 正輸（首站） 上站來油閥組加熱爐給油泵主輸泵下站(4) 反輸 下站來油閥組加熱爐給油泵主輸泵上站(5) 壓力越站 來油閥組加熱爐下站2.8主要設(shè)備的選擇2.8.1輸油泵的選擇選泵原則：(1) 為便于維修和管理，盡量選取同系列泵；(2) 盡量滿足防爆、防腐或露天安裝使用地要求； (3) 為保證工作穩(wěn)定，持續(xù)性好，滿足密閉輸送要求，選用大排量的離心泵，配用效率高的電動(dòng)機(jī)為原動(dòng)機(jī)。(1) 輸油主泵選泵原則： 滿足管線輸量要求，使泵在各輸量下均在高效區(qū)工作。 充分利用管線承壓能力，減少泵站數(shù)，降低工程造價(jià)。故所選輸油主泵為：DKS450-5502.8.2加熱爐

41、的選擇選爐原則：(1) 應(yīng)滿足加熱站的熱負(fù)荷要求，爐效高；(2) 為便于檢修，各站宜選用兩臺(tái)以上加熱爐。 加熱站的熱負(fù)荷由下面的公式計(jì)算：式中 Q加熱站的熱負(fù)荷，kw； G油品流量，m3/h； c油品比熱，kJ/kg。提供的加熱爐型號(hào)如下：800kw,1000kw,1250kw,1600kw,2000kw,2500kw,3150kw,4000kw,5000kw。3 20#鋼管工藝設(shè)計(jì)計(jì)算3.1經(jīng)濟(jì)管徑式中 d經(jīng)濟(jì)管徑（m） Q質(zhì)量流量（kg/s） v經(jīng)濟(jì)流速（m/s）-原油密度（kg/m）選定: 進(jìn)站油溫T=36C 出站油溫T=65CT=（65+236）/3 = 45.67C=832-0.68

42、1(45.67-20)=813.24kg/mQ=G/=165.34/813.24=0.20m/s3.1.1經(jīng)濟(jì)流速含蠟原油經(jīng)濟(jì)流速在1.5m/s2.0 m/s之間當(dāng)v=1.5m/s時(shí)： 當(dāng)v=2.0m/s時(shí)：選擇管徑的圍為357mm和412mm之間。選管：由國產(chǎn)鋼管部分規(guī)格初步選定鋼管，取D=400mm =10.0mm d=380mm反算經(jīng)濟(jì)流速：經(jīng)濟(jì)流速在1.5m/s2.0m/s之間，故所選管徑符合要求。3.1.2確定管道承壓管道材料選定為20號(hào)鋼所以1106.68米油柱，此為管道最大承壓。3.2 熱力計(jì)算與確定熱站數(shù)3.2.1確定計(jì)算用各參數(shù) 粘溫關(guān)系: 3642 lg=2.86924-0

43、.026477137T 4271 lg=2.594060-0.02004657T3.2.2確定流態(tài) 屬水力光滑區(qū)：3642 時(shí):4271 時(shí):因此，屬水力光滑區(qū)，=0.0246，m=0.25。 水利坡降： 3.2.3總傳熱系數(shù)的確定其中，管外壁至大氣放熱系數(shù)：紊流時(shí)管放熱系數(shù)對(duì)K影響很小，可忽略土壤導(dǎo)熱系數(shù)： =1.4w/(mC)管中心埋深 ： h=1.5m瀝青防腐層一般6mm-9mm, 這里取6mm即瀝青防腐層：厚度=6mm,導(dǎo)熱系數(shù)=0.15w/mC計(jì)算如下： 確定總傳熱系數(shù)：=1.2833.2.4確定熱站數(shù)站間距：其中： 熱站數(shù): 平均站間距 :熱力布站與校核，初步在0km,167.5k

44、m。反算出站油溫：T=65 T=36 則根據(jù) 該溫度下流量: Q=0.2 m/s 因?yàn)? 則: 取n=2所以出站溫度取65，滿足要求。3.3水力計(jì)算與確定泵站數(shù)3.3.1計(jì)算出站油溫假設(shè) b=0Q=0.202m/s進(jìn)站油溫=36，出站油溫=65,。 3.3.2判斷翻越點(diǎn)根據(jù)翻越點(diǎn)定義判斷28km,和287km處可能是翻越點(diǎn)。 其中0km處高程48.2m，28km處高程120.9m，287km處高程160.5m。從起點(diǎn)到終點(diǎn)所需壓頭為: 從起點(diǎn)到28km處所需壓頭為: 從起點(diǎn)到287km處所需壓頭為:在28km處，=315.9m=0.0086281000+75.3-120.9=195.2m在28

45、7km處，=2605.18=0.00862871000+75.3-160.5=2383m經(jīng)判斷，全程無翻越點(diǎn)。3.3.3選泵確定泵站數(shù)沿程總摩阻：式中 h站摩阻 泵站數(shù)：,其中，hc為站損失選擇的泵型號(hào)為：202019HSB三臺(tái)泵串聯(lián)揚(yáng)程H=877m取整 n=4，總共選4臺(tái)，其中1臺(tái)備用。3.3.4確定站址 初步泵址為0km,83.75km，167.5km,251.25km校核如下： 首站 進(jìn)站壓力:80 m 出站壓力:80+877-40=917m 1#站 進(jìn)站壓力: 出站壓力:135.65+877-40=972.65m 2#站 進(jìn)站壓力:出戰(zhàn)壓力:290.9+610-40=860.9m3#站

46、 進(jìn)站壓力: 出站壓力:47.35+877-40=884.35m末站 進(jìn)站壓力：進(jìn)出站壓力經(jīng)校核均滿足要求。 3.4布站方案 確定熱站數(shù)為兩個(gè)。出站溫度TR=65進(jìn)站溫度TZ=36Q=0.2 m/s 沿程總摩阻：泵的揚(yáng)程H=305，三臺(tái)泵串聯(lián)，泵站的揚(yáng)程H=877。泵站數(shù): 綜上，最終布站情況為兩個(gè)熱站，四個(gè)泵站。 按照熱泵和一的原則可得各站站址如表3-1：表3-1 熱泵站站址里程（km）083.75167.5251.25335高程（m）48.2102.156.4142.575.3布站情況首站1#熱泵站2#泵站3#中間站熱泵站4#泵站末站3.5各站運(yùn)行參數(shù)計(jì)算結(jié)果如表3.2,四泵站二熱站表3.

47、2 各站運(yùn)行參數(shù)里程（km）083.75167.5251.25335高程（m）48.2102.156.4142.575.3進(jìn)站溫度（）36/36/36出站溫度（）65/65/36進(jìn)站壓力（m）80135.65290.947.35224.1泵站揚(yáng)程（m）8778776108770出站壓力（m）917972.64860.9884.35224.13.6其他設(shè)備的選取3.6.1加熱爐選取代入數(shù)據(jù)可得：TR =65, TZ=36q=2157.68kw所以選2臺(tái)2500kw的加熱爐，一臺(tái)備用。3.6.2電動(dòng)機(jī)選擇式中 輸送溫度下泵排量為時(shí)的輸油效率；輸油泵軸功率，kW；輸送溫度下的排量（m/s）；輸送溫度

48、下介質(zhì)的密度（kg/m）；輸油泵排量為時(shí)的揚(yáng)程。式中 輸油泵配電機(jī)額定功率，kW；輸油泵軸功率，kW；傳動(dòng)系數(shù)；電動(dòng)機(jī)額定功率安全系數(shù)。4 GB9711-S315鋼管工藝設(shè)計(jì)計(jì)算4.1經(jīng)濟(jì)管徑式中 d經(jīng)濟(jì)管徑（m） Q質(zhì)量流量（kg/s） v經(jīng)濟(jì)流速（m/s）-原油密度（kg/m）選定: 進(jìn)站油溫T=36C，出站油溫T=65CT=（65+236）/3=45.67C=832-0.681(45.67-20)=813.24kg/mQ=G/=165.34/813.24=0.20m/s4.1.1經(jīng)濟(jì)流速 含蠟原油經(jīng)濟(jì)流速在1.5m/s2.0 m/s之間 當(dāng)v=1.5m/s時(shí)：當(dāng)v=2.0m/s時(shí)：選擇管

49、徑的圍為357mm和412mm之間。 選管：由國產(chǎn)鋼管部分規(guī)格初步選定鋼管，取D=400mm =10.0mm d=380mm反算經(jīng)濟(jì)流速：經(jīng)濟(jì)流速在1.5m/s-2.0m/s之間，故所選管徑符合要求。4.1.2確定管道承壓管道材料選定為GB9711-S315鋼材其中： 所以： 1587.06米油柱，此為管道最大承壓。4.2熱力計(jì)算與確定熱站數(shù)4.2.1確定計(jì)算用各參數(shù) 粘溫關(guān)系: 3642 lg=2.86924-0.026477137T 4271 lg=2.594060-0.02004657T4.2.2確定流態(tài) 屬水力光滑區(qū)： 3642 時(shí): 4271 時(shí):因此，屬水力光滑區(qū)，=0.0246，

50、m=0.25水利坡降： m/m4.2.3總傳熱系數(shù)的確定其中，管外壁至大氣放熱系數(shù)：紊流時(shí)管放熱系數(shù)對(duì)K影響很小，可忽略。土壤導(dǎo)熱系數(shù)： =1.4w/(mC)管中心埋深： h=1.5m瀝青防腐層一般6mm-9mm, 這里取6mm即瀝青防腐層：厚度=6mm,導(dǎo)熱系數(shù)=0.15w/mC確定總傳熱系數(shù)：=1.283 ；k=1.22w/mC。4.2.4確定熱站數(shù)站間距：其中： 熱站數(shù): 平均站間距 :熱力布站與校核，初步在0km,167.5km,反算出站油溫：=65,=36 則根據(jù)該溫度下流量:Q=0.2 m/s因?yàn)? 則: 圓整取n=2所以出站溫度取65,滿足要求。4.3水力計(jì)算與確定泵站數(shù)4.3.

51、1計(jì)算出站油溫假設(shè) b=0Q=0.202m/s進(jìn)站油溫=36，出站油溫=65,。4.3.2判斷翻越點(diǎn)根據(jù)翻越點(diǎn)定義判斷28km,和287km處可能是翻越點(diǎn)。其中0km處高程48.2m，28km處高程120.9m，287km處高程160.5m。從起點(diǎn)到終點(diǎn)所需壓頭為: 從起點(diǎn)到28km處所需壓頭為: 從起點(diǎn)到287km處所需壓頭為:在28km處，=315.9m=0.0086281000+75.3-120.9=195.2m在287km處，=2605.18m=0.00862871000+75.3-160.5=2383m經(jīng)判斷，全程無翻越點(diǎn)。4.3.3選泵確定泵站數(shù)沿程總摩阻： h為站摩阻 泵站數(shù)：

52、其中，hc為站損失選泵為：DKS450-550，額定揚(yáng)程H=550m，兩臺(tái)泵串聯(lián)揚(yáng)程H=1100m。 總共選3臺(tái) 其中1臺(tái)備用 取整 n=34.3.4確定站址 初步泵址為0km,111.68km，223.3km校核如下：1臺(tái)泵的揚(yáng)程H=550m,2臺(tái)泵H=1100,3臺(tái)泵H=1650m。 首站 進(jìn)站壓力:80 m 出站壓力:80+1100-40=1140m 1#站 進(jìn)站壓力: 出站壓力:210.03+1100-40=1270.03m 2#站 進(jìn)站壓力: 出戰(zhàn)壓力:333.06+1100-20=1386.06m 末站 進(jìn)站壓力:進(jìn)出站壓力經(jīng)校核均滿足要求。4.4布站方案 確定熱站數(shù)為兩個(gè)。出站溫

53、度=65,進(jìn)站溫度=36則根據(jù)Q=0.2 m/s沿程總摩阻：泵的揚(yáng)程H=550m，兩臺(tái)泵串聯(lián)，泵站的揚(yáng)程H=1100m。泵站數(shù): 綜上，最終布站情況為兩個(gè)熱站，三個(gè)泵站。按照熱泵和一的原則可得各站站址如表3.3： 表3.3 熱泵站站址里程（km）0111.6223.3335高程（m）48.288.2120.5975.3布站情況首站1#熱泵站2#泵站3#熱泵站末站4.5各站運(yùn)行參數(shù) 計(jì)算結(jié)果如下表3-4：三泵站二熱站表 3-4 各站運(yùn)行參數(shù)里程（km）0111.6223.3335高程（m）48.288.2120.5975.3進(jìn)站溫度（）36/36/出站溫度（）45/45/進(jìn)站壓力（m）80210

54、.03333.06281.76泵站揚(yáng)程（m）1100110011000出站壓力（m）11401270.031380.06281.764.6其他設(shè)備的選取4.6.1加熱爐選取代入數(shù)據(jù)可得：, q=2157.68kw 所以選2臺(tái)2500kw的加熱爐。4.6.2電動(dòng)機(jī)選擇式中 輸送溫度下泵排量為時(shí)的輸油效率；輸油泵軸功率，kW；輸送溫度下的排量（m/s）；輸送溫度下介質(zhì)的密度（kg/m）；輸油泵排量為時(shí)的揚(yáng)程。式中 輸油泵配電機(jī)額定功率，kW；輸油泵軸功率，kW；傳動(dòng)系數(shù)；電動(dòng)機(jī)額定功率安全系數(shù)。計(jì)算如下：5 經(jīng)濟(jì)效益分析5.1方案一經(jīng)濟(jì)效益分析5.1.1熱力、動(dòng)力費(fèi)用計(jì)算求全線所需壓頭式中 水力坡

55、降，m/m L管道總長(zhǎng)，mZ管道首末站壓差,m n輸油站數(shù) hf站摩阻損失，熱泵站取40m,熱站或泵站取20m=45002.11100(65-36) /41800/86%=2756.5263萬元=2.7230.55002462.7110/78.4%/95%=2250.926萬元5.1.2其它費(fèi)用計(jì)算假設(shè)：首站 20人，末站 20人，熱站10人，泵站 10人，熱泵站 15人首站為熱泵站20人，中間1個(gè)熱泵站有15人，2個(gè)泵站有20人，末站為20人，總共有75人。固定資產(chǎn)總投資=（線路工程投資+輸油站工程投資）/0.9+建設(shè)期借款利息+固定投資方向調(diào)節(jié)稅工程投資=（線路工程投資+輸油站工程投資）/

56、0.9=（335450+4500+4500+3500+22000）/0.9=185833.33萬元貸款利息=185833.330.70.4（1.099-1）+0.6550.099=19247.83萬元固定資產(chǎn)總投資=工程投資+貸款利息185833.33+19247.83=205081.16萬元工資與福利12350075=315萬元其它費(fèi)用500萬元5.1.3總費(fèi)用2756.5263+2250.926+205081.16+315+500=210903.6123萬元5.2方案二經(jīng)濟(jì)效益分析5.2.1熱力、動(dòng)力費(fèi)用計(jì)算求全線所需壓頭:式中 水力坡降，m/m L管道總長(zhǎng)，mZ管道首末站壓差,m n輸油站數(shù) hf站摩阻損失，熱泵站取40m,熱站或泵站取20m=35002.11100(65-36) /41800/86%=2067.39萬元=2.7230.55002642.71