—4—鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算

1、第四章鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算一、填空題：1、斜裂縫產(chǎn)生的原因是：由于支座附近的彎矩和剪力共同作用，產(chǎn)生 超過了混凝土的極限抗拉強(qiáng)度而開裂的。2、 斜裂縫破壞的主要形態(tài)有：、，其中屬于材料 充分利用的是。3、 梁的斜截面承載力隨著剪跨比的增大而。4、 梁的斜截面破壞形態(tài)主要有三種，其中，以 破壞的受力特征為依據(jù)建 立斜截面承載力的計(jì)算公式。5、 隨著混凝土強(qiáng)度的提高，其斜截面承載力。6、 隨著縱向配筋率的提高，其斜截面承載力。7、 對于 情況下作用的簡支梁，可以不考慮剪跨比的影響。對于 情況的簡支梁，應(yīng)考慮剪跨比的影響。8、當(dāng)梁的配箍率過小或箍筋間距過大并且剪跨比較大時，發(fā)生的破壞形

2、式 TOC o 1-5 h z 為；當(dāng)梁的配箍率過大或剪跨比較小時，發(fā)生的破壞形式為。9、對梁的斜截面承載力有有利影響，在斜截面承載力公式中沒有考慮。10、 設(shè)置彎起筋的目的 、。11、 為了防止發(fā)生斜壓破壞，梁上作用的剪力應(yīng)滿足 ；為了防止發(fā)生斜 拉破壞，梁配置的箍筋應(yīng)滿足。12、 梁設(shè)置鴨筋的目的 ，它不能承擔(dān)彎矩。二、判斷題：1、某簡支梁上作用集中荷載或作用均布荷載時，該梁的抗剪承載力數(shù)值是相同的。（）2、剪壓破壞時，與斜裂縫相交的腹筋先屈服，隨后剪壓區(qū)的混凝土壓碎，材料得到充分利用，屬于塑性破壞。（）3、 梁設(shè)置箍筋的主要作用是保證形成良好的鋼筋骨架，保證鋼筋的正確位置。（）4、當(dāng)梁承

3、受的剪力較大時，優(yōu)先采用僅配置箍筋的方案，主要的原因是設(shè)置彎起筋抗剪不經(jīng)濟(jì)。（）5、 當(dāng)梁上作用有均布荷載和集中荷載時，應(yīng)考慮剪跨比人的影響，取入=當(dāng)（）Vh06、當(dāng)剪跨比大于3時或箍筋間距過大時，會發(fā)生剪壓破壞，其承載力明顯大于斜裂縫出現(xiàn)時的承載力。（）7、當(dāng)梁支座處允許彎起的受力縱筋不滿足斜截面抗剪承載力的要求時，應(yīng)加大縱筋配筋率。（）8、當(dāng)梁支座處設(shè)置彎起筋充當(dāng)支座負(fù)筋時，當(dāng)不滿足斜截面抗彎承載力要求時，應(yīng)加密箍筋。（）9、梁設(shè)置多排彎起筋抗剪時，應(yīng)使前排彎起筋在受壓區(qū)的彎起點(diǎn)距后排彎起筋受壓 TOC o 1-5 h z 區(qū)的彎起點(diǎn)之距滿足：s smax（）10、由于梁上的最大剪力值發(fā)生

4、在支座邊緣處，則各排彎起筋的用量應(yīng)按支座邊緣處的剪力值計(jì)算。（）11、箍筋不僅可以提高斜截面抗剪承載力，還可以約束混凝土，提高混凝土的抗壓強(qiáng)度和延性，對抗震設(shè)計(jì)尤其重要。（）12、影響斜截面抗剪承載力的主要因素包括混凝土強(qiáng)度等級，截面尺寸大小，縱筋配筋率，冀緣尺寸的大小。（）13、鴨筋與浮筋的區(qū)別在于其兩端錨固部是否位于受壓區(qū)，兩錨固端都位于受壓區(qū)者稱為鴨筋。（）14、 材料圖又稱為抵抗彎矩圖，只要是材料圖全部外包住彎矩圖，該梁就安全。（）15、為了節(jié)約鋼筋，跨中和支座負(fù)縱筋均可在不需要位置處截?cái)唷＃ǎ?6、設(shè)置彎起筋僅用于抗剪時，還需滿足斜截面抗彎和正截面抗彎。（）17、不設(shè)彎起筋的梁，不會

5、發(fā)生斜截面抗彎不足。（）18、斜拉、斜壓、剪壓破壞均屬于服性破壞，但剪壓破壞時，材料能得到充分利用，所以斜截面承載力計(jì)算公式是依據(jù)剪壓破壞的受力特征建立起來的。（）19、設(shè)置彎起筋的排數(shù)越多，其抗剪承載力越高。（）20、梁的斜截面抗剪承載力公式中沒有考慮梁的受力縱筋用量對斜截面抗剪承載力 的影響三（選）1、關(guān)于混凝土斜截面破壞形態(tài)的下列論述中，（）項(xiàng)是正確的。A斜截面彎曲破壞和剪切破壞時，鋼筋應(yīng)力可達(dá)到屈服B斜壓破壞發(fā)生在剪跨比 較?。ㄒ话闳素?）或腹筋配置過少的情況C剪壓破壞發(fā)生在剪跨比適中（一般人=13）或腹筋配置適當(dāng)?shù)那闆rD斜拉破壞發(fā)生在剪跨比較大（一般人8 3）或腹 筋配置過多的情況2

6、、下列影響混凝土梁斜面截面受剪承載力的主要因素中，（）項(xiàng)所列有錯？A剪跨比B混凝土強(qiáng)度C箍筋配筋率和箍筋抗拉強(qiáng)度D縱筋配筋率和縱筋抗拉 強(qiáng)度3、鋼筋混凝土梁的斜截面抗剪承載力的計(jì)算位置是（）。A跨中正截面B支座中心截面C受拉區(qū)彎起筋彎起點(diǎn)處D受壓區(qū)彎起筋彎起點(diǎn) 處4、受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算公式是依據(jù)（）。A斜壓破壞受力特征建立的B剪壓破壞受力特征建立的C適筋破壞受力特征建 立的D塑性破壞受力特征建立的5、 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算公式中沒有體現(xiàn)（）影響因素。A材料強(qiáng)度B縱筋配筋量C配箍率D截面尺寸6、 受彎構(gòu)件中配置一定量的箍筋，其箍筋的作用（）是不正確的。A提高斜截面抗剪承載力B形成穩(wěn)定的

7、鋼筋骨架C固定縱筋的位置D防止發(fā)生 斜截面抗彎不足。7、受彎構(gòu)件產(chǎn)生斜裂縫的原因是（ ）。A支座附近的剪應(yīng)力超過混凝土的抗剪強(qiáng)度B支座附近的正應(yīng)力超過混凝土的抗 剪強(qiáng)度 C支座附近的剪應(yīng)力和拉應(yīng)力產(chǎn)生的復(fù)合應(yīng)力超過混凝土的抗拉強(qiáng)度 D支 座附近的剪應(yīng)力產(chǎn)生的復(fù)合應(yīng)力超過混凝土的抗壓強(qiáng)度 TOC o 1-5 h z 8、 斜截面破壞有三種形態(tài)，其中屬于脆性破壞形態(tài)的有（）。A斜壓破壞和斜拉破壞B斜壓、剪壓和斜拉破壞C剪壓破壞 D斜拉破壞9、 下列簡支梁的剪跨比人的取值圍中，（）屬于剪壓破壞。A人兀 1 B人 8 3 C1 x 3 D 1.410、 鋼筋混凝土板不需要進(jìn)行抗剪計(jì)算的原因是（）。A板

8、上僅作用彎矩不作用剪力B板的截面高度太小無法配置箍筋C板的受彎縱筋足以抗剪D板的計(jì)算截面剪力值較小，滿足UV c11、 受彎構(gòu)件中配箍率過大時，會發(fā)生（）。A剪壓破壞B斜拉破壞C斜壓破壞D受彎破壞12、 選擇抗剪箍筋時，若箍筋間距過大，會發(fā)生（）。A剪壓破壞B斜拉破壞C斜壓破壞D受彎破壞13、 設(shè)置彎起筋抗剪時，彎起筋抗剪公式中V b = 0.8 Af sin a中的系數(shù)0.8指 （）。A斜截面破壞時彎起筋沒有屈服B與斜裂縫相交的彎起筋沒有屈服C斜裂縫處 的彎起筋在剪壓區(qū)不能達(dá)到受拉屈服D與彎起筋的彎起角有關(guān)的系數(shù)14、計(jì)算第二排彎起筋用量時，取用的剪力的設(shè)計(jì)值為（）。A前排彎起筋受壓區(qū)彎起點(diǎn)

9、處對應(yīng)的剪力值B支座邊緣處對應(yīng)的剪力值C前排 彎起筋受拉區(qū)彎起點(diǎn)處對應(yīng)的剪力值D該排彎起筋受拉區(qū)彎起點(diǎn)處對應(yīng)的剪力值15、 材料圖也叫正截面受彎承載力圖，其形狀（）。A與梁上的彎矩包絡(luò)圖相同B與梁的縱筋布置情況有關(guān)C與梁的箍筋和彎起筋 用量有關(guān)D與梁上的剪力值大小有關(guān)16、受彎構(gòu)件的剪跨比過大會發(fā)生（ ）。A斜壓破壞B斜拉破壞C剪壓破壞D受扭破壞 TOC o 1-5 h z 17、 受彎構(gòu)件箍筋間距過小會（）。A斜壓破壞B斜拉破壞C剪壓破壞D受扭破壞18、 受彎構(gòu)件箍筋直徑過小會（）。A斜壓破壞B斜拉破壞 C剪壓破壞 D影響施工質(zhì)量19、梁支座處設(shè)置多排彎起筋抗剪時，若滿足了正截面抗彎和斜截面

10、抗彎，卻不滿足斜截面抗剪，此時應(yīng)在該支座處設(shè)置如下鋼筋（）。A浮筋B鴨筋C吊筋D支座負(fù)彎矩筋20、設(shè)置抗剪腹筋時，一般情況下優(yōu)先采用僅配箍筋的方案，其原因是（）。A經(jīng)濟(jì)B便于施工和設(shè)計(jì)C防止脆性破壞D保證抗剪箍筋能夠屈服21、 抗剪設(shè)計(jì)時，規(guī)定：V dmin24、矩形截面梁上同時作用有均布荷載q和集中荷載p時，當(dāng)屬于以集中荷載為主 的情況時，其剪跨比的計(jì)算公式為（）。、 MA人一，aB Z =C牛匕aD Z =Vh 0h0ql0 TOC o 1-5 h z 25、確定支座處縱筋的截?cái)辔恢脮r，應(yīng)從理論斷點(diǎn)處向處伸長一段距離，其原因是 （）。A防止支座負(fù)縱筋在理論斷點(diǎn)處被拉拔出來B防止發(fā)生斜截面受

11、彎破壞C有足 夠的安全儲備D防止脆性破壞26設(shè)計(jì)受彎構(gòu)件時，在（）情況下不必繪制彎矩包絡(luò)圖布置受力縱筋。A僅配箍筋的簡支梁B有支座負(fù)筋的伸臂梁C不設(shè)置彎起筋的伸臂梁D設(shè)置彎 起筋的伸臂梁27、 繪制材料圖時，每根鋼筋承擔(dān)的抵抗彎矩應(yīng)按與（）。A受力縱筋直徑的大小成正比分配彎矩B受力縱筋截面面積的大小成正比分配彎 矩C受力縱筋根數(shù)的多少成正比分配彎矩D彎起筋截面面積的大小成正比分配彎矩28、 設(shè)置彎起筋的目的，（）的說法不確切。A滿足斜截面抗剪B滿足斜截面抗彎C充當(dāng)支座負(fù)縱筋承擔(dān)支座負(fù)彎矩D為了 節(jié)約鋼筋充分利用跨中縱筋29、 關(guān)于材料圖的作用，（）的說法不確切。A反映材料的充分利用程度B確定縱

12、向鋼筋的彎起位置和數(shù)量C確定支座負(fù)縱 向鋼筋的截?cái)辔恢肈防止發(fā)生斜壓破壞30、梁設(shè)置鴨筋的目的是（）。A滿足斜截面抗彎B滿足正截面抗彎C滿足斜截面抗剪D使跨中受力縱筋充分 利用31、 材料圖越貼近該梁的彎矩包絡(luò)圖，則說明（）。A材料的充分利用程度越高B材料的充分利用程度越低C梁的安全儲備越大D 越可能發(fā)生斜截面抗彎不足32、設(shè)計(jì)受彎構(gòu)件時，如果出現(xiàn)V 8 0.25眼俱的情況，應(yīng)采取的最有效的措施 是（ ）。A加大截面尺寸B增加受力縱筋C提高混凝土強(qiáng)度等級D增設(shè)彎起筋33、矩形、T形和工字形截面的一般受彎構(gòu)件，僅配置箍筋，當(dāng)V 0.VQ. 07/s梁高ft/mm1502004300QM5如200

13、3004250350ft800A0OO83 OU1uu4-2某矩形截面簡支梁承受荷載設(shè)計(jì)值如圖4-2所示。采用C25混凝土，配有縱筋425，箍筋為HPB235級鋼筋，梁的截面尺寸b x h = 250 x 600mm，環(huán)境類別為一類，取a = 40mm，試計(jì)算箍筋數(shù)量。F-ftSkNF = 92kNIg q 120. am im., ,120圖4-2題4-2附圖參考答案一、填空題：1、復(fù)合主拉應(yīng)力2、斜拉破壞斜壓破壞剪壓破壞剪壓破壞3、降低4、剪壓破壞5、提高6、提高7、以均布荷載為主的簡支梁，以集中荷載為主8、斜拉破壞斜壓破壞9、縱向受力筋的配筋率10、承擔(dān)剪力承擔(dān)支座負(fù)彎矩11、V p ，

14、 s s ， d dc c 0minmaxmin12、抗剪二、判斷題:1、X2、X3、X4、X5、X 6、X 7、X8、X9、X10、X11、V12、X 13、V三、選擇題：14、V15、X16、X 17、V18、V19、X 20、V1、C2、D 3、C4、B5、B6、D7、C8、B9、C10、D11、C12、B13、C14、A15、A16、B17、A18、B19、B20、B21、B22、D23、D24、B25、A26A27、B28、B29、D30、C31、A 32、A 33、C四、簡答題：1、受彎構(gòu)件受到彎矩和剪力的作用。在彎矩和剪力為主的區(qū)段，在它們產(chǎn)生的正應(yīng) 力。和剪應(yīng)力T共同作用下，在

15、受拉區(qū)產(chǎn)生復(fù)合主拉應(yīng)力。pt，當(dāng)。pt超過混凝土的極限 抗拉強(qiáng)度時，將會產(chǎn)生斜裂縫，會發(fā)生斜截面破壞。2、（1）斜壓破壞：當(dāng)梁的箍筋配置過多或過密或梁的剪跨比較小時Q兀1），隨著 荷載的增加，在剪彎段出現(xiàn)一些斜裂縫，這些斜裂縫將梁的腹部分割成若干個斜向短柱， 最后因混凝土短柱被壓碎而導(dǎo)致破壞。（2）剪壓破壞：當(dāng)梁箍筋的數(shù)量配置適當(dāng)時（1 人 3），隨著荷載的增加，首先 在剪彎段受拉區(qū)出現(xiàn)垂直裂縫，隨后斜向延伸，形成斜裂縫。當(dāng)荷載增加到一定數(shù)量時， 會出現(xiàn)一條主要斜裂縫即臨界斜裂縫。此后，荷載繼續(xù)增加，與臨界斜裂縫相交的箍筋 達(dá)到屈服強(qiáng)度，同時剪壓區(qū)的混凝土在剪應(yīng)力共同作用下，達(dá)到極限狀態(tài)而破壞

16、。（3）斜拉破壞：當(dāng)箍筋配置得過少且剪跨比較大時（人8 3），斜裂縫一旦出現(xiàn)， 箍筋立即達(dá)到屈服強(qiáng)度，這條斜裂縫將迅速伸展到梁的受壓邊緣，構(gòu)件很快裂為兩部分 而破壞。以上三種剪切破壞的形式態(tài)，就其承載力而言，對同樣的構(gòu)件，斜拉破壞最低，剪 壓破壞較高，斜壓破壞最高。但就破壞性質(zhì)而言，均屬脆性破壞。其中，斜拉破壞脆性 最突出，斜壓破壞次之，剪壓破壞稍好。3、（1）剪跨比：是一個無量綱的計(jì)算參數(shù)，反映了截面承受彎矩和剪力的相對大小。- M廣義的剪跨比：x =Vh0a以集中荷載作用下的簡支梁，計(jì)算截面的剪跨比為：人=廠h0f 1 l均布荷載作用下：入=二h0（2）混凝土強(qiáng)度等級：混凝土強(qiáng)度對梁受剪承

17、載力的影響很大，梁的抗剪承載力隨 混凝土抗拉強(qiáng)度匕的提高而提高。（3）配箍率和箍筋強(qiáng)度：箍筋的配箍率：P = Av = A1，最小配箍率sv bs bsP = 0.24-sv,minfyv有腹筋梁出現(xiàn)斜裂縫以后，箍筋不僅可以直接承受部分剪力，也能抑制斜裂縫的開 展和延伸，提高剪壓區(qū)混凝土的抗剪能力和縱筋的銷栓作用，間接地提高梁的受剪承載 能力。試驗(yàn)研究表明，當(dāng)配箍量適當(dāng)時，梁的受剪承載力隨配箍率的增大和箍筋強(qiáng)度的 提高而有較大幅度的提高。（4）縱向鋼筋的配筋率：縱向受力筋能抑制裂縫的擴(kuò)展，使斜裂縫上端剪壓區(qū)的面 積較大，從而能承受較大的剪力，同時縱筋本身也能通過銷栓的作用承受一定的剪力。 因而

18、縱向鋼筋的配筋量增大時，梁的受剪承載力也會有一定的提高，但目前我國規(guī)中的 抗剪計(jì)算公式并未考慮這一影響。4、（1）由于斜拉破壞時，斜裂縫一旦出現(xiàn)抗剪腹筋馬上屈服，斜截面抗剪承載力接 近于無腹筋梁斜裂縫產(chǎn)生時的抗剪力，配置的抗剪筋未發(fā)揮作用，不經(jīng)濟(jì)。（2）斜壓破壞時，與斜裂縫相交的抗剪腹筋未屈服，剪壓區(qū)混凝土先壓碎，雖然斜 截面抗剪承載力較高，但抗剪筋未得到充分利用，也不經(jīng)濟(jì)。（3）剪壓破壞時，與斜裂縫相交抗剪腹筋先屈服，隨后剪壓區(qū)混凝土壓碎，鋼筋和 混凝土都得到充分利用，所以斜截面承載力計(jì)算公式依據(jù)剪壓破壞時的受力特征建立更 為合理。5、當(dāng)梁承受集中荷載或雖然承受多種荷載的作用，但集中荷載對支

19、座或節(jié)點(diǎn)邊緣所 產(chǎn)生的剪力值占總剪力值75%以上的情況時采用，如下式所示。V V =175 fbh + f Avh +0.8 A f sin a u 人 + 1 t 0 yv s 0 sb y人一為剪跨比，1.5 X 3 （人較小時，大多發(fā)生斜壓破壞）；人。3時，對抗剪強(qiáng) 度無明顯影響）。6、（1）公式上限值一最小截面尺寸：防止發(fā)生斜壓破壞當(dāng) h 4 時，V 6時，V 0.2 P fbhbc c 0當(dāng)兀 4 hw 兀 6，V （0.35 - 0.025 hw） p fbhbb c c 0Pc 一混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，當(dāng) C50時，取Pc =1；當(dāng)=。80時，取P = 0.8其間按插法求得。（2）

20、公式下限值一最小配箍率和箍筋最大間距：防止斜拉破壞A nAf箍筋的配箍率：P sv = 富 = bS，最小配箍率Psvmin = 0.24fJ）yv梁中箍筋最大間距：s d .min7、對于以承受均布荷作用為主的矩形截面梁、承受任意荷載的T形和工字形截面梁， 都可不考慮剪跨比的影響，按一般情況的抗剪公式進(jìn)行計(jì)算。V Pmin，s dmin時可防止斜拉破壞；（2）當(dāng)滿足八 4 時，V 6 時，V 0.2P fbh ；bc c 0 bc c 0兀4匕兀6 , V -處；當(dāng)不滿足斜截面抗剪承載力要求時，應(yīng)適當(dāng)加密箍筋或增設(shè)鴨筋。 圖4-4鋼筋彎起點(diǎn)的位置14、當(dāng)梁高大于700mm或腹板高h(yuǎn)。450m

21、m時，應(yīng)在梁的兩個側(cè)面沿梁高度配置 直徑不小于8mm縱向構(gòu)造鋼筋（俗稱腰筋）。每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋的截面面積不應(yīng)小于腹 板截面面積bh的0.1%，且其間距不宜大于300400mm。w（1）防止梁過高，混凝土外凸；（2）控制由于混凝土收縮和溫度變形在梁腹部產(chǎn)生的豎向裂縫；（3）控制拉區(qū)彎曲裂縫在梁腹部匯成寬度較大的裂縫。15、如圖4-5所示：圖4-5 （a）吊筋；（b）鴨筋；（c）浮筋（1）當(dāng)縱向鋼筋彎起不能滿足正截面和斜截面受彎承載力和抗剪承載力要求時，可 設(shè)置單獨(dú)的僅作為受剪的彎起鋼筋，稱鴨筋。（2）而不能采用僅在受拉區(qū)有較少水平段的錨固長度的浮筋的形式，以防止由于彎 起鋼筋發(fā)生較大滑移使斜裂縫

22、有過大的開展，甚至導(dǎo)致截面受剪承載力的降低。（3）在次梁和主梁的相交處，由于主梁承受由次梁傳來的集中荷載，其腹部可能出現(xiàn)斜裂縫，并引起局部破壞。因此規(guī)規(guī)定應(yīng)在集中荷載附近s = 2七+ 3b的長度圍設(shè)置附 加橫向鋼筋，以便將全部集中荷載傳至梁的上部。16、（1）只配箍筋和方案；（2）即配箍筋又配彎起筋方案。前者施工方便但不經(jīng)濟(jì)，后者將跨中多余部分的鋼筋彎起用來抗剪，鋼筋得到了充 分的運(yùn)用，抗剪鋼筋配筋量較前者小，經(jīng)濟(jì)但施工麻煩。因此，工程實(shí)踐當(dāng)中，對于獨(dú) 立梁，一般設(shè)置采用后者，對于框架結(jié)構(gòu)的梁一般選擇前者，但也不絕對。即工程實(shí)踐 中二者都可以選擇。17、（1）鋼筋混凝土梁下部縱向鋼筋不允許截

23、斷，只能彎起。（2）鋼筋混凝土連續(xù)梁框架梁支座截面的負(fù)彎矩縱向鋼筋不宜在受拉區(qū)截?cái)?。如?須截?cái)鄷r，其截?cái)嗟奈恢萌鐖D4-6所示，及其延伸長度七應(yīng)滿足表4-3的要求。圖4-6鋼筋延伸長度和切斷點(diǎn)表4-3鋼彎矩鋼筋的延伸長度。戴面條件充分利用*面伸出IJL計(jì)算不需要蠢而伸由板1-虬湖haW R %且耽點(diǎn)仍在負(fù)琴矩漫拉區(qū)內(nèi)L.7ha20dLL L3擊18、支座附近的剪力較大，在出現(xiàn)斜裂縫后，由于與斜裂縫相交的縱筋應(yīng)力會突然 增大，若縱筋伸入支座的錨固長度不夠，將使縱筋滑移，甚至被從混凝土中拔出引起錨 固破壞。為了防止這種破壞，要對縱向鋼筋伸入支座的長度和數(shù)量有所要求。19、當(dāng)梁寬b 150mm時，不

24、應(yīng)少于2根；當(dāng)梁寬b兀150mm，可為1根。20、簡支梁下部縱筋伸入支座的錨固長度七（如圖4-7）應(yīng)滿足表4-4的規(guī)定。表4-4簡支梁縱筋錨固長度1asUW仇7兀曲V0.帶肋鋼陸不小于1瞿.光面調(diào)筋不小于iSd當(dāng)縱筋伸入支座的錨固長度不符合表4-4的規(guī)定時，應(yīng)采取下述專門錨固措施，伸 入支座的水平長度不應(yīng)小于5d。（1）在梁端將縱向受力筋上彎，并將彎折后長度計(jì)入ls，如圖4-8所示。圖4-8縱筋向上彎折圖4-7縱筋錨固長度Ias（2）在縱筋端部加焊橫向錨固鋼筋或錨固鋼板，如圖4-9所示，此時可將正常錨固 長度減少5d。圖4-9端部加焊鋼筋或鋼板圖4-11梁縱筋在中間支座的錨固（3）將鋼筋端部焊

25、接在梁端的預(yù)埋件上，如圖4-10所示。圖4-10縱筋與預(yù)埋件焊接21、（1）上部縱向鋼筋應(yīng)貫穿中間支座或中間節(jié)點(diǎn)圍；（2）下部縱向鋼筋根據(jù)其受力情況，分別采用不同的錨固長度:當(dāng)計(jì)算中不利用其強(qiáng)度時，對光面鋼筋、 15d，對月牙紋鋼筋取、 12d，并 在滿足上述條件的前提下，一般均伸至支座中心線；當(dāng)計(jì)算中充分利用鋼筋的抗拉強(qiáng)度時（支座受正彎矩作用），其伸入支座的錨固長 度不應(yīng)小于l ；a當(dāng)計(jì)算中充分利用鋼筋的抗壓強(qiáng)度時（支座受負(fù)彎矩按雙筋截面梁計(jì)算配筋時）, 其伸入支座的錨固長度不就小于0.7。22、彎起鋼筋的彎終點(diǎn)外應(yīng)留有錨固長度，其長度在受拉區(qū)不應(yīng)小于20d,在受壓 區(qū)不應(yīng)小于10d；對光面

26、鋼筋在末端尚應(yīng)設(shè)置彎鉤，如圖4-12所示，位于梁底層兩側(cè)的 鋼筋不應(yīng)彎起。圖4-12彎起鋼筋端部構(gòu)造（a）受拉區(qū)；（b）受壓區(qū)23、（1）封閉式箍筋：采用135度彎鉤；（2）當(dāng)T形截面梁翼緣頂面另有橫向受拉鋼筋時，也可采用開口式箍筋。如圖4-13 所示。24、梁箍筋的肢數(shù)如何確定？梁一般采用雙肢箍筋。當(dāng)梁的寬度大于400mm，且一層的縱向受壓鋼筋多于4根時， 應(yīng)設(shè)置得合箍筋（四肢箍）；當(dāng)梁的寬度很小時，也可采用單肢箍。如圖4-14圖4-13箍筋形式圖4-14箍筋肢數(shù)五、計(jì)算題：4-1解題思路：受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力設(shè)計(jì)題，承受均布荷載，采用抗剪承載 力的一般公式計(jì)算，有兩種方案可供選擇，即僅

27、配箍筋的方案和即配箍筋又配彎起筋的 方案。從設(shè)計(jì)和施工方便角度考慮，采用前者，從經(jīng)濟(jì)角度考慮，則采用后者?！窘狻?f = 11.9N / mm2，f = 1.27N / mm2，f = 360N/mm2，f = 300N / mm2，h0 = 500 - 35 = 465mm1、力計(jì)算支座邊緣處截面的剪力設(shè)計(jì)值為：V = 1 ql = 1 x90(4.2 - 0.24) = 178.2KN2 n 22、驗(yàn)算截面尺寸是否滿足要求465250=1.86 40.25p f bh0 = 0.25 x 1.0 x 11.9 x 250 x 465 = 345.84KN。V =截面尺寸滿足要求3、驗(yàn)算是否

28、需要按計(jì)算配置箍筋0.7 f bh0 = 0.7 x 1.27 x 250 x 465 = 103.35KN 兀 V = 178.2KN所以應(yīng)按計(jì)算配置箍筋4、箍筋計(jì)算：（1）按僅配置箍筋方案計(jì)算單位長度上的箍筋面積由 V V = 0.7fbh +1.25f Avh 得ut 0yv s 0178.2 KNAv = V -。叫=178200-10335 =0.429 s 1.25f h01.25 x 300 x 465箍筋直徑及間距的確定選用中6箍筋(A = 28.3mm2)，雙肢箍，n = 2 sv1Asv0.4292 x 28.30.426=132mm取s = 130mm s = 200mm

29、 （滿足構(gòu)造要求）即所配箍筋為6 130驗(yàn)算配箍率Psv2 x 28.3bs bs 250 x 130A nA=0.17%。Psv,min=0.24 = 0.24 .7 = 0.10% （滿足要求）f 300（2）按即配置箍筋又配彎起筋的方案（有兩種計(jì)算方法，工程實(shí)踐中多采用方法二，更具有實(shí)用性。）方法一先按構(gòu)造要求選定6 200的雙肢箍驗(yàn)算配箍率P = J = nAsv = 2 X 28.3 = 0.11%。sv bs bs 250 x 2000.10% （滿足要求）P= 0.24 匕=0.24127svminf300計(jì)算彎起筋的面積A sb由 V V = 0.7f bh0 +1.25 fA

30、 .-vh +0.8 A f sin a 得S 0sb yA0.8 f sin aV -0.7f bh0 -1.25f h0sb2 x 28一3178200 -103350 -1.25 x 300 xx 465200= 126 心 20.8 x 360 x sin 45。根據(jù)已有的正截面配筋，可將中間118彎起45。角，則A = 254.5mm2，彎起sb位置如圖4-4所示。驗(yàn)算是否需彎起第二排鋼筋按構(gòu)造要求，設(shè)第一排彎起筋的彎起點(diǎn)距支座邊緣為50mm（ s兀s= 200mm），則彎起點(diǎn)D （受拉區(qū)彎起點(diǎn)）支座邊緣的水平距離為：50 + 500 - 25 - 25 = 500mm該處（D點(diǎn)）的

31、剪力設(shè)計(jì)值為：匕=：-j00 x 178.20 = 133.20KNA該截面的抗剪承載力為：由V = 0.7 fbh +1.25 fhcst 0yv s 0=103346 +1.25 x 300 x 2X 28.3 x 465 = 152.69KN 6 V = 133.20KN 200d由以上驗(yàn)算，說明第一排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)D已完全進(jìn)步由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力s不需要彎起第二排鋼筋。（5）配筋比較：經(jīng)過上述兩個方案的計(jì)算可見，配置彎起鋼筋后，箍筋的用量減少了，而縱向受拉 鋼筋并未增加，而是得到充分的利用，故第二種方案比第一種方案經(jīng)濟(jì)。方法二根據(jù)已有的正截面配筋，可將中間118彎起，則A = 2

32、54.5mm2，彎起45。角，sb彎起位置如圖4-4所示。計(jì)算單位長度上箍筋的面積由 V V = 0.7 fbh +1.25 f h +0.8 A f sin a 得ut 0yv s 0 sb yV - 0.7 fbh - 0.8 f A sin a丁一1.25 f h0178200 -10335 - 0.8 x 360 x 254.5 x sin 45。1.25 x 300 x 465=0.132箍筋直徑及間距確定選用中6箍筋（A = 28.3mm2 ），雙肢箍，n = 2 sv1Asv0.4292 x 28.30.132=429mm smax=200mm，取 s = s= 200mmmax

33、即所配箍筋為6 200驗(yàn)算配箍率A nA2 x 28.3Psvbs bs 250 x 200=0.11%。Psv,min=0.24 匕=0.24127 = 0.10% （滿足要求）f 300驗(yàn)算是否需彎起第二排鋼筋按構(gòu)造要求，設(shè)第一排彎起筋的彎起點(diǎn)距支座邊緣為50mm （ s兀s啞=200mm ）， 則彎起點(diǎn)D （受拉區(qū)彎起點(diǎn)）支座邊緣的水平距離為：50 + 500 - 25 - 25 = 500mm該處（D點(diǎn)）的剪力設(shè)計(jì)值為：V =”匕-：00 x 178.20 = 133.20KN該截面的抗剪承載力為：由U =07fbh +1.25f Asvhcst 0yv s 0=103346 +1.25 x 300 x 2 X 28.3