鋼結構設計軟件STS實例深入解析

1、鋼結構設計軟件STS實例深入解析 門式剛架設計 框架設計主要內容 第一部分 門式剛架設計依據門規(guī)進行門式剛架設計需滿足哪些條件？跨度宜為936m柱距宜為69m柱高宜為4.512m橋式吊車宜為起重量=20t、輕級工作制（A1A5）；懸掛吊車宜為起重量= 3t屋面坡度宜為1/81/20 【例題1】：某單跨雙坡門式剛架廠房，跨度36m，總長度90m，剛架柱距7.5 m，檐口高度9m，屋面坡度1/10，平面圖如下圖。鋼材采用Q345。恒荷載，活荷載（取屋面活荷載和雪荷載中較大值），基本風壓，地面粗糙度為B類。檁條采用高強鍍鋅冷彎薄壁卷邊Z形鋼檁條。建立模型-“自動生成構件截面與鉸接信息”的實現原則是什

2、么？門規(guī)第中規(guī)定,設有橋式吊車時,柱宜采用等截面構件。門規(guī)第中規(guī)定,當用于工業(yè)廠房且有5t以上橋式吊車時，宜將柱腳設計成剛接。程序根據用戶輸入的參數信息來設置構件 ：當未布置吊車荷載時，剛架柱自動采用變截面的H形截面，柱腳為鉸接；當布置有吊車荷載時，剛架柱自動采用等截面的H截面，柱腳為剛接。參數中如設定了分段數，梁采用變截面的H形截面；如未設分段數，梁采用等截面的H形截面，梁梁連接，梁柱連接均為剛接。 剛架跨度L18M時，橫梁采用等截面為宜；L24M時，橫梁宜采用變截面；L=21M時，視情況而定。建立模型-焊接工形截面軸壓截面分類如何選用 ？當定義截面選取了焊接工形截面時，在截面參數中會有“軸

3、壓對Y軸截面分類”的一個參數選項，如下圖所示。該參數主要用于驗算實腹式軸心受壓構件的穩(wěn)定性。用它來確定計算穩(wěn)定性時所需的軸心受壓構件的穩(wěn)定系數。根據構件的長細比、鋼材的屈服強度和表、表的截面分類按附錄C采用。截面分類由軟件根據GB50017自動確定，當存在多個選擇時，一般取低的（偏安全）只有少數截面用戶可以干預，例如焊接H形截面修改截面分類要有根據，對材料要求在施工圖中要進行明確說明！軸壓截面分類相同長細比時B類的穩(wěn)定系數要高于c類，按b類計算的構件承載力要高于c類。建立模型-荷載輸入 1）、軟件對荷載的方向是如何規(guī)定的？ 荷載正負規(guī)定:水平荷載規(guī)定向右為正,豎向荷載規(guī)定向下為正,順時針方向的

4、彎矩為正,反之為負。 2）、恒載、活載為何剛架與檁條的活荷載分別定義？ 門規(guī)當采用壓型鋼板輕型屋面時,屋面豎向均布活荷載的標準值（按水平投影面積計算）應取2。對受荷水平投影面積大于60M2的剛架構件,屋面豎向均布活荷載的標準值可取不小于2。3）、風荷載如何選取風荷載的計算規(guī)范？ 荷載規(guī)范： 門規(guī)： ：風振系數，高度小于30m的單層工業(yè)房屋可按以往實踐經驗不考慮。 ：體型系數，門規(guī)中的體型系數是采用美國金屬房屋制造商協會 MBMA低層房屋體系手冊（1996）中的規(guī)定。本規(guī)定適合于低層鋼結構房屋。屋面坡度不大于10、屋面平均高度不大于18m，房屋高寬比不大于1 、檐口高度不大于房屋的最小水平尺寸；

5、荷載規(guī)范第節(jié)規(guī)定的體型系數適用范圍更廣。 z:風荷載高度變化系數,當高度小于10m時，應按10m高度處的數值采用。 ：基本風壓，門規(guī)中是按現行荷載規(guī)范規(guī)定值乘以采用。1）、參數輸入中結構類型的選擇與抗震規(guī)范的規(guī)定如何對應？ 抗震規(guī)范第條明確“單層鋼結構廠房”一節(jié)“不適用于單層輕型鋼結構廠房”。所以當結構類型選擇為“門式剛架輕型房屋鋼結構”時程序不按抗震的要求控制。但當抗震控制結構設計時，尚應注意按門規(guī)條條文說明規(guī)定的采取抗震構造措施。規(guī)程提出抗震構造措施有：構件之間應盡量采用螺栓連接；斜梁下翼緣與剛架柱的連接處宜加腋以提高該處的承載力，該處附近翼緣受壓區(qū)的寬厚比宜適當減小；柱腳的抗剪、抗拔承載

6、力宜適當提高，柱腳底板宜設置抗剪鍵，錨栓應采取提高抗拔力的構造措施；支撐的連接應按屈服承載力的倍設計等。當結構類型選擇“單層鋼結構廠房” 時程序按抗震規(guī)范“9.2 單層鋼結構廠房” 控制。當結構類型選擇“多層、高層框架” 時程序按抗震規(guī)范“8 多層和高層鋼結構房屋” 控制。對于選擇不同的結構類型結構阻尼比取規(guī)范的相應值：單層結構：；多層（12）。建立模型-參數說明2）、如何確定“鋼梁還要按壓彎構件驗算平面內穩(wěn)定性”？當設計規(guī)范選取門規(guī)時，此參數被激活。門規(guī)第：實腹式剛架斜梁在平面內可按壓彎構件計算強度，在平面外應按壓彎構件計算穩(wěn)定。當屋面坡度較大時,軸力對穩(wěn)定性的影響在剛架平面內外都不容忽視。

7、當屋面坡度較小時, （坡度），可按GB50018的規(guī)定在剛架平面內按壓彎構件計算其強度。3）、“搖擺柱設計內力放大系數”如何確定？當設計規(guī)范選取門規(guī)驗算時才需要選取，該項的作用是：對于搖擺柱（即兩端鉸接柱），在計算其強度和穩(wěn)定性時，將柱的軸力設計值乘以該系數進行計算，用于考慮搖擺柱并非理想鉸接的不利影響（）。 4）、“凈截面和毛截面比值”如何確定？此項是計算構件強度時用到的一個參數。鋼結構的連接，多為螺栓連接，螺栓孔對構件的強度會有削弱作用，此參數既是為了考慮這個削弱作用而設置。它只針對強度計算，對穩(wěn)定計算沒有影響。 5）、如何考慮“地震作用效應增大系數”？根據抗震規(guī)范第條規(guī)定，規(guī)則結構不進行

8、扭轉耦聯計算時，平行于地震作用方向的兩個邊榀，其地震作用效應應乘以增大系數，來估計水平地震作用的扭轉影響。一般情況下，短邊可按采用，長邊可按采用。該參數僅在二維結構設計軟件中設置，原因是在三維空間分析軟件例如SATWE中，程序在計算時已默認考慮扭轉耦聯的影響，所以不需再考慮此參數。建立模型-附加重量與恒荷輸入有何區(qū)別？恒荷：永久作用在結構上的荷載；附加重量：正常使用情況下不作用于結構上，但是在地震作用下，其水平剪力需要由剛架來承擔。組合1：恒活風組合2：（恒活）地附加重量僅此項力的計算建立模型-抗風柱設計的常見問題1）、如何正確設計兩種類型的抗風柱?首先在柱截面庫中不能選擇變截面作為抗風柱的截

9、面，柱布置時截面需旋轉90度，在鉸接構件中把該構件設成兩端鉸接后再定義抗風柱的類型；軟件中把抗風柱分為兩類，第一類為只承擔風荷載，不承擔屋面豎向荷載；第二類為既承擔風荷載，同時承擔屋面豎向荷載（兼作搖擺柱） 。應將抗風柱傳遞給剛架梁的力，傳遞給屋面支撐系統，避免剛架梁受扭。優(yōu)化-如何通過優(yōu)化設計帶來經濟效益？確定優(yōu)化的目標：用鋼量截面形式 ：人為指定確定相對經濟的截面大?。撼绦蜃詣佑嬎憬孛鎯?yōu)化程序使用驗算規(guī)范選擇門式剛架規(guī)程或上海標準定義構件截面，只關心截面類型（變截面還是等截面），不用關心截面尺寸布置了相同標準截面的構件，優(yōu)化后截面相同平面外計算長度要修改優(yōu)化限值要根據最優(yōu)原則和實際情況選擇

10、直接導出優(yōu)化結果，用于結構計算計算-如何解決腹板高厚比超限問題？“腹板高厚比 H0/TW= 88.33 H0/TW= 68.40 (CECS102:2002) * (注：腹板高度變化= 60 mm/m, 按不考慮受剪板幅屈曲后強度控制)”門規(guī)第條第6項，腹板高度變化超過60mm/m時，已經超出了規(guī)程規(guī)定的考慮受剪板腹屈曲后強度計算的適用范圍，這時程序按不考慮利用受剪板幅屈曲后強度來控制腹板的高厚比。在文本文件中會查到高厚比的容許值，該值如下得出：當不設置腹板橫向加勁肋時， =5.34,代入上式,可得:對于Q235鋼, =68.4;對于Q345鋼。當提示超限時，可以通過以下途經來進行調整：（1）

11、調整構件端部高度，對于梁還可以調整變截面長度，盡量不超過60mm/m的要求。（2）通過設置構件腹板橫向加勁肋，這樣可以提高不考慮屈曲后強度的容許高厚比。（工具箱、構件修改）“腹板高厚比 H0/TW= 88.33 60 mm/m, 按不考慮受剪板幅屈曲后強度控制)”當a/ hw 1時 k=4+5.34/(a/hw)2當a/ hw 1時 k=5.34+4/(a/hw)2K:受剪板件凸曲系數,當不設橫向加勁肋時,取。a：加勁肋間距。（3）不建議增加腹板厚度來滿足的方法，這樣用鋼量增加可能較多。工具箱設置橫向加勁肋(05版)構件查改設置橫向加勁肋（08版）計算-柱頂位移與鋼梁撓度如何控制？柱頂位移按門

12、規(guī)表控制，但需注意，表中的柱頂位移設計值應為計算值。-h/240表柱頂位移設計值計算值控制限值修正部分：鋼結構2006年第4期 對規(guī)程（CECS102：2002）的勘誤和補遺。1）絕對撓度圖 跨度 L ：橫梁在相鄰兩柱之間的距離。 最大撓度值：是指在跨度范圍內，梁在“恒+活”或“活”荷作用下的最大豎向變形值。2）相對撓度圖 跨度 L ：對單坡房屋為斜梁跨度，對雙坡房屋為一個坡面斜梁的長度。 最大撓度值：是指在單坡坡面長度范圍內，梁在“恒+活”或“活”荷作用下的最大相對撓曲值。3）斜梁計算坡度圖，只有當驗算規(guī)范選門規(guī)時，才有輸出。門規(guī)第條中規(guī)定,由于柱頂位移和構件撓度產生的屋面坡度改變值，不應大

13、于坡度設計值的1/3。施工圖-如何設計抗剪鍵？門規(guī)第7.2.20,柱腳錨栓不宜用于承受柱腳底部的水平剪力。此水平剪力可由底板與混凝土間的摩擦力(摩擦系數可取0.4)或設置抗剪鍵承受。程序判斷當時，自動設置抗剪鍵?？辜翩I的計算混凝土承壓抗剪鍵根部截面抗彎，抗剪驗算（控制）抗剪鍵與底板連接焊縫驗算【例題2】：帶吊車雙跨四坡門式剛架，總跨度60m，總長度72 m，檐口高度8m，屋面坡度1/10，牛腿高度6m，剛架柱距6m。鋼材采用Q235。恒荷載，活荷載（取屋面活荷載和雪荷載中較大值），基本風壓，每跨有兩臺起重量為5噸的輕級工作制吊車。吊車的平面布置及注意事項？ 抽柱廠房如何設計？08版本中吊車荷載

14、有何改進?如用SATWE進行吊車荷載計算時有哪些注意事項？吊車荷載的計算是否可以傳入基礎？帶吊車門式剛架結構的設計【例題3】一單跨雙坡單層廠房，采用混凝土柱，輕鋼屋蓋（屋面梁采用實腹鋼梁）。跨度為18m，檐口高度為9 m，坡度為1/10，柱距為6 m，屋面恒載為0.3KN/ m2,活荷載為0.5KN/ m2,基本風壓為。混凝土柱-輕剛屋蓋結構的設計模型的正確建立建議的連接形式：混凝土柱與鋼梁采用鉸接連接，混凝土柱底采用剛接，多跨情況下的中間混凝土柱與鋼梁的連接采用鋼梁連續(xù)，混凝土柱鉸撐于鋼梁底面；設計控制:結構類型應選擇“單層鋼結構廠房”，鋼梁應滿足鋼結構設計規(guī)范相關要求，當采用工形變截面梁時

15、，建議梁構件承載力的校核采用按門式剛架規(guī)程進行校核，以考慮軸力的影響與變截面梁的穩(wěn)定計算，但局部穩(wěn)定應滿足鋼結構設計規(guī)范、抗震規(guī)范的要求；撓度控制，考慮到所采用的輕型屋面體系對鋼梁撓度不是非常敏感，在有經驗的情況下可較鋼結構設計規(guī)范的撓度控制指標（L/400）適當放寬；不當的模型會導致的問題如果在柱與基礎設計時，沒有考慮屋面斜鋼梁對柱的推力，會導致柱配筋與基礎的設計嚴重偏小，按這種方式設計的結構在安裝過程中就有可能出現基礎被翹起、混凝土柱頂位移過大、柱身出現裂縫、鋼梁撓度過大等問題。而在分析鋼梁時，把鋼梁兩端視為固定鉸支座或建兩根短柱作為支座都會夸大混凝土柱對鋼梁的約束作用，導致鋼梁軸力增大、

16、跨中彎矩減小、撓度減小等不真實情況，這時往往會出現安裝后的鋼梁的撓度要大于計算撓度、鋼梁有可能整體屈服失穩(wěn)、局部壓屈等不安全問題；整體分析時，分析模型要與連接構造處理相對應?；炷林c鋼梁的鉸接連接處理一般存在三種連接構造處理： 完全抗剪連接構造，這種連接構造能夠把梁端的推力以剪力的方式完全傳遞給混凝土柱； 完全滑移連接構造，這種連接構造容許梁端相對混凝土柱頂自由滑移，梁端的推力由于相對的滑移而釋放，作用力不傳遞給混凝土柱； 介于以上二者之間的部分滑移連接構造，這種連接構造容許梁端相對混凝土柱頂有一定的滑移量，梁端的推力由于相對的滑移而部分釋放，剩余作用力以剪力的方式傳遞給混凝土柱。這三種構造

17、應分別對應于不同的計算模型，對于這三種不同的連接計算模型，對內力分析結果帶來非常大的差異，下表為某一單跨結構不同的連接計算模型的分析結果比較：從上表的比較結果可以看出，不同的計算模型，對內力分析結果、設計結果影響非常大：如果一個完全抗剪的連接構造，分析時采用完全滑移的分析模型（砼柱單獨作為懸壁柱計算，不考慮鋼梁的推力，也屬于這種情況），會導致柱的配筋、基礎尺寸嚴重的偏小，帶來的后果如同上面柱與基礎設計不考慮鋼梁推力的情況一樣。而分析時采用的是鉸接完全抗剪模式，實際處理時處理成了長圓孔等滑動支座形式，這會導致鋼梁的強度應力比、撓度等計算結果嚴重偏小，同樣給鋼梁的設計帶來不安全隱患；設置單拉桿的模

18、型對于風載較大的地區(qū)，當風的作用能夠克服屋面自重作用（組合：恒風），出現屋面作用力向上的情況，這時通過在柱頂設置單拉桿來抵抗梁對柱頂的推力作用，會由于出現壓力致使該單拉桿失效而退出工作，這時剪力還是能夠傳遞到混凝土柱與基礎，對于這種情況下，這種處理是不能起到作用的，不建議采用這種處理。梁端鉸接定義對于定義完全滑移與部分滑移的分析模型，必須保留一個梁端為完全約束的普通鉸接節(jié)點，否則會出現分析上的可變體系，使分析無法進行。在定義完全滑移或部分滑移約束的情況下，程序分析結果中，在查看該混凝土柱的構件信息時，能夠發(fā)現程序實際分析出來的滑移量計算結果，根據分析結果可以用來處理設置滑移的節(jié)點構造。門式剛架

19、施工圖程序中，能夠根據整體分析的結果，處理這類節(jié)點及鋼梁的施工圖；完全約束容許滑移容許滑移的長圓孔設置在容許滑移的連接節(jié)點施工圖中，底板設置長圓孔，長圓孔標注的長度尺寸為支座底板相對于支承面的容許滑移距離，為保證滑移的順利進行，墊板與底板之間不應施焊，底板于混凝土柱頂接觸面處理應保證支座底板與支承面間在容許距離內自由滑動。對于限制滑移量的連接節(jié)點中，當滑移量達到容許距離時支承面應設置可靠抗剪措施，限制繼續(xù)滑移，使剩余剪力能夠完全傳遞給柱。混凝土柱身配筋圖，可以在STS二維整體分析的基礎上，接力PK進行繪圖，有吊車作用的混凝土排架柱，直接接PK模塊中的排架柱繪圖，普通無吊車混凝土柱，接PK模塊中

20、的框架繪圖。第二部分 框架結構設計【例題4】：6層鋼框架，長度，寬度18m，兩個結構標準層，標準層平面圖如下圖。各層層高，恒荷載，活荷載，基本風壓，7度地震?？臻g計算SATWE參數的合理選取與結果分析如何理解“水平力與整體坐標夾角”與“斜交抗側力構件方向附加地震數，相應角度”？ 總信息水平力與整體坐標夾角 該參數為地震力、風荷載作用方向與結構整體坐標的夾角。當需進行多方向側向力核算時，可改變此參數。 地震信息斜交抗側力構件方向附加地震數，相應角度抗震規(guī)范第條規(guī)定：有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大于15度時，應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用。(高鋼規(guī)4.3.2)程序最多可取5組地震力

21、，附加地震數可在05之間取值。在“相應角度”輸入角度。比如，在“附加地震數”中輸入2，在“相應角度”中輸入30度和45度，則程序就會自動以30度和120度、45度和135度各為一組，計算水平地震作用?？傂畔?轉換層所在層號對于帶轉換層的框支剪力墻等結構，設計人員應輸入轉換層所在層號，輸入轉換層數后，程序能夠自動按照高規(guī)的規(guī)定正確地對框支梁、柱、落地剪力墻的抗震等級、內力等進行調整。轉換層所在層號應包含地下室層數。對部分框支剪力墻結構，當轉換層的位置設置在3層及3層以上時，其框支柱、剪力墻底部加強部位的抗震等級尚宜按高規(guī)表和表的規(guī)定提高一級采用，已為特一級時可不再提高。高規(guī)第條?？傂畔?對所有樓

22、層強制采用剛性樓板假定抗震規(guī)范和高規(guī)均要求，在計算結構的樓層位移比和層間位移比時，要采用剛性樓蓋（剛性樓板假定）。若有不與樓板相連的構件或定義了彈性樓板，輸出結果與規(guī)范要求不符。因此，設計人員在計算位移比時應考慮“強制執(zhí)行剛性板假定”。在計算結構的內力和配筋時，則應將此選項去掉。 結構材料信息中選擇“有填充墻鋼結構”與“無填充墻鋼結構”對計算結果有何影響？ 計算風荷載時,由于選有墻體材料填充的房屋鋼結構和無墻體材料填充的房屋鋼結構,結構的阻尼比取值不同,則脈動增大系數值不同. 不會影響風荷載計算時的迎風面寬度。對鋼結構取，對有墻體材料填充的房屋鋼結構取。總信息墻梁轉框架梁的控制跨高比(0為不轉

23、) 程序對于建模時輸入的剪力墻洞口進行自動判斷,對于跨高比大于該值的墻梁自動轉換為框架梁，采用梁元進行分析，否則仍按墻元分析，如果輸入零值則不進行轉換。 但目前程序自動判斷局限于規(guī)則對齊的洞口，對于上下層洞口不對齊、墻厚變化等特殊情況不進行轉換，應通過平面圖查看轉換后的結果?？傂畔?結構恒載計算模型信息一次性加載：按一次加荷方式計算豎向力，采用整體剛度一次加載模型，這種計算模型適用于多層結構，或有上傳荷載（如：吊柱等）的結構。其計算結果的主要特點是結構各點的變形完全協調，并由此而產生的彎矩在各點都能保持內力平衡狀態(tài)。但是，由于豎向荷載是一次性加載到工程中從而造成結構豎向位移往往偏大。模擬施工加

24、載1：采用整體剛度分層加載模型。這種計算模型普遍應用于各種類型的下傳荷載的結構，目的是去掉下部荷載對上部結構產生的平動影響。注意，其不適應有吊柱的情況。XZ a 一層加載b 二層加載 c 三層加載圖一模擬施工1，只對上部結構起作用，對底部傳基礎荷載，并沒有起到調節(jié)作用。所以框剪結構傳基礎荷載還是會出現黑洞現象，即剪力墻下的軸力很大，柱下軸力很小，造成地基沉降、承載力等驗算誤差。可以采用“模擬施工2”的計算方法解決這個問題，它是把柱的軸向剛度提高10倍，以減少柱、墻的剛度差異，從而起到調整傳基礎的荷載。施工加載2：按模擬施工加荷方式1計算豎向力，同時在分析過程中將豎向構件的軸向剛度放大十倍，以削

25、弱豎向荷載按剛度的重分配。這樣做將使得柱和墻上分得的軸力比較均勻，接近手算結果，傳給基礎的荷載更為合理。模擬施工加載3 ：采用分層剛度分層加載模型。與模擬施工加載1類似，只是在分層加載時，去掉了沒有用的剛度，使其更接近于施工過程。建議可以首選模擬施工加載3來計算恒載。鋼的彈性模量比混凝土大的多，對鋼結構可以按“一次性加載”計算恒載。 a 一層結構 b 二層結構c 三層結構 圖二模擬施工次序信息： 施工次序定義：模擬施工1或3的計算模式下，為適應某些復雜結構，新增了自定義施工次序菜單，可以對樓層組裝的各自然層分別指定施工次序號。 程序隱含指定每一個自然層是一次施工，用戶可通過施工次序定義指定連續(xù)

26、若干層為一次施工。對一些傳力復雜的結構，應采用多層施工的施工次序。如：轉換層結構、下層荷載由上層構件傳遞的結構形式、巨型結構等。如果采用模擬施工3中的逐層施工，可能會有問題。因為逐層施工，可能缺少上部構件剛度貢獻而導至了上傳荷載的丟失。對于廣義層的結構模型，由于層概念的泛延，應考慮樓層的連接關系來指定施工次序，避免下層還未建造，上層反倒先進入施工行列。定義施工次序總原則：A、在結構分析時，如果已經明確地知道了實際的施工次序，就按照實際的來，這總是沒錯的。B、在結構分析時，如果對實際的施工次序還不太清楚，那么你的施工次序定義至少要滿足下面的條件：被定義成在同一個施工次序內施工且同時拆模的一個或若

27、干個樓層，當拆模后，這一部分的結構在力學上應為合理的承載體系，且其受力性質應盡可能與整體結構建成后該部分結構的受力性質接近。樓層施工次序的定義及施工模擬三廣義層模型的加載次序層號 次序號 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 3 9 4 10 51267384951012673849510 風荷載信息 結構基本周期結構基本周期主要是計算風荷載用的，設計人員可以先按照程序給定的缺省值對結構進行計算。計算完成后再將程序輸出的第一平動周期值填入即可。風荷載信息 設縫多塔背風面體型系數對于帶變形縫的結構，設計人員可以指定各塔的擋風面，程序在計算風荷載時會自動考慮擋風面的影響，并采

28、用此處輸入的背風面的體型系數對風荷載進行修正。需要注意的是，如果設計人員將此參數填為0，則程序無法考慮擋風面的影響。 地震信息 偶然偏心規(guī)范條文：高規(guī)第條規(guī)定：計算單向地震作用時應考慮偶然偏心的影響。附加偏心距可取與地震作用方向垂直的建筑物邊長的5%。程序考慮方式：從理論上，各個樓層的質心都可以在各自不同的方向出現偶然偏心，從最不利的角度出發(fā)，我們在程序中只考慮下列四種偏心方式：A) X向地震，所有樓層的質心沿Y軸正向偏移5%，記作EXPB) X向地震，所有樓層的質心沿Y軸負向偏移5%，記作EXMC) Y向地震，所有樓層的質心沿X軸正向偏移5%，記作EYPD) Y向地震，所有樓層的質心沿X軸負

29、向偏移5%，記作EYM地震信息雙向地震作用抗震規(guī)范條規(guī)定，質量和剛度分布明顯不對稱的結構，應計入雙向地震作用下的扭轉影響。求出X與Y向的單向水平地震作用的扭轉效應Sx和Sy后，由于Sx和Sy不一定在同一時刻發(fā)生，可采用平方和開方的方式估計由雙向水平地震產生的地震作用效應。根據強震觀測記錄的統計分析，兩個方向水平地震加速度的最大值不相等，二者之比約為1：，則可按下面兩式的較大值確定雙向水平地震作用效應：S/Sx與Sy/Sx的數值關系Sy/Sx10.90.80.70.60.50.40.30.20.10S/Sx1.311.261.211.161.121.091.061.031.0111假設SxSy，

30、上表列出了S/Sx與Sy/Sx的數值關系，從中可知，當兩個方向水平地震單獨作用時的效應相等時，雙向水平地震的影響最大，此時雙向水平地震作用效應是單向水平地震作用效應的倍。而隨著兩個方向水平地震單獨作用時的效應之比減小，雙向水平地震的影響也減小 。具體操作原則：在非偶然偏心作用下，結構位移比，或在偶然偏心作用下，A級高度建筑結構位移比，B級高度建筑結構位移比，需要考慮雙向地震作用。程序實現：現在我們考慮某個地震反應參數S，該參數在X和Y地震作用下的扭轉效應分別為SX和SY,那么在考慮了雙向地震扭轉效應后：這意味著對于X和Y地震作用都作不同程度的放大。當同時考慮偶然偏心和雙向地震作用時，僅對無偏心

31、地震作用效應進行雙向地震作用計算，而左偏心地震作用效應和右偏心地震作用效應并不考慮雙向地震作用?？紤]雙向地震時,內力組合不改變。 地震信息計算振型個數結構可以求得到的特征值是有限的。即結構的周期、振型數是有限的。結構的特征值數與結構有質量貢獻的自由度數有關。對一塊剛性樓板有3個。對一個彈性節(jié)點有2個。結構分析時，統計剛性板數和彈性節(jié)點數，即可得出可能計算出的最大特征值數。當結構的有質量貢獻的自由度數較多時，求出所有的特征值會消耗很多時間，而對結構影響大的特征參數往往是前面的特征值，所以沒有必要把所有的特征值都求出來。特征值數的合理數量可以由“有效質量系數”來判定剛性樓板3個帶質量的自由度Dx、

32、Dy、z彈性節(jié)點有2個帶質量的自由度dx、dy高規(guī)條規(guī)定，抗震計算時，宜考慮平扭耦聯計算結構的扭轉效應，振型數不應小于15,對多塔樓結構的振型數不應小于塔樓數的9倍,且計算振型數應使振型參與質量不小于總質量的90%?？拐鹨?guī)范的條文說明：振型個數一般可以取振型參與質量達到總質量90%所需的振型數。地震信息 活荷質量折減系數規(guī)范條文：按照抗震規(guī)范第條規(guī)定：計算地震作用時，建筑的重力荷載代表值應取結構和構配件自重標準值和各可變荷載組合值之和。該值主要指的是可變荷載組合值系數，一般情況下，該值與“荷載組合”中“活荷重力代表值系數”相同。地震信息 周期折減系數主要用于框架、框架剪力墻或框架筒體結構。由于

33、框架填充墻（指磚），在早期彈性階段會有很大的剛度，因此會吸收很大的地震力，當地震力進一步加大時，填充墻首先破壞，剛度大大減弱。而在SATWE計算中，只計算了梁、柱、墻等構件的剛度，并由此剛度求得結構自振周期，因此結構實際剛度遠大于計算剛度，實際周期比計算周期小。若以計算周期按規(guī)范方法計算地震力，地震力會偏小，使結構分析偏于不安全，因而對地震力再放大些是有必要的。周期折減系數的取值視填充墻的多少而定，一般取。周期折減系數的理解周期折減系數并不改變結構的基本振動特征，即輸出表達的結構周期是不變的。周期折減系數是放大地震作用的方法之一。周期折減系數是根據結構早期彈性剛度較大（因為有大量的填充墻）而在

34、地震作用時破壞這種特性，而設置的放大地震作用的系數。周期折減前的max周期折減后的maxTg5Tg=(Tg/T)2maxTTmax地震信息按中震（或大震）不屈服做結構設計 新版SATWE增加了兩種性能設計的選擇，即：中震或大震的彈性設計、中震或大震的不屈服設計。這兩種設計方法屬于結構性能設計的范疇，目前沒有放到規(guī)范中，只有在具體提出結構性能設計要求時，才能對其進行有針對性的分析、驗算。具體操作如下：（A）中震或大震的不屈服設計法：選擇該項（“按中震（或大震）不屈服做結構設計”），把地震最大影響系數取為中震或大震（如8度的多遇小震地震影響系數為，中震約為）。則程序在分析時自動把：荷載分項系數均取

35、為1；強柱弱梁強剪弱彎的調整系數均取為1（屬于經驗系數）；抗震調整系數取為1；鋼筋和混凝土材料采用標準強度。（B）中震或大震的彈性設計法：不選擇該項（不考慮“中震或大震的不屈服設計”），但是把地震最大影響系數取為中震；把抗震等級均填為4級。程序按此參數設置來設計，因為抗震等級為4級，所以所有的強柱弱梁、強剪弱彎的調整系數均為1?；詈尚畔ⅰ爸盎A設計時活荷載”是否折減按照荷載規(guī)范第條規(guī)定，活荷載可以按照樓層數折減。當房屋類別按表條項次1所列時，柱墻豎向構件的活荷載及傳給基礎的活荷載可以選擇按樓層數的折減。當為其他房屋類別時，可以根據荷載規(guī)范第的規(guī)定的房屋類別對表列系數進行修改后折減，或者不

36、折減。柱、墻及基礎活荷載折減只傳到底層最大組合內力中，并沒有傳給JC中，在JC中讀取的仍然是荷載標準值，考慮基礎活荷載折減系數，則應到JC的“荷載參數”中輸入。(新版本將可傳至JC)柱墻活荷載折減 12345678910計算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數墻、柱、基礎計算截面以上的層數表梁活荷載折減梁活荷載折減是根據梁的承受荷載面積而確定的，這樣就會造成比較復雜的折減方式，且可能每根梁不同。PMCAD在處理這個問題時，采用了折減樓面荷載的方式，這樣就把摟面的外荷載折減了，同時，它也就把結構的整體質量、地震作用、所有構件的內力都折減了。鑒于這樣的處理方式，建議在選擇梁活荷載折減時，應慎重考慮。

37、所以，在使用PKPM系列的軟件中，活荷載折減最好不要重復使用，如考慮了梁的活荷載折減，則在SATWE、TAT中最好不要選擇“柱墻活荷載折減”，以避免活荷載折減過多。反之亦然。調整信息梁端負彎矩調幅系數 在豎向荷載作用下，鋼筋砼框架梁設計允許考慮砼的塑性變形內力重分布，適當減小支座負彎矩，相應增大跨中正彎矩，使梁上下配筋均勻一些。梁端負彎矩調幅系數可在范圍內取值。注意：此參數只影響豎向荷載，對水平荷載不起作用。程序隱含規(guī)定鋼梁為不調幅梁，若想對鋼梁調幅，可交互修改。調整信息梁活荷載內力放大系數 只對梁在滿布活荷下的內力（包括彎矩、剪力、軸力）進行放大，然后與其他荷載工況進行組合，而不再乘在組合后

38、的彎矩設計值，即彎矩包絡圖上。一般工程建議取值，如果已經考慮活荷載不利布置，則應填1。調整信息梁扭矩折減系數 對于現澆樓蓋，采用剛性板假定時，可以考慮樓板對梁的抗扭作用而對梁的扭矩進行折減。由于目前有關梁在整體工作中的扭轉問題研究不多，樓板對梁究竟有多大的約束作用，哪些因素對梁扭轉有影響等問題還沒有完全徹底了解清楚。所以程序規(guī)定折減系數可在范圍內取值。注意：若定義了彈性樓板，由于彈性樓板已經考慮了對梁的抗扭作用，因此梁的扭矩不應折減。程序規(guī)定對于不與剛性樓板相連的梁及弧梁，此系數不起作用。調整信息 連梁剛度折減系數 主要是指那些與剪力墻相連的梁，由于梁兩端往往變位差很大，剪力就會很大，所以很可

39、能出現超筋。根據以往的實驗依據，在連梁進入塑性狀態(tài)后，允許其卸載給剪力墻，而剪力墻的承載力往往較高，因此這樣的內力重分布是允許的。當設計人員填入此參數后，實際上就已經允許了該連梁在中震作用下開裂。但為避免在正常使用極限狀態(tài)下連梁開裂，該值也不能太小，一般不宜小于，一般工程取。該參數的大小對于以洞口方式形成的連梁和以普通梁方式輸入的連梁都起作用。調整信息 中梁剛度放大系數 規(guī)范條文：高規(guī)第條規(guī)定：在結構內力與位移計算中,現澆樓面和裝配整體式樓面中梁的剛度可考慮翼緣的作用予以放大。樓面梁剛度增大系數可根據翼緣情況取。對于無現澆面層的裝配式結構，可不考慮樓面翼緣的作用。按照高規(guī)中附錄說明的建議，中梁

40、該系數可取，邊梁可取。注意：此參數對結構的周期、位移等均有影響。一般情況，梁的剛度與內力均會增大。對預制樓板結構、板柱體系的等代梁結構，此系數應取為該系數對連梁不起作用。不與樓板相連的獨立梁和僅與彈性樓板相連的梁，剛度不放大。調整信息 剪力墻加強區(qū)起算層號 程序缺省總是將地下室作為剪力墻底部加強區(qū),這時剪力墻底部加強區(qū)起算層號為1.根據規(guī)范,地下室抗震等級降低到3級后也可以不作加強區(qū),這時可以通過修改剪力墻底部加強區(qū)起算層號來達到這個目的,比如剪力墻底部加強區(qū)起算層號填為2,那么程序對第一計算層就不按底部加強區(qū)考慮了。調整信息 托墻梁剛度放大系數實際工程中常常會出現“轉換大梁上面托剪力墻”的情

41、況，當用戶使用梁單元模擬轉換大梁，用殼元模式的墻單元模擬剪力墻時，墻與梁之間的實際的協調工作關系在計算模型中就不能得到充分體現，存在近似性。實際的情況是，剪力墻的下邊緣與轉換大梁的上表面變形協調；計算模型的情況是，剪力墻的下邊緣與轉換大梁的中性軸變形協調；于是計算模型中的轉換大梁的上表面在荷載作用下將會與剪力墻脫開，失去本應存在的變形協調性。換言之，與實際情況相比，計算模型的剛度偏柔了。這就是軟件提供托墻梁剛度放大系數的原因。為了再現真實的剛度，根據我們的經驗，托墻梁剛度放大系數一般可以取為100左右。當考慮托墻梁剛度放大時，轉換層附近的超筋情況（若有）通?？梢跃徑?，當然，為了使設計保持一定的

42、裕度，也可以不考慮或少考慮托墻梁剛度放大。使用該功能時，用戶只須指定托墻梁剛度放大系數，托墻梁段的搜索由軟件自動完成。最后指出一點，這里所說的“托墻梁段”在概念上不同于規(guī)范中的“轉換梁”，“托墻梁段”特指轉換梁與剪力墻“墻柱”部分直接相接、共同工作的部分，比如說轉換梁上托開門洞或窗洞的剪力墻，對洞口下的梁段，程序就不看作“托墻梁段”，不作剛度放大，可參見示意圖。托墻梁剛度放大修復（轉換梁-墻）之間的協調性；會使轉換構件及上部樓層內力和配筋減??；調整信息調整與框支柱相連的梁內力 規(guī)范條文：根據高規(guī)第條的規(guī)定：框支柱剪力調整后，應相應調整框支柱的彎矩及柱端梁（不包括轉換梁）的剪力、彎矩，框支柱軸力

43、可不調整。目前版本不起作用的參數：“結構規(guī)則性信息”、“調整與框支柱相連的梁內力”、調整信息按規(guī)范條調整各樓層地震內力抗震規(guī)范條規(guī)定，抗震驗算時，結構任一樓層的水平地震的剪重比不應小于表給出的最小地震剪力系數。 類別7度7.5度8度8.5度9度扭轉效應明顯或基本周期小于3.5s結構1.6 2.43.24.86.4基本周期大于5.0s結構1.2 1.82.43.24.0基本周期介于3.5s和5.0s之間的結構，可插入取值。抗震規(guī)范條文說明：由于地震影響系數在長周期段下降較快，對于基本周期大于的結構，由此計算所得的水平地震作用下的結構效應可能太小。而對于長周期結構，地震動態(tài)作用中的地面運動速度和位

44、移可能對結構的破壞具有更大影響，但是規(guī)范所采用的振型分解反應譜法尚無法對此作出估計。出于安全的考慮，增加了對各樓層水平地震剪力最小值的要求，規(guī)定了不同烈度下的剪力系數，結構水平地震作用效應應據此進行相應調整。剪重比的調整當剪重比不滿足規(guī)范要求時，程序將自動調整地震作用，以達到設計目標的要求。剪重比調整系數將直接乘在該層構件的地震內力上。地下室可以不受最小剪重比的控制。調整前樓層剪重比調整后樓層剪重比哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設計地震內力調整信息指定的薄弱層個數及相應的各薄弱層層號薄弱層概念具有兩個內涵：一個用于彈性分析時豎向不規(guī)則結構的判定，另一個用于在罕遇地震作用下結構的彈塑性變形驗算

45、?？拐鹨?guī)范規(guī)定，對一些結構除了彈性分析外，還要進行罕遇地震下的彈塑性變形驗算。在需要驗算彈塑性變形的結構中，既有豎向不規(guī)則結構也有豎向規(guī)則結構。彈塑性變形驗算主要是找出結構在彈塑性狀態(tài)下的薄弱層（部位），然后看其層間位移角是否滿足規(guī)范要求。該選項所指的是多遇地震下的薄弱層。按照抗震規(guī)范第和條及高規(guī)第條均規(guī)定：其樓層側向剛度不宜小于上部相鄰樓層側向剛度的70%或其上相鄰三層側向剛度平均值的80%。當程序發(fā)現其剛度比的計算結果不滿足規(guī)范要求時，程序會自動乘以的放大系數。但對于有些工程，比如框支剪力墻結構，由于豎向剛度不連續(xù)，轉換層處應定義為薄弱層。對于錯層、剛度削弱層，也應采用“強制薄弱層”來特別

46、指定。指定薄弱層層號后，不影響程序自動判斷結構其它的薄弱層。高規(guī)4.4.3 A級高度高層建筑的樓層層間抗側力結構的受剪承載力不宜小于其上一層受剪承載力的80%,不應小于其上一層受剪承載力的65%;B級高度高層建筑的樓層層間抗側力結構的受剪承載力不應小于其上一層受剪承載力的75%.高鋼規(guī)：抗側力結構的層間受剪承載力小于相鄰上一樓層的80%。 調整信息 9度結構及一級框架結構梁柱鋼筋超配系數按照規(guī)范的規(guī)定，對于9度設防烈度的各類框架及一級抗震等級的框架結構，框架梁和連梁端部剪力、框架柱端部彎矩、剪力調整應按實配鋼筋和材料強度標準值來計算。在出施工圖前，程序也不知道實配鋼筋具體是多少，因此需要設計人

47、員根據經驗輸入超配系數，程序根據該值自動調整配筋面積。超配系數的作用 當結構設計為9度，或1級框架結構時，程序根據“超配系數”來計算“強柱弱梁”、“強剪弱彎”的內力調整系數。在驗算樓層抗剪承載力時，程序用超配系數乘以計算配筋作為截面的配筋面積。配筋面積As中已經乘以超配系數調整信息 全樓地震力放大系數一般情況下，可以不用考慮“全樓地震力放大系數”。除非特殊情況，比如當采用彈性動力時程分析時計算出的樓層剪力，大于采用振型分解法計算出的樓層剪力時，可填入此參數。 調整信息 頂塔樓地震作用放大系數抗震設計規(guī)范條，采用基底剪力法時，突出屋面部分的地震作用效應宜乘以增大系數3；程序采用振型分解法，突出屋

48、面部分每層可作為一個質點，并取足夠的計算振型。如何進行“0、0的調整”？結果文件如何查看？框架-剪力墻結構在水平地震作用下，框架部分計算所得的剪力一般都較小。為保證作為第二道防線的框架具有一定的抗側力能力，需要對框架承擔的剪力予以適當的調整。高規(guī)條，抗震設計時，框架-剪力墻結構對應于地震作用標準值的各層框架總剪力應符合下列規(guī)定： 1、滿足Vf0要求的樓層，其框架總剪力不必調整；不滿足時，其框架總剪力應按0和f,max二者的較小值采用; 2、各層框架所承擔的地震總剪力按1款調整后，應按調整前、后總剪力的比值調整每根框架柱和與之相連框架梁的剪力及端部彎矩標準值，框架柱的軸力標準值可不予調整； 3、

49、按振型分解反應譜法計算地震作用時，第1款所規(guī)定的調整可在振型組合之后進行。高鋼規(guī)第條，第一階段抗震設計中，框架-支撐（剪力墻板）體系中總框架任一樓層所承擔的地震剪力，不得小于結構底部總剪力的25%。05版的SATWE無論對于單塔結構還是多塔結構、立面規(guī)則的結構還是立面不規(guī)則的結構，在做調整時，均看作一個塔樓，且在立面上不分段，應該說這樣的調整方式對立面規(guī)則的單塔樓結構是合適的，但對于多塔結構、或立面有突變的結構就不是很準確了。08版增加了“分段、分塔方式的0調整”，程序可以自動通過用戶定義的多塔信息，將整個結構拆分成數段，在每段之中，Q0取為本段底層的地震剪力，f,max取為本段框架最大樓層剪

50、力的倍,從而最終確定出0調整系數。CQC組合后的結果設計信息 P-DELTA效應指豎向荷載的側移效應。當結構發(fā)生水平位移時，豎向荷載就會出現垂直于變形后的結構豎向軸線的分量，這個分量將加大水平位移量，同時也會加大相應的內力，這在本質上是一種幾何非線性效應。PLHM1=HL剛架柱在水平力H和軸力P作用下，所得底部彎矩為M1，由于水平力的作用，柱頂產生水平位移，此位移將使柱產生附加彎矩P ，而此附加彎矩可等效為一水平力H1= P /L，在水平力H1作用下，柱頂將產生一附加水平位移1，進而產生附加彎矩P 1，依次類推，最后可得考慮P- 效應影響的柱底彎矩對于混凝土結構，一般情況下可先不選擇此項，待計

51、算完成后，可以查看結構的質量文件（），程序會提示該工程是否要計算PDELTA效應，設計人員可根據提示進行選擇。鋼結構允許變形大，分析應考慮P-效應?？紤]P-效應后，水平位移增大約5%10%。一般當桿間位移大于1/250時應該考慮P-效應。設計信息 梁柱重疊部分簡化為剛域 此項選擇對結構的剛度、周期、位移、梁的內力計算等均會產生一定的影響，尤其是梁的彎矩值。一般而言，對于異型柱結構，由于異形柱的柱肢一般較長，梁、柱在節(jié)點處的重疊部分較大，對計算結果影響較大，宜采用“梁柱重疊部分簡化為剛域”，對于矩形柱結構，可以將其作為一種安全儲備而不選擇它 。SATWE對梁考慮了這樣的力學模型簡化：1）梁的自重

52、按扣除剛域后的梁長計算；2）梁上的外荷載按梁兩端節(jié)點間長度計算；3）截面設計按扣除剛域后的梁長計算；4）梁端剛域的計算原則如下 ：記梁兩端與柱的重疊部分長分別為Di和Dj，梁長為L（即兩端節(jié)點間的距離），梁高為H，則梁兩端剛域的長度分別為：Dbi=Max（0，Di-H/4），Dbj=Max（0，Dj-H/4），扣除剛域后的梁長為：L0=L-（Dbi+Dbj）上述討論的梁與柱重疊部分作為剛域計算，并不僅限于砼異形柱，我們在程序中也考慮了截面尺寸較大的砼矩形柱與梁重疊部分作為剛域的情況?！颁撝嬎汩L度系數按有側移計算”選擇的原則是什么？鋼柱計算長度系數的確定可以按“有側移”或“無側移”。鋼結構規(guī)范

53、中對無側移的判定原則是有強支撐（支撐是抗側移剛度較大的結構，如支撐桁架、剪力墻、電梯井等），對有側移的判定原則是有弱支撐（抗側移剛度較弱的結構）或無支撐。建議在選取時可以按以下原則考慮：當樓層最大桿間位移小于1/1000時，可以按無側移設計；當樓層最大桿間位移大于1/1000但小于1/300時，柱長度系數可以按設計；當樓層最大桿間位移大于1/300時，應按有側移設計。 設計信息 混凝土柱的計算長度系數執(zhí)行混凝土規(guī)范7.3.113條混凝土規(guī)范7.3.11,軸心受壓和偏心受壓柱的計算長度l0可按下列規(guī)定確定: 1、剛性屋蓋單層房屋排架柱、露天吊車柱和棧橋柱，其計算長度l0可按下表取用。2、一般多層

54、房屋中梁柱為剛接的框架結構，各層柱的計算長度l0可按下表取用。H:底層柱為從基礎頂面到一層樓蓋頂面的高度,對其余各層柱為上下兩層樓蓋頂面之間的高度。3、當水平荷載產生的彎矩設計值占總彎矩設計值的75%以上時，框架柱的計算長度l0可按下列兩個公式計算，并取其中的較小值： L0=1+0.15(+l)H L0min)H 、l:柱的上端、下端節(jié)點處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值。 min：比值、l中的較小值；程序執(zhí)行： 舊版程序不做判斷。 新版程序完善了該條的實現 1）當不鉤選“混凝土柱長度系數執(zhí)行混凝土規(guī)范(7.3.11-3)”時，混凝土柱的長度系數將按照混凝土規(guī)范(7.3.11-

55、2)的現澆樓蓋情況進行考慮，即底層取為，其余樓層取為。 2）當鉤選“混凝土柱長度系數執(zhí)行混凝土規(guī)范(7.3.11-3)”時，程序將對每一個柱截面的每一組基本組合內力，計算其水平荷載產生的設計彎矩與總設計彎矩的比值，如果該比值大于75%，則按照(7.3.11-3)計算其計算長度系數，否則，仍舊按照混凝土規(guī)范(7.3.11-2)的現澆樓蓋情況考慮，即底層取為，其余樓層取為。地下室信息-“回填土對地下室約束相對剛度比”與“扣除地面以下幾層的回填土約束”有何關系？分別該如何填??？回填土對地下室約束相對剛度比：這個參數反映了側向土對結構側向的約束作用。回填土只對結構的側向變形有約束，對豎向變形沒有約束相

56、對剛度比：反映約束與層剛度的比值，如認為約束產生的等效剛度是層剛度的2倍，該系數則填2。若取0，則認為基礎回填土對結構沒有約束力，地震力往下傳；若填一負數，則相當于側向完全嵌固不動，地震力不往下傳。比如，某結構有兩層地下室，若填-1，則表示在地下室二層頂板嵌固，地震力計算到地下室二層頂板；若填-2，則表示在地下室一層頂板嵌固，地震力計算到地下室一層頂板。若填入05之間的參數，則該參數填得越高，就表示基礎回填土對結構的約束能力越強，地震力作為外力對地下室 的影響就越小。地下室對總地震作用的影響A. 若地下室約束剛度比填零，則對總地震作用無影響B(tài). 若地下室約束剛度比大于零，則根據約束強弱調整地震

57、作用，約束越強，地下室地震作用考慮越少，約束非常大時，相當于不考慮地下室地震作用C. 若地下室約束剛度填負整數M, 則對底部M層地下室的水平位移和扭轉角作完全嵌固，從而也就完全不考慮底部M層的地震作用（M=MBASE）地下室頂板ABC不同地下室側向約束剛度比下的地震作用示意地下室信息扣除地面以下幾層的回填土約束作用是人為指定從第幾層地下室考慮基礎回填土對結構的約束作用。對于地下室結構，回填土對結構的約束作用并不是一成不變的，而是隨著深度的增加而增加。對于地下1層，這種約束作用一般較小，而到了地下2，3層，這種約束作用一般就比較大。此參數就是反映的這種情況。地下室側向約束程度的變化建模：占用網格

58、數與節(jié)點數；圍成房間導荷方式：這兩種輸入方式形成的次梁均可將樓板劃分成雙向或單向板，以雙向或單向板的方式進行導荷，結構總荷載相同，但平面局部荷載會有差異。對于按次梁輸入的次梁，先將樓面荷載傳導到次梁上，該房間次梁如有相互交叉，對房間內次梁作交叉梁系分析，程序假定次梁簡支于房間周邊，房間周邊的主梁承擔由次梁圍成的板塊傳來的線荷載和次梁集中力。次梁不同輸入方式對計算結果的影響空間作用：次梁按次梁輸時，輸入的次梁僅僅將其上所分配的荷載傳遞到主梁上次梁本身的剛度不代入空間計算中，即對結構的剛度、周期、位移等均不產生影響。次梁按主梁輸時，輸入的次梁本身的剛度參與到空間計算中，即對結構的剛度、周期、位移等

59、均會產生影響。內力計算不同：次梁按次梁輸時，次梁的內力按連續(xù)梁方式一次性計算完成，主梁是次梁的支座。次梁按主梁輸時，程序不分主次梁，所有梁均為主梁。梁的內力計算按照空間交叉梁系方式進行分配。即根據節(jié)點的變形協調條件和各梁線剛度的大小進行計算。主梁和次梁之間沒有嚴格的支座關系。配筋： 按主梁輸的次梁，對次梁不進行調幅；配筋時最小配筋率不受抗震等級控制，即次梁的最小配筋率按非抗震情況??；按次梁輸入的次梁，可以在梁歸并時，對主次梁一起歸并。在SATWE配筋簡圖上可顯示出其配筋。樓板剛度的特點樓板剛度由面內剛度和面外剛度兩部分組成面內剛度膜剪切單元面外剛度板彎曲單元對樓板的假定剛性樓板假定彈性樓板6彈

60、性樓板3彈性膜樓板的四種計算模式的物理意義和適用范圍剛性板假定物理意義：假定樓板平面內無限剛，平面外剛度為零。優(yōu)點： 每塊剛性板內的所有節(jié)點均有三個面內公共自由度即沿X、Y向的平動自由度和繞Z軸的扭轉自由度。這極大的減少了結構整體自由度數，使結構分析簡化，提高了效率。梁剛度放大系數的應用：高規(guī)條文說明，現澆樓面和裝配整體式樓面的樓板作為梁的有效翼緣形成T形截面，提高了樓面梁的剛度，結構計算時應予以考慮。當近似以梁剛度增大系數考慮時，應根據梁翼緣尺寸與梁截面尺寸的比例予以確定。通?，F澆樓面的邊框架梁可取，中框架梁可取。規(guī)范條文:高規(guī)第條規(guī)定：在結構內力與位移計算中,現澆樓面和裝配整體式樓面中梁的