混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理課件第五章-受壓構(gòu)件計(jì)算

1、 第五章受壓構(gòu)件承載力計(jì)算 1主要內(nèi)容及要求1掌握軸心受壓構(gòu)件的受力全過程、破壞形態(tài)、 正截面受壓承載力的計(jì)算方法及主要構(gòu)造要求； 了解螺旋箍筋柱的原理與應(yīng)用。2熟練掌握偏心受壓構(gòu)件正截面兩種破壞形態(tài)的特征 及其正截面上應(yīng)力的計(jì)算簡圖。3掌握偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力的一般計(jì)算公式的原理。 4熟練掌握不對(duì)稱配筋與對(duì)稱配筋矩形與I字形截面 偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力的計(jì)算方法及縱向鋼 筋與箍筋的主要構(gòu)造要求。5掌握NuMu相關(guān)曲線的概念及其應(yīng)用。 6熟悉偏心受壓構(gòu)件斜截面受剪承載力的計(jì)算。 2第五章 受壓構(gòu)件承載力計(jì)算5.1概 述5.2 軸心受壓構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算5.3 偏心受壓構(gòu)件的正

2、截面受力性能5.4 矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)簡化計(jì)算5.5 工形截面正截面承載力計(jì)算5.6 雙向偏心受壓構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算5.7 受壓構(gòu)件的斜截面受剪承載力5.8 受壓構(gòu)件一般構(gòu)造要求35.1概 述N(a）軸心受壓N(b）單偏壓NN(c）雙偏壓受壓構(gòu)件的類型偏心受壓構(gòu)件5.1概 述受壓構(gòu)件在結(jié)構(gòu)中具有重要作用，一旦破壞將導(dǎo)致整個(gè)結(jié)構(gòu)的損壞甚至倒塌。4565.2 軸心受壓構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算工程實(shí)例一、基本構(gòu)造要求二、 普通箍筋軸心受壓構(gòu)件的正截面承載力三、配有螺旋筋柱的正截面承載力7工程實(shí)例壓壓壓拉拉軸壓返回上級(jí)目錄8N由于施工制造誤差、荷載位置的偏差、混凝土不均勻性等原因，往往存在一定

3、的初始偏心距以恒載為主的等跨多層房屋內(nèi)柱、桁架中的受壓腹桿等，主要承受軸向壓力，可近似按軸心受壓構(gòu)件計(jì)算在實(shí)際結(jié)構(gòu)中，理想的軸心受壓構(gòu)件是不存在的5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算返回上級(jí)目錄9螺旋鋼箍柱：箍筋的形狀為圓形，且間距較密，其作用？1、配筋形式縱筋箍筋協(xié)助混凝土受壓,減少截面尺寸承擔(dān)彎矩作用減小持續(xù)壓應(yīng)力下混凝土收縮和徐變的影響。增加構(gòu)件的延性與縱筋組成鋼筋骨架防止縱筋受壓屈曲產(chǎn)生環(huán)箍作用，提高箍筋內(nèi)混凝土的抗壓強(qiáng)度與變形能力抵抗剪力5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算一、基本構(gòu)造要求一、基本構(gòu)造要求返回上級(jí)目錄103、截面的形式和尺寸* 混凝土常用C20C40* 鋼筋常用HRB335和

4、HRB400多采用方形或矩形截面，根據(jù)需要也可采用圓形或正多邊形截面。截面b min250，宜l0b30，l0h25，即bl030，hl025 。宜采用強(qiáng)度等級(jí)較高的砼不宜采用高強(qiáng)鋼筋作受壓鋼筋2、材料的強(qiáng)度等級(jí)5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算一、基本構(gòu)造要求返回上級(jí)目錄114、 縱向鋼筋（1）直徑： 宜12mm；宜選直徑較大的鋼筋，以減少縱向彎曲，并防止在臨近破壞時(shí)，鋼筋過早壓屈。 （2）配筋率： 5； 0.6（HPB300、HRB335),0.55%(鋼筋400MPA級(jí)別），0.5%（鋼筋500MPA0（軸心受壓），偏心受壓每側(cè)0.2，常用配筋率0.62。 （3）根數(shù)：n4，且為雙數(shù)；圓柱

5、6，宜8。 （4）間距及布置：縱筋應(yīng)沿截面周邊均勻布置，50縱筋凈距300；砼保護(hù)層最小厚度C25及以下25mm，C30及以上 20mm。5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算一、基本構(gòu)造要求返回上級(jí)目錄12（1）形式應(yīng)采用封閉式，保證鋼筋骨架的整體剛度，并保證構(gòu)件在破壞階段箍筋對(duì)砼和縱向鋼筋的側(cè)向約束作用。（2）間距：Sb、400mm及15d（綁扎骨架）或20d（焊）（3）直徑：d6及d/4（4）箍筋加強(qiáng)情況：當(dāng)3，d8，S10d及200；箍筋末端應(yīng)做成135彎鉤，且彎鉤末端平直段長度不應(yīng)小于10d，d 為縱向受力鋼筋的最小直徑。（5）復(fù)合箍筋：當(dāng)柱截面短邊尺寸大于400mm 且各邊縱向鋼筋多于3

6、根時(shí)，或當(dāng)柱截面短邊尺寸不大于400mm 但各邊縱向鋼筋多于4 根時(shí)，應(yīng)設(shè)置復(fù)合箍筋。5 箍筋5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算一、基本構(gòu)造要求返回上級(jí)目錄13箍筋形式5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算一、基本構(gòu)造要求箍筋布置要求：使縱向鋼筋至少每隔一根位于箍筋轉(zhuǎn)角處返回上級(jí)目錄14柱(受壓構(gòu)件)lo/i 28 lo/b 8lo/i 28短柱 長柱二、 普通箍筋軸心受壓構(gòu)件的正截面承載力5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算二、 普通箍筋軸心受壓構(gòu)件的正截面承載力返回上級(jí)目錄15（一）、軸心受壓短柱的受力分析bhAsANcNc混凝土壓碎鋼筋凸出oNcl混凝土壓碎鋼筋屈服第一階段：加載至鋼筋屈服第二階段：

7、鋼筋屈服至混凝土壓碎1. 試驗(yàn)研究5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算二、 普通箍筋軸心受壓構(gòu)件的正截面承載力返回上級(jí)目錄162. 截面分析的基本方程N(yùn)ccAs ssss=Essys,hfy0=0.002ocfcc平衡方程變形協(xié)調(diào)方程物理方程(以fcu50Mpa為例)（一）、軸心受壓短柱的受力分析5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算二、 普通箍筋軸心受壓構(gòu)件的正截面承載力返回上級(jí)目錄17NccAs s第一階段非線性關(guān)系（一）、軸心受壓短柱的受力分析2. 截面分析的基本方程5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算二、 普通箍筋軸心受壓構(gòu)件的正截面承載力返回上級(jí)目錄18NccAs fy第二階段當(dāng)0=0.002時(shí)，

8、混凝土壓碎，柱達(dá)到最大承載力若 s=0=0.002，則軸心受壓短柱中，當(dāng)鋼筋的強(qiáng)度超過400N/mm2時(shí)，其強(qiáng)度得不到充分發(fā)揮（一）、軸心受壓短柱的受力分析2. 截面分析的基本方程5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算二、 普通箍筋軸心受壓構(gòu)件的正截面承載力返回上級(jí)目錄19（二）、軸心受壓長柱的受力分析長柱的承載力 0.03時(shí)，取=AAsNAsfcf y Asbh可靠度調(diào)整系數(shù)， 是考慮初始偏心的影響，以及主要承受恒載作用的軸心受壓柱的可靠性。穩(wěn)定系數(shù)，反映受壓構(gòu)件的承載力隨長細(xì)比增大降低的現(xiàn)象。 = N長/N短 1.0見表5-1（三） 正截面受壓承載力計(jì)算公式5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算二、

9、普通箍筋軸心受壓構(gòu)件的正截面承載力返回上級(jí)目錄22lo 構(gòu)件的計(jì)算長度，與構(gòu)件端部的支承條件有關(guān)。兩端鉸一端固定，一端鉸支兩端固定一端固定，一端自由實(shí)際結(jié)構(gòu)按規(guī)范規(guī)定取值1.0l0.7l0.5l2.0l5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算二、 普通箍筋軸心受壓構(gòu)件的正截面承載力返回上級(jí)目錄23 截面設(shè)計(jì)： 強(qiáng)度校核：驗(yàn)算 min = 0.6%Nu=0.9 (Asf y+fcAc)安全已知：fc, f y, l0, N, 求As、A已知：bh，fc, f y, l0, As, 求Nu當(dāng)Nu N（四）、公式應(yīng)用設(shè)（0.6%2%），=1初估截面尺寸5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算二、 普通箍筋軸心受壓構(gòu)

10、件的正截面承載力返回上級(jí)目錄24三、配有螺旋筋柱的受力分析 1. 配筋形式ssdcordcor5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算三、配有螺旋筋柱的受力分析S40mm 0.2dcor 80mm縱筋直徑616mm，間距120150mm螺旋箍筋柱焊接環(huán)式箍筋柱返回上級(jí)目錄252. 試驗(yàn)研究Nc素混凝土柱普通鋼筋混凝土柱螺旋箍筋鋼筋混凝土柱荷載不大時(shí)（ 210-3后，保護(hù)層剝落使柱的承載力降低螺旋箍筋的約束發(fā)揮作用使柱的承載力提高標(biāo)距NcNc原因：套箍作用，提高了核心混凝土的抗壓承載力。構(gòu)造要求：環(huán)箍需較密。應(yīng)用情況：僅在軸向受力較大，而截面尺寸受到限制時(shí)采用。5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算三、配有螺

11、旋筋柱的受力分析破壞：螺旋箍筋屈服，混凝土被壓碎返回上級(jí)目錄26混凝土圓柱體三向受壓狀態(tài)的縱向抗壓強(qiáng)度5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算三、配有螺旋筋柱的受力分析返回上級(jí)目錄27達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)（保護(hù)層已剝落，不考慮）3 、 正截面受壓承載力計(jì)算5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算三、配有螺旋筋柱的受力分析返回上級(jí)目錄28達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)（保護(hù)層已剝落，不考慮）3 、 正截面受壓承載力計(jì)算5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算三、配有螺旋筋柱的受力分析返回上級(jí)目錄29達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)（保護(hù)層已剝落，不考慮）螺旋箍筋換算成相當(dāng)?shù)目v筋面積3 、 正截面受壓承載力計(jì)算5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算三、配有螺旋筋柱的

12、受力分析返回上級(jí)目錄30規(guī)范取值間接鋼筋對(duì)混凝土約束的折減系數(shù)a，當(dāng)fcu,k50N/mm2時(shí)，取a = 1.0；當(dāng)fcu,k=80N/mm2時(shí)，取a =0.85，其間直線插值。3 、 正截面受壓承載力計(jì)算5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算三、配有螺旋筋柱的受力分析返回上級(jí)目錄31 如螺旋箍筋配置過多，極限承載力提高過大，則會(huì)在遠(yuǎn)未達(dá)到極限承載力之前保護(hù)層產(chǎn)生剝落，從而影響正常使用。 規(guī)范規(guī)定： 按螺旋箍筋計(jì)算的承載力不應(yīng)大于按普通箍筋柱受壓承載力的50%。 對(duì)長細(xì)比過大柱，由于縱向彎曲變形較大，截面不是全部受壓，螺旋箍筋的約束作用得不到有效發(fā)揮。規(guī)范規(guī)定： 對(duì)長細(xì)比l0/d大于12的柱不考慮螺

13、旋箍筋的約束作用。 螺旋箍筋的約束效果與其截面面積Ass1和間距s有關(guān)，為保證有一定約束效果，規(guī)范規(guī)定： 螺旋箍筋的換算面積Ass0不得小于全部縱筋A(yù)s 面積的25% 螺旋箍筋的間距s不應(yīng)大于dcor/5，且不大于80mm，同時(shí)為方便施工，s也不應(yīng)小于40mm。螺旋箍筋柱限制條件5.2 軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算三、配有螺旋筋柱的受力分析返回上級(jí)目錄325.3 偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能概述一、偏心受壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究二、大小偏心受壓的分界四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題三、Nu-Mu相關(guān)曲線335.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能概述概述返回上級(jí)目錄 工程中的偏心受壓構(gòu)件345.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性

14、能概述返回上級(jí)目錄概述Ne0偏心受壓MNNe0=M/NNe0=M/NN轉(zhuǎn)化為e0=0時(shí): 軸壓構(gòu)件;e0時(shí)，即N=0時(shí)，受彎構(gòu)件；偏壓構(gòu)件的受力性能和破壞形態(tài)界于軸壓構(gòu)件和受彎構(gòu)件。壓彎構(gòu)件35一、偏心受壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究Nfe0混凝土開裂混凝土全部受壓不開裂構(gòu)件破壞破壞形態(tài)與e0、As、 As有關(guān)5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能一、偏心受壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究返回上級(jí)目錄36一、偏心受壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能一、偏心受壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究返回上級(jí)目錄 受拉破壞（大偏心受壓破壞）發(fā)生條件：相對(duì)偏心距e0/h0較大，受拉縱筋A(yù)s 配筋適量 受拉邊出現(xiàn)水平裂縫 繼而形成一條或幾條主要水

15、平裂縫 主要水平裂縫擴(kuò)展較快，裂縫寬度增大 使受壓區(qū)高度減小 受拉鋼筋的應(yīng)力首先達(dá)到屈服強(qiáng)度受壓邊緣的混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變而破壞 受壓鋼筋應(yīng)力一般都能達(dá)到屈服強(qiáng)度拉壓破壞形態(tài)NN(a)375.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能一、偏心受壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究返回上級(jí)目錄拉壓破壞的主要特征：破壞從受拉區(qū)開始，受拉鋼筋首先屈服，而后受壓區(qū)混凝土被壓壞。 受拉破壞（大偏心受壓破壞）塑性破壞，承載力主要取決于受拉側(cè)鋼筋。拉壓破壞385.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能一、偏心受壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究返回上級(jí)目錄 隨荷載加大到一定數(shù)值，截面受拉邊緣出現(xiàn)水平裂縫，但未形成明顯的主裂縫，而受壓區(qū)臨近破壞時(shí)受壓邊出現(xiàn)縱向裂縫。 破

16、壞較突然，無明顯預(yù)兆，壓碎區(qū)段較長。破壞時(shí)，受壓鋼筋應(yīng)力一般能達(dá)到屈服強(qiáng)度，但受拉鋼筋并不屈服，截面受壓邊緣混凝土的壓應(yīng)變比拉壓破壞時(shí)小。 發(fā)生條件：相對(duì)偏心距e0/h0 較大， 但受拉縱筋A(yù)s 數(shù)量過多； 或相對(duì)偏心距e0/h0較小時(shí)。受壓破壞 受壓破壞（小偏心受壓破壞）395.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能一、偏心受壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究返回上級(jí)目錄 構(gòu)件全截面受壓，破壞從壓應(yīng)力較大邊開始，此時(shí)，該側(cè)的鋼筋應(yīng)力一般均能達(dá)到屈服強(qiáng)度，而壓應(yīng)力較小一側(cè)的鋼筋應(yīng)力達(dá)不到屈服強(qiáng)度。若相對(duì)偏心距更小時(shí)，由于截面的實(shí)際形心和構(gòu)件的幾何中心不重合，也可能發(fā)生離縱向力較遠(yuǎn)一側(cè)的混凝土先壓壞的情況。2）當(dāng)相對(duì)偏心距

17、e0/h0 很小時(shí)受壓破壞 受壓破壞（小偏心受壓破壞）405.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能一、偏心受壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究返回上級(jí)目錄受壓破壞特征： 由于混凝土受壓而破壞，壓應(yīng)力較大一側(cè)鋼筋能夠達(dá)到屈服強(qiáng)度，而另一側(cè)鋼筋受拉不屈服或者受壓不屈服。受壓破壞形態(tài) 受壓破壞（小偏心受壓破壞）脆性破壞，承載力主要取決于壓區(qū)混凝土和受壓側(cè)鋼筋41Ne0Ne0fcAsfyAs sh0e0很小 As適中 Ne0Ne0fcAsfyAs sh0e0較小Ne0Ne0fcAsfyAs sh0e0較大 As較多 e0e0NNfcAsfyAs fyh0e0較大 As適中受壓破壞（小偏心受壓破壞）受拉破壞（大偏心受壓破壞）界限

18、破壞接近軸壓接近受彎As As時(shí)會(huì)有As fy，此種破壞要避免5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能一、偏心受壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究返回上級(jí)目錄42當(dāng) b 小偏心受壓 ae = b 界限破壞狀態(tài) adbcdefghAsAsh0 x0 xb0s0.0033aaay0.002二、大小偏心受壓的界限5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能二、大小偏心受壓的分界返回上級(jí)目錄根本區(qū)別：破壞時(shí)受拉縱筋A(yù)s是否屈服。界限狀態(tài)：受拉縱筋A(yù)s 屈服，同時(shí)受壓區(qū)邊緣混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變大、小偏心受壓構(gòu)件判別條件： 43與適筋梁和超筋梁的界限情況類似。因此，相對(duì)界限受壓區(qū)高度仍為:5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能二、大小偏心受壓的分界

19、返回上級(jí)目錄44四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題受壓混凝土軸壓構(gòu)件c0=0.002ocfccu0ocfc受彎構(gòu)件偏壓構(gòu)件若統(tǒng)一選用cu0ocfc對(duì)小偏壓構(gòu)件不合適，過高地估計(jì)了混凝土的受壓能力1. 附加偏心距5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄451. 附加偏心距偏壓構(gòu)件若統(tǒng)一選用cu0ocfc對(duì)小偏壓構(gòu)件不合適，過高地估計(jì)了混凝土的受壓能力引入附加偏心矩ea來進(jìn)行修正混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002規(guī)定：考慮ea后荷載作用位置的不確定性；混凝土材料的不均勻性；施工誤差；初始偏心距eiNf yAs fyAs ei5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓

20、計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄462、二階效應(yīng)的影響5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄 結(jié)構(gòu)中的二階效應(yīng)指作用在結(jié)構(gòu)上的重力或構(gòu)件中的軸壓力在變形后的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中引起的附加內(nèi)力和附加變形。包括重力二階效應(yīng)和撓曲二階效應(yīng)。重力二階效應(yīng)(P-)：重力（豎向荷載）在產(chǎn)生了側(cè)移的結(jié)構(gòu)中引起的附加內(nèi)力。 重力二階效應(yīng)計(jì)算屬于結(jié)構(gòu)整體層面的問題，一般在結(jié)構(gòu)整體分析中考慮， 本條給出了兩種計(jì)算方法：有限元法和增大系數(shù)法。撓曲二階效應(yīng)（P-）：軸向力在產(chǎn)生了撓曲變形的柱段中引起的附加內(nèi)力。 受壓構(gòu)件的撓曲效應(yīng)計(jì)算屬于構(gòu)件層面的問題，一般在構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)考慮考慮二階效應(yīng)的計(jì)算方法有：

21、-l0法彈性分析方法考慮P-效應(yīng)，Cm-ns法考慮P-效應(yīng)47 由于側(cè)向撓曲變形，軸向力將產(chǎn)生二階效應(yīng)，引起附加彎矩。 對(duì)于長細(xì)比較大的構(gòu)件，二階效應(yīng)引起附加彎矩不能忽略。 圖示典型偏心受壓柱，跨中側(cè)向撓度為 f 。對(duì)跨中截面，軸力N的偏心距為ei + f ，即跨中截面的彎矩為 M =N ( ei + f )。 在截面和初始偏心距相同的情況下，柱的長細(xì)比l0/h不同，側(cè)向撓度 f 的大小不同，影響程度會(huì)有很大差別，將產(chǎn)生不同的破壞類型。-l0法縱向彎曲的影響5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄48 側(cè)向撓度 f 與初始偏心距ei相比很小。 柱跨中彎矩M=N(e

22、i+f ) 隨軸力N的增加基本呈線性增長。 直至達(dá)到截面承載力極限狀態(tài)產(chǎn)生破壞。 對(duì)短柱可忽略側(cè)向撓度f影響。對(duì)于長細(xì)比l0/h8的短柱5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄-l0法縱向彎曲的影響49 f 與ei相比已不能忽略。 f 隨軸力增大而增大，柱跨中彎矩M = N ( ei + f ) 的增長速度大于軸力N的增長速度。 即M隨N 的增加呈明顯的非線性增長。 雖然最終在M和N的共同作用下達(dá)到截面承載力極限狀態(tài)，但軸向承載力明顯低于同樣截面和初始偏心距情況下的短柱。 因此，對(duì)于中長柱，在設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮側(cè)向撓度 f 對(duì)彎矩增大的影響。長細(xì)比l0/h =830的中

23、長柱5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄-l0法縱向彎曲的影響50側(cè)向撓度 f 的影響已很大在未達(dá)到截面承載力極限狀態(tài)之前，側(cè)向撓度 f 已呈不穩(wěn)定發(fā)展即柱的軸向荷載最大值發(fā)生在荷載增長曲線與截面承載力Nu-Mu相關(guān)曲線相交之前這種破壞為失穩(wěn)破壞，應(yīng)進(jìn)行專門計(jì)算長細(xì)比l0/h 30的長柱5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄-l0法縱向彎曲的影響515.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄Nfei二次彎矩考慮彎矩引起的橫向撓度的影響l0/h越大f的影響越大增大了偏心作用-l0法考慮二階效應(yīng) 軸壓構(gòu)件

24、： 偏壓構(gòu)件：偏心距增大系數(shù)-l0法縱向彎曲的影響52偏心距增大系數(shù)5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄Nfei設(shè)則x=l0/2處的曲率為tcsh0根據(jù)平截面假定535.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄偏心距增大系數(shù)若fcu50MPa，則發(fā)生界限破壞時(shí)截面的曲率長期荷載下的徐變使混凝土的應(yīng)變?cè)龃驨feitcsh0545.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄偏心距增大系數(shù)實(shí)際情況并一定發(fā)生界限破壞，偏心距變化及柱的長細(xì)比對(duì)又有影響Nfeitcsh0555.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算

25、中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄Nfeitcsh0偏心距增大系數(shù)56Nfeitcsh0考慮曲率變化的修正系數(shù)若11.0，取 1=1.0考慮長細(xì)比的修正系數(shù)若21.0，取 2=1.0規(guī)范(GB50010-2002)公式：采用了的界限狀態(tài)為依據(jù)，然后再加以修正ei = e0+ ea 5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄575.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄規(guī)范(GB50010-2010)排架結(jié)構(gòu)柱考慮二階效應(yīng)的彎矩設(shè)計(jì)值s：二階效應(yīng)增大系數(shù)c：截面曲率修正系數(shù)，ei:初始偏心距，e0:軸向壓力對(duì)截面中心的偏心距，ea:附加偏心距，l0：排

26、架柱的計(jì)算長度M0:一階彈性分析柱端彎矩設(shè)計(jì)值，包括引起側(cè)移荷載和不引起側(cè)移的荷載產(chǎn)生的彎矩值585.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄規(guī)范（GB50010-20100Cm-ns法考慮P-效應(yīng)受壓構(gòu)件產(chǎn)生撓曲，可能使中間區(qū)段截面的彎矩值超過桿端彎矩，成為控制截面。可以不考慮P-效應(yīng)的條件彎矩作用平面內(nèi)截面對(duì)稱的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比 M1/M2 不大于0 9且設(shè)計(jì)軸壓比不大于0 9時(shí)，若9構(gòu)件的長細(xì)比滿足公式的要求，可不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響M1、M2：分別為偏心受壓構(gòu)件兩端截面按結(jié)構(gòu)分析確定的對(duì)同一主軸的組合彎矩設(shè)計(jì)

27、值，絕對(duì)值較大端為M2，絕值較小端為M1。當(dāng)構(gòu)件按單曲率彎曲時(shí)M1/M2取正值，否則取負(fù)值；Lc：構(gòu)件的計(jì)算長度可近似取偏心受壓構(gòu)相應(yīng)主軸方向上下支撐點(diǎn)之間的距離；i：偏心方向的截面回轉(zhuǎn)半徑595.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能四、偏心受壓計(jì)算中幾個(gè)問題返回上級(jí)目錄Cm-ns法考慮P-效應(yīng)非排架柱考慮P-效應(yīng)后偏壓構(gòu)件控制截面的彎矩值設(shè)計(jì)值Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)系數(shù)，ns：彎矩增大系數(shù)N：與設(shè)計(jì)彎矩值M2相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計(jì)值c：截面曲率修正系數(shù)，A：構(gòu)件截面面積60壓力和彎矩相互關(guān)聯(lián)的概念：對(duì)偏壓構(gòu)件，軸力與彎矩對(duì)構(gòu)件的作用效應(yīng)存在疊加和制約的關(guān)系，對(duì)于給定的截面、材料強(qiáng)度和配筋，構(gòu)件可以在不

28、同的M和N組合下達(dá)到正截面極限承載力。可用一條Nu-Mu相關(guān)曲線表示。三、Nu-Mu相關(guān)曲線理論計(jì)算結(jié)果等效矩形計(jì)算結(jié)果5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能三、 Nu-Mu相關(guān)曲線返回上級(jí)目錄61取受壓邊緣混凝土壓應(yīng)變等于cu；取受拉側(cè)邊緣應(yīng)變；根據(jù)截面應(yīng)變分布，以及混凝土和鋼筋的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，確定混凝土的應(yīng)力分布以及受拉鋼筋和受壓鋼筋的應(yīng)力；由平衡條件計(jì)算截面的壓力Nu和彎矩Mu；調(diào)整受拉側(cè)邊緣應(yīng)變，重復(fù)和 得到不同的Nu、Mu值 根據(jù)正截面承載力的計(jì)算假定，可以直接采用以下方法求得Nu-Mu相關(guān)曲線M-N相關(guān)曲線的確定：5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能三、 Nu-Mu相關(guān)曲線返回上級(jí)目錄62

29、N-M相關(guān)曲線反映的規(guī)律MuNuABC相關(guān)曲線上的任一點(diǎn)代表截面處于正截面承載力極限狀態(tài)時(shí)的一種內(nèi)力組合。如一組內(nèi)力（N，M）在曲線內(nèi)側(cè)說明截面未達(dá)到極限狀態(tài)，是安全的如（N，M）在曲線外側(cè)，則表明截面承載力不足5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能三、 Nu-Mu相關(guān)曲線返回上級(jí)目錄63N-M相關(guān)曲線反映的規(guī)律MuNu（2）相關(guān)曲線反映了 特征破壞點(diǎn)N0A(N0，0)B(Nb，Mb)C(0，M0)軸壓破壞N值最大彎曲破壞界限破壞M值最大小偏壓破壞大偏壓破壞5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能三、 Nu-Mu相關(guān)曲線返回上級(jí)目錄64N-M相關(guān)曲線反映的規(guī)律MuNuN0A(N0，0)B(Nb，Mb)C(0

30、，M0)界限破壞M值最大小偏壓破壞大偏壓破壞截面受彎承載力Mu與作用的軸壓力N大小有關(guān)。Mu隨N的增加而增加Mu隨N的增加而減小M 相同：大偏壓，N越小越不安全 小偏壓，N越大越不安全N相同：M越大越不安全5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能三、 Nu-Mu相關(guān)曲線返回上級(jí)目錄65（4）如截面尺寸和材料強(qiáng)度保持不變，Nu-Mu相關(guān)曲線隨配筋率的增加而向外側(cè)增大。N-M相關(guān)曲線反映的規(guī)律5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能三、 Nu-Mu相關(guān)曲線返回上級(jí)目錄66（5）對(duì)于對(duì)稱配筋截面，如果截面形狀和尺寸相同，砼強(qiáng)度等級(jí)和鋼筋級(jí)別也相同，但配筋率不同，達(dá)到界限破壞時(shí)的軸力Nb是一致的。N-M相關(guān)曲線反映的

31、規(guī)律5.3偏心受壓構(gòu)件的截面受力性能三、 Nu-Mu相關(guān)曲線返回上級(jí)目錄675.4 矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算一、基本原則二. 計(jì)算基本公式三、大小偏心的判別四、矩形截面不對(duì)稱配筋截面設(shè)計(jì)五、不對(duì)稱配筋截面復(fù)核六、對(duì)稱配筋矩形截面的計(jì)算方法68fcC sAsNueexnfyAsei0.412xn0.8xnfceNuxnfyAsfyAseei0.412xnC0.8xn大偏心受壓小偏心受壓1fc1fc一、基本原則1、偏心受壓正截面受力分析方法與受彎情況是相同的，即仍采用以平截面假定為基礎(chǔ)的計(jì)算理論。2、以破壞時(shí)的受力狀態(tài)為計(jì)算依據(jù)3、采用與受彎構(gòu)件正截面計(jì)算相同的基本假定4、采用等效矩形應(yīng)力圖5

32、.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算一、基本原則返回上級(jí)目錄69X = 0M = 0ef yAsei1fceAsfyNbAsAsasash0hx適用條件：1、大偏心受壓構(gòu)件二. 計(jì)算基本公式5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算二、計(jì)算基本公式返回上級(jí)目錄70ef yAsei1fceAsfyNbAsAsasash0hx1、大偏心受壓構(gòu)件二. 計(jì)算基本公式5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算二、計(jì)算基本公式返回上級(jí)目錄ei：初始偏心距e0：軸向力對(duì)截面重心的偏心距M:考慮二階效應(yīng)后的彎矩值71ef yAseibfceAssAsAsashNh0 xas2. 小偏心受壓構(gòu)件基本公式：問題：s？5.4矩形截面正

33、截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算二、計(jì)算基本公式返回上級(jí)目錄72“受拉側(cè)”鋼筋應(yīng)力ss由平截面假定可得x=b1 xcss=Eses為避免采用上式出現(xiàn) x 的三次方程ecueyxcbh05.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算二、計(jì)算基本公式返回上級(jí)目錄ecuesxch073“受拉側(cè)”鋼筋應(yīng)力ss由平截面假定可得x=b1 xnss=Eses為避免采用上式出現(xiàn) x 的三次方程 當(dāng)x =xb，ss=fy；當(dāng)x =b1，ss=0簡化考慮： 實(shí)測資料ss與有線性關(guān)系5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算二、計(jì)算基本公式返回上級(jí)目錄ecuesxch0ecueyxcbh074ef yAseibfceAssAsAsashNh0 xa

34、s2. 小偏心受壓構(gòu)件基本公式：適用條件：5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算二、計(jì)算基本公式返回上級(jí)目錄75（2） 使用界限偏心矩近似判別大小偏心 5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算三、大小偏心的判別（1） 按判別三、大小偏心的判別小偏壓破壞大偏壓破壞配筋率變化，相關(guān)曲線變化大偏壓破壞小偏壓破壞返回上級(jí)目錄76 近似取則5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算三、大小偏心的判別（2） 使用界限偏心矩近似判別大小偏心 返回上級(jí)目錄最小相對(duì)界限偏心距eib,min/h0 混凝土鋼筋C20C30C40C50C60C70C80HRB335 0.3030.2940.2880.2840.2910.2980.30

35、6HRB4000.3210.3120.3060.3020.3080.3150.322771、大偏心受壓（受拉破壞） eieib.min=0.3h0已知：截面尺寸(bh)、材料強(qiáng)度( fc、fy，fy )、構(gòu)件長細(xì)比(l0/h) 以及軸力N和彎矩M設(shè)計(jì)值，若eieib.min=0.3h0， 一般可先按大偏心受壓情況計(jì)算四、矩形截面不對(duì)稱配筋截面設(shè)計(jì)5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算四、矩形截面不對(duì)稱配筋截面設(shè)計(jì)返回上級(jí)目錄 fyAs fyAsNeei78As和As均未知時(shí)補(bǔ)充條件：與雙筋梁類似，為使總配筋面積（As+As）最小，可取x=bh0得若As0.002bh?則取As=0.002bh，然后

36、按As為已知情況計(jì)算。若Asrminbh ?應(yīng)取As=rminbh。5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算四、矩形截面不對(duì)稱配筋截面設(shè)計(jì)兩個(gè)基本方程中有三個(gè)未知數(shù)，As、As和 x，故無唯一解。返回上級(jí)目錄79As為已知時(shí)當(dāng)As已知時(shí)，兩個(gè)基本方程有二個(gè)未知數(shù)As 和 x，有唯一解。先由第二式求解x，若x 2a，則可將代入第一式得若x xbh0若As小于rminbh應(yīng)取As=rminbh。則應(yīng)按As為未知情況重新計(jì)算確定As則可偏于安全的近似取x=2a，按下式確定As若x2a5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算四、矩形截面不對(duì)稱配筋截面設(shè)計(jì)返回上級(jí)目錄80As為已知時(shí)當(dāng)As已知時(shí)，兩個(gè)基本方程有二個(gè)

37、未知數(shù)As 和 x，有唯一解。先由第二式求解x，若x 2a，則可將代入第一式得若x xbh0若As小于rminbh？應(yīng)取As=rminbh。則應(yīng)按As為未知情況重新計(jì)算確定As則可偏于安全的近似取x=2a，按下式確定As若x2a5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算四、矩形截面不對(duì)稱配筋截面設(shè)計(jì)返回上級(jí)目錄 fyAs ssAsNei81As為已知時(shí)當(dāng)As已知時(shí)，兩個(gè)基本方程有二個(gè)未知數(shù)As 和 x，有唯一解。先由第二式求解x，若x 2a，則可將代入第一式得若x xbh0若As小于rminbh應(yīng)取As=rminbh。則應(yīng)按As為未知情況重新計(jì)算確定As則可偏于安全的近似取x=2a，按下式確定As若x

38、xb，ss fy，As未達(dá)到受拉屈服。 進(jìn)一步考慮，如果x - fy ，則As未達(dá)到受壓屈服 因此，當(dāng)xb x fcbh,當(dāng)偏心距很小時(shí)，如附加偏心距ea與荷載偏心距e0方向相反，則可能發(fā)生As一側(cè)混凝土首先達(dá)到受壓破壞的情況，這種情況稱為“反向破壞”。此時(shí)通常為全截面受壓，由圖示截面應(yīng)力分布，對(duì)As取矩，可得，e=0.5h-as-(e0-ea), h0=h-as（2）防止“反向破壞”，As不能太少小偏壓中計(jì)算As是獨(dú)立的條件，與As無關(guān)。5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算四、矩形截面不對(duì)稱配筋截面設(shè)計(jì)返回上級(jí)目錄h084確定As后，就只有x 和As兩個(gè)未知數(shù)，故可得唯一解。直接求解法根據(jù)求得

39、的x ，可分為三種情況若x (2b1 -xb)，ss= -fy，基本公式轉(zhuǎn)化為下式，若x h0h，應(yīng)取x=h，代入基本公式直接解得As重新求解x 和As5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算四、矩形截面不對(duì)稱配筋截面設(shè)計(jì)返回上級(jí)目錄85式中5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算四、矩形截面不對(duì)稱配筋截面設(shè)計(jì)返回上級(jí)目錄863、平面外承載力的復(fù)核 設(shè)計(jì)完成后應(yīng)按已求的配筋對(duì)平面外（b方向）的承載力進(jìn)行復(fù)核CeNfyAsfyAseeix1fcC sAsNeefyAseix1fc按照軸壓構(gòu)件5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算四、矩形截面不對(duì)稱配筋截面設(shè)計(jì)返回上級(jí)目錄87 在截面尺寸、截面配筋、材料強(qiáng)度、以及

40、構(gòu)件長細(xì)比均為已知時(shí)，根據(jù)構(gòu)件軸力和彎矩作用方式，截面承載力復(fù)核分為兩種情況：1、給定軸力設(shè)計(jì)值N，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值MNMuNuNMMuNu五、不對(duì)稱配筋截面復(fù)核5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算五、矩形截面不對(duì)稱配筋截面復(fù)核返回上級(jí)目錄88在截面尺寸、截面配筋、材料強(qiáng)度、以及構(gòu)件長細(xì)比均為已知時(shí)，根據(jù)構(gòu)件軸力和彎矩作用方式，截面承載力復(fù)核分為兩種情況：1、給定軸力設(shè)計(jì)值N，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值MNMuNuNMMuNu2、給定軸力作用的偏心距e0，求軸力設(shè)計(jì)值N五、不對(duì)稱配筋截面復(fù)核5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算五、矩形截面不對(duì)稱配筋截面復(fù)核返回上級(jí)目錄89在截面尺寸(bh

41、)、截面配筋A(yù)s和As、材料強(qiáng)度(fc、fy，f y)、以及構(gòu)件長細(xì)比(l0/h)均為已知時(shí)，根據(jù)構(gòu)件軸力和彎矩作用方式，截面承載力復(fù)核分為兩種情況：1、給定軸力設(shè)計(jì)值N，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值MNMuNuNMMuNu2、給定軸力作用的偏心距e0，求軸力設(shè)計(jì)值N五、不對(duì)稱配筋截面復(fù)核5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算五、矩形截面不對(duì)稱配筋截面復(fù)核返回上級(jí)目錄901、給定軸力設(shè)計(jì)值N，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值M 由于給定截面尺寸、配筋和材料強(qiáng)度均已知，未知數(shù) 只有x和M兩個(gè)。N Nb，為大偏心受壓N Nb，為小偏心受壓大小偏壓的判別條件當(dāng)=b時(shí)，有5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算五、矩形

42、截面不對(duì)稱配筋截面復(fù)核返回上級(jí)目錄基本方程ef yAseifceAssNbAsAsasash0hx911、給定軸力設(shè)計(jì)值N，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值M若N Nb，為大偏心受壓，彎矩設(shè)計(jì)值為M=N e0。(a)代入(b)5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算五、矩形截面不對(duì)稱配筋截面復(fù)核返回上級(jí)目錄921、給定軸力設(shè)計(jì)值N，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值M若N Nb，為小偏心受壓，彎矩設(shè)計(jì)值為M=N e0。(a)代入(b)5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算五、矩形截面不對(duì)稱配筋截面復(fù)核返回上級(jí)目錄932、給定軸力作用的偏心距e0，求軸力設(shè)計(jì)值Nef yAseifceAsfyNbAsAsasash0hx

43、先按大偏壓，對(duì)N取矩整理得：解得：若xbh0，實(shí)際為大偏壓5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算五、矩形截面不對(duì)稱配筋截面復(fù)核返回上級(jí)目錄94若xbh0，為小偏心受壓 聯(lián)立求解得x和N 尚應(yīng)考慮As一側(cè)混凝土可能出現(xiàn)反向破壞的情況e=0.5h-as-(e0-ea)，h0=h-as垂直于彎矩作用平面的受壓承載力復(fù)核當(dāng)構(gòu)件在垂直于彎矩作用平面內(nèi)的長細(xì)比l0/b較大時(shí)，應(yīng)根據(jù)l0/b確定的穩(wěn)定系數(shù)，按軸心受壓情況驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算五、矩形截面不對(duì)稱配筋截面復(fù)核返回上級(jí)目錄95實(shí)際工程中，受壓構(gòu)件常承受變號(hào)彎矩作用，當(dāng)彎矩?cái)?shù)值相差不大，可采用對(duì)稱配筋。采用

44、對(duì)稱配筋不會(huì)在施工中產(chǎn)生差錯(cuò)，故有時(shí)為方便施工或?qū)τ谘b配式構(gòu)件，也采用對(duì)稱配筋。六、對(duì)稱配筋矩形截面的計(jì)算方法對(duì)稱配筋概念：對(duì)稱配筋截面，即As=As，fy = fy，as = as，對(duì)稱配筋的應(yīng)用情況：5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算六、對(duì)稱配筋矩形截面的計(jì)算方法返回上級(jí)目錄96對(duì)稱配筋截面，其界限破壞狀態(tài)時(shí)的軸力為Nb=a1 fcbxbh0。因此，除考慮偏心距大小外，還應(yīng)根據(jù)軸力大?。∟ Nb）的情況判別屬于哪一種偏心受力情況。（一）偏壓類別判別5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算六、對(duì)稱配筋矩形截面的計(jì)算方法返回上級(jí)目錄971、ei0.3h0,且N Nb時(shí)，為大偏心受壓若x=N /a f

45、cb2as，x=N /a1 fcb可近似取x=2a，對(duì)受壓鋼筋合力點(diǎn)取矩可得5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算六、對(duì)稱配筋矩形截面的計(jì)算方法返回上級(jí)目錄 fyAs ssAsNei982、 ei0.3h0,或N Nb時(shí)，為小偏心受壓由第一式解得代入第二式得這是一個(gè)x 的三次方程，設(shè)計(jì)中計(jì)算很麻煩。一般采用迭代法或簡化計(jì)算。代入上式得需重求x。簡化計(jì)算：近似取as=x(1-0.5x)在小偏壓范圍的平均值， As ssAsNeis5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算六、對(duì)稱配筋矩形截面的計(jì)算方法返回上級(jí)目錄992、 ei0.3h0 或N Nb時(shí)，為小偏心受壓由前述迭代法可知，上式配筋實(shí)為第二次迭代的近

46、似值，與精確解的誤差已很小，滿足一般設(shè)計(jì)精度要求。對(duì)稱配筋截面復(fù)核的計(jì)算與非對(duì)稱配筋情況相同。規(guī)范推薦：5.4矩形截面正截面承載力設(shè)計(jì)計(jì)算六、對(duì)稱配筋矩形截面的計(jì)算方法返回上級(jí)目錄1005.5 工形截面正截面承載力計(jì)算 （自學(xué)）1015.7 受壓構(gòu)件的斜截面受剪承載力一、影響柱抗剪承載力的主要因素二、抗剪計(jì)算公式1021、剪跨比2、混凝土強(qiáng)度等級(jí)3、縱筋配筋率4、配箍率及箍筋強(qiáng)度5、軸向壓力5.7 受壓構(gòu)件的斜截面受剪承載力一、影響柱抗剪承載力的主要因素5.7受壓構(gòu)件的斜截面受剪承載力一、影響柱抗剪承載力的主要因素返回上級(jí)目錄103壓力的存在 延緩了斜裂縫的出現(xiàn)和開展 斜裂縫角度減小 混凝土剪壓區(qū)高度增大但當(dāng)壓力超過一定數(shù)值?軸向壓力影響5.7受壓構(gòu)件的斜截面受剪承載力一、影響柱抗剪承載力的主要因素返回上級(jí)目錄1045.7受壓構(gòu)件的斜截面受剪承載力一、影響柱抗剪承載力的主要因素返回上級(jí)目錄105對(duì)矩形，T形和I形截面，規(guī)范偏心受壓構(gòu)件的受剪承載力計(jì)算公式l為計(jì)算截面的剪跨比，對(duì)框架柱，l=M/Vh0，反彎點(diǎn)在柱中時(shí)， l=H/2h0 。1l 3；對(duì)其他偏心受壓構(gòu)件，均布荷載時(shí)，取l=1.5； 集中荷載時(shí)，l= a /h0， 1.5l 3； a為集中荷載至支座或節(jié)點(diǎn)邊緣的距離。1、 l取值H：柱凈高。5.7受壓構(gòu)