回轉(zhuǎn)支承選型優(yōu)化設(shè)計與運動特性分析

1、回轉(zhuǎn)支承選型優(yōu)化設(shè)計與運動特性分析(萬達回轉(zhuǎn)支承研發(fā)所，徐州，20100416)摘要：為滿足工程機械產(chǎn)品市場個性化需求，以工程機械回轉(zhuǎn)支承的選型優(yōu)化設(shè)計為目 標，建立回轉(zhuǎn)支承裝置齒輪傳動系統(tǒng)的動力學模型，并基于ADAMS軟件對其進行動力學仿 真分析。通過對齒輪動載荷歷程的分析及研究結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)對齒輪動態(tài)性能的影響，提出了 回轉(zhuǎn)支承裝置的優(yōu)化設(shè)計選型方法。在此基礎(chǔ)上，還研究了齒輪激勵對回轉(zhuǎn)齒輪工作性能的 影響，對回轉(zhuǎn)支承的設(shè)計安裝及使用具有一定的指導意義。0引言工程機械產(chǎn)品市場極具個性化，不同的應(yīng)用場合和使用需求對同一類型產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)和功 能有不同的要求。回轉(zhuǎn)支承裝置一般是各種履帶式工程機械的重要

2、組成部分，其設(shè)計強度及 動態(tài)特性將直接關(guān)系到整機的工作性能及使用安全。在工程機械行業(yè)中，回轉(zhuǎn)支承裝置價格 昂貴，更換維修困難，因此回轉(zhuǎn)支承早期失效是生產(chǎn)企業(yè)及用戶不能接受的故障現(xiàn)象。行業(yè)統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示，回轉(zhuǎn)支承早期失效有90%是由斷齒所導致1。輪齒的折斷形式主 要有兩種，一是彎曲疲勞折斷，二是過載折斷。引起疲勞折斷的主要原因是傳動系統(tǒng)的動載 荷過大，而過載折斷則通常是由于短時嚴重過載的沖擊載荷作用，使輪齒承受的應(yīng)力超過其 極限應(yīng)力所致。此外，載荷嚴重集中、動載荷過大均可能引起過載折斷2。從設(shè)計角度看， 目前的回轉(zhuǎn)支承選型都是采用基于經(jīng)驗知識的靜態(tài)選型計算，很難滿足具體的個性化工況使 用要求。國內(nèi)

3、外學者在齒輪動力學、回轉(zhuǎn)支承受載狀況，回轉(zhuǎn)支承故障診斷技術(shù)、齒輪變形因素 及壽命分析等領(lǐng)域展開了相關(guān)研究，并取得了許多成果3-9。但大部分研究都沒有從回轉(zhuǎn) 支承的個性化實際工況出發(fā)，從設(shè)計角度開展回轉(zhuǎn)支承的選型和齒輪設(shè)計參數(shù)優(yōu)化設(shè)計，很 難在根本上解決回轉(zhuǎn)支承的斷齒問題。本文以某打樁機回轉(zhuǎn)支承為研究對象，基于虛擬仿真技術(shù)，根據(jù)打樁機實際工況，對回 轉(zhuǎn)支承裝置進行動力學研究，分析回轉(zhuǎn)齒輪設(shè)計參數(shù)對其動態(tài)性能的影響，提出回轉(zhuǎn)支承優(yōu) 化設(shè)計選型方法。1回轉(zhuǎn)支承裝置的設(shè)計與選型針對某中型液壓打樁機械，參考回轉(zhuǎn)支承標準JB/T2300-1999，根據(jù)其靜態(tài)選型計 算方法，通過計算回轉(zhuǎn)支承靜止時承受的軸向

4、、徑向力及傾覆力矩，選擇單排四點接觸球式 回轉(zhuǎn)支承QNA2000.50作為液壓打樁機的回轉(zhuǎn)機構(gòu)，其額定扭矩6000 Nm，最高扭矩7500 Nm， 轉(zhuǎn)速范圍0.4-50r/min。該液壓打樁機回轉(zhuǎn)支承裝置傳遞的是低速重載運動，因此選用 HKYC2.5A型回轉(zhuǎn)液壓馬達，該馬達可以直接驅(qū)動回轉(zhuǎn)支承裝置。基于Pro/E軟件建立回轉(zhuǎn)支承裝置的三維模型，如圖1所示。其中對回轉(zhuǎn)平臺及液壓 馬達的外形特征進行了適當簡化，但仍保持其質(zhì)量、質(zhì)心位置等信息，以保證仿真結(jié)果盡量 接近實際情況。2回轉(zhuǎn)支承裝置的動態(tài)性能分析回轉(zhuǎn)支承在工作過程中受力復雜，是該液壓打樁機非常 關(guān)鍵的核心部件，對其進行動力學研究，即可在設(shè)計

5、階段分析和評價回轉(zhuǎn)支承裝置的動態(tài)特 性。2.1回轉(zhuǎn)齒輪機構(gòu)的動力學建模本文以齒輪副扭轉(zhuǎn)振動模型作為回轉(zhuǎn)支承齒輪傳動系 統(tǒng)的動力學模型，研究回轉(zhuǎn)支承齒輪的動態(tài)嚙合特性，簡化模型如圖2所示。2.2回轉(zhuǎn)支承裝置的動力學分析運用ADAMS軟件對回轉(zhuǎn)支承裝置進行動力學仿真分 析，首先須確定動力學模型各參數(shù)矩陣。（1）質(zhì)量矩陣的計算ADAMS中回轉(zhuǎn)支承模型是由Pro/E三維模型導入的，模型已包含 各零部件的質(zhì)量、質(zhì)心及轉(zhuǎn)動慣量等信息，ADAMS軟件能根據(jù)零件質(zhì)量信息自動建立模型的 質(zhì)量矩陣及轉(zhuǎn)動慣量矩陣。（2）阻尼系數(shù)的計算齒輪傳動系統(tǒng)阻尼主要包括粘性阻尼和結(jié)構(gòu)阻尼。粘性阻尼一般 由齒輪圓周潤滑液等粘性介

6、質(zhì)產(chǎn)生的作用力，而結(jié)構(gòu)阻尼則是由輪齒、軸承等結(jié)構(gòu)本身的內(nèi) 摩擦引起的阻尼。本文根據(jù)式（5）計算齒輪傳動系統(tǒng)阻尼。（3）剛度矩陣的計算齒輪嚙合剛度的大小與輪齒彈性變形量緊密相關(guān)，隨輪齒從齒頂 到齒根的不斷嚙合呈周期性變化，其周期為嚙合齒輪的齒頻周期。本文取回轉(zhuǎn)齒輪等效嚙合 剛度作為仿真計算依據(jù)。根據(jù)赫茲靜力彈性接觸理論，由式（6）可計算齒輪等效嚙合剛度。由回轉(zhuǎn)支承選型結(jié)果可知驅(qū)動小齒輪及回轉(zhuǎn)支承內(nèi)齒圈材料分別為40Cr和ZG42SiMn， 0.3 1 2 v =v =， 51 E = 2.06X10， 52 E = 1.96X10。齒輪的嚙合傳動實際是一種碰撞接觸運動，因此利用ADAMS碰撞函數(shù)

7、IMPACT函數(shù) 仿真計算回轉(zhuǎn)齒輪嚙合力。由上式計算可得回轉(zhuǎn)齒輪仿真參數(shù)如下：剛度系數(shù)：1.2X106N / mm2；碰撞系數(shù)：1.5；阻尼系數(shù)：20N ? s /mm；嵌入深度：0.1mm?；剞D(zhuǎn)驅(qū)動馬達驅(qū)動速度為20r/min（即 120 ? / s ），負載扭矩為6.0 X106 N ?mm， 設(shè)定仿真時間為0.5s，仿真步長為0.001。3回轉(zhuǎn)支承裝置的優(yōu)化設(shè)計選型3.1齒輪模數(shù)的影響保持其他仿真參數(shù)不變，通過改變回轉(zhuǎn)齒輪的模數(shù)研究不同模數(shù)對 回轉(zhuǎn)支承動態(tài)嚙合性能的影響。下面分別對第一系列模數(shù)m = 10，m = 12，m = 16的情況 對回轉(zhuǎn)支承裝置進行動力學仿真分析。因此，通過改變

8、模數(shù)大小對回轉(zhuǎn)齒輪進行優(yōu)化設(shè)計時，需綜合考慮輪齒受力及動載荷波 動幅度兩個因素，在齒輪的承載能力范圍內(nèi)獲得較好的動載荷歷程。由表中可知當m = 10 時齒輪嚙合動載荷情況較好，然而由于液壓打樁機回轉(zhuǎn)支承工作時需承載較大的載荷，因此 必須使回轉(zhuǎn)齒輪受力盡量較小，以保證回轉(zhuǎn)支承的工作質(zhì)量，因此本文選用模數(shù)m = 12作 為回轉(zhuǎn)支承裝置的優(yōu)化模數(shù)。3.2小齒輪齒數(shù)的影響由式（7）可知通過改變小齒輪的齒數(shù)也可以達到改變嚙合力的作 用，本文取模數(shù)m = 12且不改變其他仿真參數(shù)，分析不同齒數(shù)對回轉(zhuǎn)齒輪嚙合動態(tài)性能的 影響。本文分析了小齒輪齒數(shù)為18, 20，22, 23, 25, 28, 29時回轉(zhuǎn)齒輪

9、的嚙合動態(tài)性能， 其中圖8和圖9為回轉(zhuǎn)小齒輪齒數(shù)18,20,22 1 z =時回轉(zhuǎn)齒輪傳動的嚙合力圖。由表4可知齒輪嚙合平均力大小不隨齒數(shù)的變化而改變，但其動載荷的波動幅度隨齒 數(shù)的增加而增大。因此可以通過改變齒輪齒數(shù)的方法對回轉(zhuǎn)支承裝置進行微調(diào)設(shè)計，使其動 態(tài)性能更合理穩(wěn)定。由于液壓打樁機回轉(zhuǎn)支承并不是周期性運轉(zhuǎn)，而是進行頻繁的局部旋轉(zhuǎn)運動，因此回轉(zhuǎn) 支承經(jīng)常處于啟動制動狀態(tài)，其啟動性能對回轉(zhuǎn)支承的影響也較大。此外小齒輪齒數(shù)越小， 有可能發(fā)生根切現(xiàn)象。因此綜合表4結(jié)果分析比較可得當小齒輪齒數(shù)為20時回轉(zhuǎn)齒輪嚙合 情況較好。綜合上述分析結(jié)果，參考機械設(shè)計手冊及回轉(zhuǎn)支承標準對回轉(zhuǎn)支承裝置進行重新

10、選型計 算，最終確定回轉(zhuǎn)支承齒輪參數(shù)如表5所示。4回轉(zhuǎn)支承裝置的工作性能分析回轉(zhuǎn)支承裝置工作性能的影響因素有很多，其中比較關(guān) 鍵的有馬達的驅(qū)動速度、齒輪齒側(cè)間隙和齒輪剛度系數(shù)。4.1馬達驅(qū)動速度的影響液壓馬達具有無級調(diào)速功能，為了驗證馬達驅(qū)動速度是否對回 轉(zhuǎn)傳動裝置有影響，保持外部負載不變（6.0 X106N?mm），在液壓馬達允許調(diào)整范圍內(nèi)， 分析不同轉(zhuǎn)速對傳動裝置的影響。仿真結(jié)果表明，不同的驅(qū)動速度對回轉(zhuǎn)齒輪動態(tài)性能有影響，通過動力學仿真分析結(jié)果 可以為液壓打樁機的施工操作提供技術(shù)指導。4.2齒輪齒側(cè)間隙的影響齒輪嚙合傳動時為了在輪齒齒廓間形成潤滑油膜，避免輪齒因 受力變形、摩擦發(fā)熱膨脹引

11、起的擠軋現(xiàn)象，一般會在齒廓間留有一定間隙。然而間隙過大又 會產(chǎn)生齒間沖擊，從而影響齒輪傳動的平穩(wěn)性。因此本文將通過對回轉(zhuǎn)支承齒輪傳動系統(tǒng)進 行動力學研究，分析不同齒側(cè)間隙對回轉(zhuǎn)齒輪動態(tài)性能的影響。齒側(cè)間隙與齒輪中心距有關(guān)，本文通過改齒輪中心距的方法研究齒側(cè)間隙對輪齒傳動的 影響。4.3齒輪剛度系數(shù)的影響齒輪嚙合剛度是指輪齒接觸產(chǎn)生單位變形所需力的大小，齒輪 重合度一般都大于1，因此在傳動中輪齒一般處于單、雙齒交替嚙合狀態(tài)。在齒輪連續(xù)嚙合 傳動過程中，隨著齒輪輪齒單齒雙齒的不斷交替接觸，齒輪嚙合剛度會呈周期性變化，從而 導致齒輪振動。本文通過改變回轉(zhuǎn)傳動裝置虛擬樣機剛度系數(shù)大小，仿真得出回轉(zhuǎn)齒輪

12、受載 情況如圖17和圖18所示。由表9可知齒輪嚙合趨于穩(wěn)定所需的時間隨剛度系數(shù)的增加而減少，且齒輪系統(tǒng)處于 平穩(wěn)傳遞過程時輪齒嚙合平均力大小與剛度系數(shù)無關(guān)。但是齒輪動載荷波動程度與剛度系數(shù) 變化情況并不同步，分析結(jié)果表明剛度系數(shù)1.0X106時，齒輪嚙合綜合動態(tài)性能較好，與 上述理論設(shè)計結(jié)果相符。由式（6）知齒輪剛度系數(shù)與齒輪材料及結(jié)構(gòu)參數(shù)有關(guān)，因此可以通過對回轉(zhuǎn)支承裝置 進行動力學仿真分析，研究不同材料尺寸齒輪對其動態(tài)性能的影響，從而獲得最優(yōu)齒輪設(shè)計 r- 方K。5結(jié)論針對某型液壓打樁機回轉(zhuǎn)支承，我們在虛擬裝配建模、齒輪機構(gòu)動力學仿真分析的基礎(chǔ) 上，進行了優(yōu)化選型設(shè)計。通過研究有以下結(jié)論：（

13、1）根據(jù)液壓打樁機實際工況，對齒輪機構(gòu)設(shè)計參數(shù)優(yōu)化選型后，回轉(zhuǎn)支承齒輪嚙合 性能顯著改善，與優(yōu)化前的回轉(zhuǎn)支承比較，齒輪嚙合穩(wěn)定時間縮短近200%，嚙合力提高 26.5%，嚙合波動幅度減小近180%。（2）馬達驅(qū)動速度影響齒輪動載荷波動幅度，齒輪齒側(cè)間隙影響齒輪嚙合瞬間沖擊力 的大小，齒輪鋼度系數(shù)對齒輪嚙合穩(wěn)定時間有顯著影響。參考文獻(References)1侯寧,梁偉民.回轉(zhuǎn)支承早期斷齒分析及解決措施J.建筑機械,2002,7:58-592白金蘭，王殿忠.有限元法在標準直齒圓柱齒輪輪齒彎曲疲勞強度計算中的應(yīng)用J, 沈陽航空工業(yè)學院學報,2001.18(1):12-14.3顏海燕，唐進元，宋紅光.