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1、某金融中心SHANGHAI WORLD FINANCIAL CENTER結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工程概況結(jié)構(gòu)體系超限內(nèi)容設(shè)計(jì)依據(jù)地震工程研究風(fēng)工程研究結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件及節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)擬建中的某金融中心位于上海陸家嘴金融貿(mào)易區(qū),坐落于陸家嘴綠地對(duì)面。此建筑為多功能的摩天大樓,主要用作辦公室用途,但也有一些樓層用作包括辦公室、賓館、商貿(mào)、零售、展覽及其它公共設(shè)施。大樓地上101層,地下3層,地面以上高度為492米。當(dāng)該建筑建成時(shí),有可能成為世界上最高的建筑物。主樓建筑面積為252,935 m2,裙房為33,370 m2,地下室為63,751 m2。工程概況地基基礎(chǔ)地質(zhì)概況 本場(chǎng)地位于長(zhǎng)江支流黃埔江的一個(gè)河灣附近。本場(chǎng)地

2、土壤為全新世(近代的)、上更新世及中更新世沖積、三角洲沉積、海岸積土及淺海洋沉積土?;◢彽讕r位于本場(chǎng)地下大約275m深處。 深度土類土類描述粘土 粉土 砂 礫層序填土有機(jī)粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土粉質(zhì)細(xì)砂砂質(zhì)粉土粉質(zhì)細(xì)砂粉質(zhì)粘土粉質(zhì)細(xì)砂細(xì)至中粗砂粘質(zhì),砂質(zhì)粉土粉質(zhì)黏土核芯筒底部剪力墻基礎(chǔ): 本大樓的基礎(chǔ)形式為樁筏基礎(chǔ)。主樓范圍的樁已于1997年10月到1998年7月期間施工完成,樁基采用直徑為700mm的鋼管樁,樁頂標(biāo)高19.000,樁長(zhǎng)4059m。主樓采用厚度約為4.5米的底板,支承于樁基之上,板頂標(biāo)高14.500。本次設(shè)計(jì)采用了周邊剪力墻、交叉剪力墻和翼墻組成的傳力體系,將核心筒剪力墻承受的荷載傳遞

3、到主樓的四角。 裙房的樁基嵌固在二米厚的筏板之上,樁和筏板被設(shè)計(jì)來(lái)抵抗來(lái)自地下水的浮力。 周邊地下連續(xù)墻及降水 本工程地下三層,地下室的永久周邊墻采用厚度約為一米的地下連續(xù)墻。地下連續(xù)墻能承受施工及正常使用狀態(tài)的荷載,也用于有效地減少流入場(chǎng)地的地下水。 地下水位于地面以下約500mm。在挖掘施工進(jìn)行中會(huì)進(jìn)行降水,但本工程項(xiàng)目不設(shè)永久的降水系統(tǒng)。因此,地下三層的底板將能承受地下水造成的靜水壓力??箓?cè)力體系: 為對(duì)抗來(lái)自風(fēng)和地震的側(cè)向荷載,大樓同時(shí)采用以下三個(gè)結(jié)構(gòu)體系:由巨型柱(主要的結(jié)構(gòu)柱),巨型斜撐(主要的斜撐)和帶狀桁架構(gòu)成的巨型結(jié)構(gòu)體系;鋼筋混凝土核心筒與帶混凝土端墻的鋼支撐核心筒體系;構(gòu)

4、成核心筒和巨型結(jié)構(gòu)柱之間相互作用的伸臂桁架體系。 以上三個(gè)體系共同承擔(dān)了由風(fēng)和地震引起的傾覆彎矩。前二個(gè)體系承擔(dān)了由風(fēng)和地震引起的剪力。主樓結(jié)構(gòu)體系帶狀桁架巨型斜撐巨型柱混凝土周邊墻巨型結(jié)構(gòu)體系 上部核心筒中部核心筒下部核心筒周邊剪力墻埋置型鋼的混凝土端墻鋼支撐核心筒核心筒體系 三層樓高的伸臂桁架核心筒巨型柱伸臂桁架體系 OUTRIGGER TRUSS 伸臂桁架 - 第19層 伸臂桁架 - 第67層 伸臂桁架 - 第91層顯著減低建筑物整體變形中的彎曲部分減少由地震及風(fēng)載所產(chǎn)生直接位于核心筒以下樁基的荷重減少由活荷載引起的核心筒和周邊墻體之間樓板的傾斜度為抗側(cè)力體系提供一個(gè)重要的附加余度伸臂桁

5、架體系的功能 減低核心筒承擔(dān)的傾覆力矩 200年風(fēng)荷載YXYX伸臂桁架體系的功能 核心筒巨型結(jié)構(gòu)巨型結(jié)構(gòu)核心筒巨型斜撐巨型柱 伸臂桁架帶狀桁架核心筒周邊桁架共同作用 巨型斜撐巨型柱 伸臂桁架核心筒剪力墻帶狀桁架共同作用 樓層系統(tǒng)標(biāo)準(zhǔn)辦公層及酒店層樓面采用普通混凝土與“Lysaght 3W”壓型鋼板組成的組合樓蓋,全厚156mm。在54層以上的設(shè)備層及所有設(shè)備層相鄰上一層,由于布置有帶狀桁架和伸臂桁架,所以采用總厚度為200mm。的組合樓板,以增強(qiáng)抗側(cè)力體系。在54層以下的設(shè)備層,采用一種10mm厚平鋼板上澆注190mm混凝土的樓板體系,以進(jìn)一步加強(qiáng)樓板。樓層的主、次梁采用組合截面或熱軋型鋼,設(shè)

6、計(jì)考慮了鋼梁與混凝土樓板的組合作用。 高度超限:現(xiàn)設(shè)計(jì)塔樓地面以上高度為492m。根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程,抗震設(shè)防烈度為七度,鋼框架混凝土核心筒結(jié)構(gòu)的最大高度限制為160m,勁性混凝土框架混凝土核心筒的最大高度限制為190m。本建筑的高度明顯地超過(guò)了現(xiàn)有規(guī)范的限值。高寬比超限:根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程(JGJ 3-2002),抗震設(shè)防烈度為七度的建筑高寬比(H/B)的限值為7。現(xiàn)設(shè)計(jì)塔樓底部的尺寸為57.95m,塔樓的高寬比(H/B)為8.5,超過(guò)了規(guī)范規(guī)定的限值。 超限內(nèi)容HB三層樓高的伸臂桁架核心筒 巨型柱混凝土周邊墻超限內(nèi)容加強(qiáng)層和轉(zhuǎn)換層:本建筑存在一些加強(qiáng)層和轉(zhuǎn)換層,這意

7、味著本建筑可歸類為豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)。但這些特殊的樓層在整個(gè)塔樓高度上的豎向分布有相當(dāng)程度的規(guī)則性,且融合在整個(gè)結(jié)構(gòu)體系中。規(guī)則分布的加強(qiáng)層和轉(zhuǎn)換層每十二層一個(gè)的帶狀桁架和核心筒轉(zhuǎn)換桁架三個(gè)三層樓高的伸臂桁架基本設(shè)計(jì)參數(shù) 設(shè)計(jì)使用年限:主樓為100年,裙房為50年 安全等級(jí)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)依據(jù)結(jié)構(gòu)類型 乙類建筑(重要建筑)抗震等級(jí)基本地震參數(shù)基本地震烈度7度抗震構(gòu)造措施采用的設(shè)防烈度8度場(chǎng)地類型 = 第IV類場(chǎng)地特征周期 多遇地震: 0.9s罕遇地震: 1.1s水平地震影響系數(shù)最大值:多遇地震: max= 0.08 罕遇地震: max= 0.45阻尼比, = 0.04位移限值地震工程研究計(jì)算機(jī)分析動(dòng)態(tài)反應(yīng)

8、譜分析彈性時(shí)程分析靜力推覆(Pushover)分析試驗(yàn)地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)動(dòng)力反應(yīng)譜分析動(dòng)力反應(yīng)譜分析包括了足夠的振型,使建筑物質(zhì)量的參與度超過(guò)百分之九十。每一振型的峰值反應(yīng)均采用CQC方法組合。分析考慮了雙向的水平地震作用效應(yīng)和扭轉(zhuǎn)的影響。單向反應(yīng)譜分析考慮了0度、45度、90度和135度四個(gè)方向。雙向反應(yīng)譜分析下表列出的四個(gè)工況。設(shè)計(jì)用動(dòng)力反應(yīng)譜(常遇地震) 分析中選用的地震波記錄時(shí)程分析地震波: SHW 2地震波: SHW 3地震波: DWN地震波: PMN地震波: SHW3N地震波: SHW4N中國(guó)抗震設(shè)計(jì)的基本原則:“中震可修,大震不倒”時(shí)程分析時(shí)程分析 地震類別 峰值加速度 常遇地震0.

9、035g常遇地震(長(zhǎng)周期振型反應(yīng))0.055g設(shè)防烈度地震0.10g罕遇地震0.22g時(shí)程分析中的樓層剪力時(shí)程分析中的層間位移采用的地震記錄反應(yīng)譜的比較 靜力推覆分析結(jié)果由反應(yīng)譜反應(yīng)至實(shí)際反應(yīng)的轉(zhuǎn)換:結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的反應(yīng)(最大層間位移規(guī)范限值 = 1/100)推覆分析的荷載分布 按質(zhì)量比例 按第一振型比例 均布荷載推覆分析在不同荷載分布下的樓層剪力 按質(zhì)量比例 按第一振型比例 均布荷載X向荷載作用下靜力推覆曲線0.E+001.E+052.E+053.E+054.E+055.E+056.E+057.E+058.E+059.E+05012345678位移 (m)底部剪力(kN)核心筒底部彎曲

10、塑性鉸核心筒剪切塑性鉸(8層)核心筒剪切塑性鉸(9-16層,20-24層,55層)核心筒剪切塑性鉸(FL32)巨型斜撐塑性鉸(54層)核心筒極限抗剪承載力(12層)核心筒極限抗剪承載力(8層,16層)核心筒剪切塑性鉸(7層)巨型柱塑性鉸(30層南和東立面)巨型斜撐塑性鉸 (42層, 18層) 巨型斜撐塑性鉸(30層) 巨型斜撐塑性鉸(66層)巨型柱塑性鉸(54層南和東立面) 1.82罕遇地震YX( I ) = 2.8 m( I I) = 3.9 m( III) =5.7 m( IV ) = 7.0 m東立面-X方向FL88FL78FL66FL54FL42FL30FL18Y向荷載作用下靜力推覆曲

11、線0.E+001.E+052.E+053.E+054.E+055.E+056.E+057.E+058.E+059.E+05012345678位移 (m)底部剪力(kN)核心筒底部彎曲塑性鉸核心筒彎曲塑性鉸(8層)核心筒剪切塑性鉸(89層-91層)巨型斜撐塑性鉸(18層,54層) 核心筒剪切塑性鉸(55層)巨型斜撐塑性鉸(30層)巨型斜撐塑性鉸(42層)巨型斜撐塑性鉸(66層) 2.03罕遇地震YX( I ) = 3.3m( I I) = 3.8m( III) =5.2m( IV ) =5.7m東立面-Y方向FL88FL78FL66FL54FL42FL30FL18X向荷載作用下靜力推覆曲線0.E

12、+001.E+052.E+053.E+054.E+055.E+056.E+057.E+058.E+059.E+05012345678位移 (m)底部剪力(kN)核心筒底部彎曲塑性鉸核心筒剪切塑性鉸(8-11層)巨型斜撐塑性鉸(18層,66層) 核心筒剪切塑性鉸(32-34層, 53-55層)巨型斜撐塑性鉸(54層,78層,88層) 核心筒剪切塑性鉸(12層,13層,20-24層,40層)巨型斜撐塑性鉸(30層,42層) 1.97罕遇地震YX( I ) = 2.3 m( I I) = 3.2 m( III) =3.8 m( IV ) = 5.0 mFL88FL78FL66FL54FL42FL30

13、FL18東立面-X方向地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn) 本工程由同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室、土木工程學(xué)院結(jié)構(gòu)工程與防災(zāi)研究所進(jìn)行模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究。主要內(nèi)容如下:測(cè)定結(jié)構(gòu)模型的動(dòng)力特性:自振頻率、振型和阻尼比,研究它們?cè)诓煌疁?zhǔn)地震作用下的變化;測(cè)定模型結(jié)構(gòu)在分別遭受設(shè)防多遇、基本、罕遇不同水準(zhǔn)地震作用下的反應(yīng),檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)是否滿足三水準(zhǔn)的抗震設(shè)防要求;觀測(cè)、分析整體結(jié)構(gòu)薄弱環(huán)節(jié);研究分析結(jié)構(gòu)在地震作用下的破壞部位以及破壞模式、破壞機(jī)理。只包括地面以上的塔樓部分鋼:由鉛板/銅板來(lái)模擬鋼筋混凝土:由細(xì)石混凝土和鋼絲來(lái)模擬設(shè)置50到60個(gè)加速度傳感器考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)1:50比例的模型添加質(zhì)量塊模型制作1模型制作

14、2施加在最關(guān)鍵的角度監(jiān)察扭轉(zhuǎn)振動(dòng)七度設(shè)防烈度下多遇地震、設(shè)防烈度地震和罕遇地震激振薄弱部位的發(fā)現(xiàn)根據(jù)模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)結(jié)果,在特大地震作用時(shí)(8度罕遇),原型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案中存在的薄弱部位如下:從15層的周邊剪力墻向巨型柱轉(zhuǎn)換的6層處,巨型柱出現(xiàn)明顯的破壞;薄弱部位的發(fā)現(xiàn)7層樓面多根鋼柱出現(xiàn)較大變形、甚至屈服破壞。對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的建議 根據(jù)模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)結(jié)果,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)注意適當(dāng)增加以下部位構(gòu)件的剛度、強(qiáng)度和延性,以改善結(jié)構(gòu)的抗震性能。具體如下:建議采取適當(dāng)措施適當(dāng)提高第5層和第6層巨型柱的強(qiáng)度和延性;在伸臂橋架、帶狀橋架與巨型斜撐的交匯處,加強(qiáng)節(jié)點(diǎn)的連接;適當(dāng)加強(qiáng)6層7層樓面鋼柱的剛度。風(fēng)工程

15、研究由設(shè)計(jì)單位和西安大略大學(xué)的邊界層風(fēng)洞試驗(yàn)室完成全面的研究計(jì)劃包括:上海的風(fēng)氣候研究測(cè)力天平試驗(yàn)壓力試驗(yàn)環(huán)境測(cè)試氣彈試驗(yàn)臺(tái)風(fēng)與非臺(tái)風(fēng)設(shè)計(jì)風(fēng)荷載結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)- 200年一遇 - UWO風(fēng)速為46.3m/s - 阻尼比為2.5 - 1.1的反應(yīng)增大系數(shù)2. 正常使用狀態(tài)設(shè)計(jì)(位移)- 100年一遇- UWO風(fēng)速為43.7m/s- 阻尼比為2風(fēng)速之比較 UWO混合風(fēng)氣候 中國(guó)規(guī)范強(qiáng)度設(shè)計(jì)服務(wù)狀態(tài)設(shè)計(jì) 重現(xiàn)期 (年)十分鐘持續(xù)平均風(fēng)速 (m/s)結(jié)構(gòu)分析全面的整體分析包括:靜力分析 (短期重力和風(fēng)載)動(dòng)力反應(yīng)譜分析彈性時(shí)程分析非線性靜力推覆(Pushover)分析考慮長(zhǎng)期荷載與材料長(zhǎng)期性能的靜力分析

16、施工過(guò)程分析計(jì)算程序ETABS (版本8,具有非線性分析功能)國(guó)際認(rèn)可SATWE在中國(guó)被廣泛地運(yùn)用并且被認(rèn)可SAP2000國(guó)際認(rèn)可MIDAS/GENMori公司用以進(jìn)行獨(dú)立分析 模型假定模擬抗側(cè)力體系和主重力體系次重力體系被省略 核心筒外樓板的平面剛度被 模擬6.52 秒 6.34 秒2.55 秒振型 1振型 2振型 3位移 100年一遇風(fēng)荷載X向 ETABS SAP2000 SATWEYX ETABS SAP2000 SATWEY向YX位移 常遇地震 ETABS SAP2000 SATWEX向YX ETABS SAP2000 SATWEY向YX層間位移 100年一遇風(fēng)荷載h/500 限值 E

17、TABS SAP2000 SATWEX向YXh/500 限值 ETABS SAP2000 SATWEY向YXh/500 限值 ETABS SAP2000 SATWE層間位移 常遇地震Y向h/500 限值 ETABS SAP2000 SATWEX向YXYX結(jié)構(gòu)構(gòu)件及節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)核心筒剪力墻巨型柱巨型斜撐核心筒內(nèi)轉(zhuǎn)換體系周邊剪力墻上部核心筒中部核心筒下部核心筒筒體剪力墻設(shè)計(jì)通過(guò)加強(qiáng)樓板和巨型結(jié)構(gòu)聯(lián)系在一起鋼支撐框架在效應(yīng)上如同在建筑物曲面上的支撐 使垂直面的支撐框架得以連成整體 對(duì)建筑外貌的影響最小鋼支撐上部核心筒體系沒有展示其上的支撐及其它結(jié)構(gòu)加強(qiáng)的樓板巨型斜撐沒有展示其下的支撐及其它結(jié)構(gòu)巨型柱鋼支

18、撐核心筒加強(qiáng)的樓板埋置型鋼的混凝土端墻鋼支撐核心筒上部核心筒與中部核心筒的轉(zhuǎn)換中部核心筒與下部核心筒的轉(zhuǎn)換加強(qiáng)樓板上部核心筒與中部核心筒的轉(zhuǎn)換剪力傳遞 - 500mm厚加強(qiáng)樓板 (由混凝土樓板和平鋼板組成)垂直荷載傳遞 - 預(yù)埋鋼柱及邊緣構(gòu)件 (延伸至中部核心筒12層以上)- 與中部核心筒連續(xù)的混凝土端墻及埋置的鋼桁架上部核心筒與中部核心筒的轉(zhuǎn)換 79層加強(qiáng)樓板上部核心筒鋼框架下弦加強(qiáng)鋼板500mm厚混凝土樓板中部核心筒埋置型鋼的混凝土端墻鋼框架橫跨下部核心筒端墻角部埋置型鋼延伸至66層加強(qiáng)樓板和中部核心筒連續(xù)的混凝土端墻中部核心筒與上部核心筒的轉(zhuǎn)換核心筒墻體的豎向應(yīng)力(常遇地震) F22(k

19、N/m)VERTICAL STRESSkN / m3,800-4,6003,100-3,8000-800800-1,5001,500-2,3002,300-3,1004,600-5,4005,400-6,2006,200-6,9006,900-7,7007,700-8,5008,500-9,2009,200-10,000豎向應(yīng)力墻內(nèi)應(yīng)力(kN/m)6,9005,0005,0001,5004,500上部核心筒內(nèi)力分解圖(常遇地震)4,500中部核心筒與下部核心筒的轉(zhuǎn)換剪力傳遞 - 4層加強(qiáng)樓板 (由混凝土樓板和平鋼板組成)垂直荷載傳遞 - 中部核心筒大部份與下部核心筒連續(xù) - 預(yù)埋鋼柱及邊緣構(gòu)件

20、 (延伸至下部核心筒12層以上)- 3層搭接中部核心筒與下部核心筒的轉(zhuǎn)換中部核心筒與下部核心筒的轉(zhuǎn)換 加強(qiáng)樓板用于傳遞剪力中部和下部核心筒的豎向荷載傳遞(傾覆彎矩下)H2H1 = H2V1V1H1V1H1H2V1H4V1V2H1 = H2H3V1H2 + H3 0H3 = H4H2V2H1V2V1H1H2H3V2H4V1H4V1V2H1 V1V2V2V1V2V1H1H4H4H6H4V1V2H1 V1V2V3V3H5H4 + H5 0H6H6 = H5V2V1V3V1V2V3H5H1H6V1V2H1 V1V2V3V3H6V2V1V3V1V2V3H6H1H6V1V2H1 V1V2V4V4H6 +

21、H7 0H7H8 = H7V3H8V3V2V1V1V2V3V3V4V4H6H1H7H8V1V2H1 V1V2V4V4V3H8V3V2V1V1V2V3V3V4V4H1H8H8V1V2H1 V1V2V5V4H8 + H9 0H9H10 = H9V3H10V3V4V5V2V1V1V2V3V3V4V4V5V5H1H8H9H10V1V2H1 V1V2V5V4V3H10V3V4V5V2V1V1V2V3V3V4V4V5V5H1H10H10V1V2H1 V1V2V6V4H10 + H11 0H11H12 = H11V3H12V3V4V6V5V5V2V1V1V2V3V3V4V4V5V5V6V6H1H10H11H

22、12V1V2H1 V1V2V6V4V3H12V3V4V6V5V5V1V2V3V4V5V5V6V6V2V1V3V4H1H12H12V1V2H1 V1V2V7V4H12 + H13 0H13H14 = H13V3H14V3V4V7V5V5V6V6V1V2V3V4V5V5V6V6V2V1V3V4V7V7H1H12H13H14V1V2H1 V1V2V7V4V3H14V3V4V7V5V5V6V6V1V2V3V4V5V5V6V6V2V1V3V4V7V7H1H14 埋置的鋼柱邊緣構(gòu)件埋置型鋼柱約束邊緣構(gòu)件門洞增加核心筒的延性軸壓比被控制在0.5以下布置對(duì)稱和規(guī)則的洞口在連梁中采用斜向配筋混合巨型柱設(shè)計(jì)(類形

23、 A)埋置型鋼 = 混凝土面積的3%至4% 混合巨型柱(類形 B)埋置型鋼 = 混凝土面積的3%至4% 地震力組合作用下的巨型柱軸壓比- 全部保持在0.65以下- 在伸臂桁架層及其上、下相鄰一層,巨型柱軸壓比在0.6以下巨型柱軸壓比巨型柱(類型B)的應(yīng)力比FL67巨型柱應(yīng)力比值00.250.50.751.00.460.480.380.34常遇地震 (0.035g)長(zhǎng)周期振型反應(yīng) (0.055g)中度地震 (0.1g)罕遇地震 (0.22g)FL6700.250.50.751.00.460.480.380.34重力荷載常遇地震 (0.035g)長(zhǎng)周期振型反應(yīng) (0.055g)中度地震 (0.1g

24、)罕遇地震 (0.22g)巨型柱(類型B)的應(yīng)力比巨型柱應(yīng)力比值FL6700.250.50.751.00.460.480.380.34地震荷載系數(shù)x材料安全系數(shù) = 1.3 x1.4常遇地震 (0.035g)長(zhǎng)周期振型反應(yīng) (0.055g)中度地震 (0.1g)罕遇地震 (0.22g)巨型柱(類型B)的應(yīng)力比巨型柱應(yīng)力比值M2 (KN-m)P (KN)-1.E+06-8.E+05-6.E+05-4.E+05-2.E+050.E+002.E+054.E+056.E+050.E+002.E+054.E+056.E+058.E+051.E+06承載能力(P,M2)的關(guān)系曲線巨型柱類型B巨型柱類型B的

25、承載力200年風(fēng)荷載組合重力荷載組合P (KN)-1.E+06-8.E+05-6.E+05-4.E+05-2.E+050.E+002.E+054.E+056.E+050.E+002.E+054.E+056.E+058.E+051.E+06M3 (KN-m)承載能力(P,M3)的關(guān)系曲線巨型柱類型B巨型柱類型B的承載力200年風(fēng)荷載組合重力荷載組合斜撐維持低水平的應(yīng)力比常遇地震下,應(yīng)力比低于0.55 罕遇地震下,應(yīng)力比低于1.0地震荷載組合中采用1.3內(nèi)力增大系數(shù)灌注于巨型斜撐中的混凝土更進(jìn)一步增加其預(yù)留受壓強(qiáng)度內(nèi)灌的混凝土也增加了結(jié)構(gòu)的阻尼巨型斜撐的設(shè)計(jì)混凝土抗剪栓釘 腹板翼緣板巨型斜撐的應(yīng)力比常遇地震 (0.035g)長(zhǎng)周期振型反應(yīng) (0.055g)中度地震 (0.1g)罕遇地震 (0.22g)FL6700.250.50.720.590.530.440.751.0巨型斜撐應(yīng)力比值FL6700.250.50.720.590.530.44內(nèi)力放大系數(shù) = 1.30.751.0巨型斜撐的應(yīng)力比常遇地震 (0.035g)長(zhǎng)周期振型反應(yīng) (0.055g)中度地震 (0.1g)罕遇地震 (0.22g)巨型斜撐應(yīng)力比值FL6700.250.50.720.590.5

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