地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)施工工法

1、地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)9.1 概述地下連續(xù)墻施工方法，又稱槽壁法（diaphragm wall 或slot wall）。自1950年意大利開始在水庫(kù)大壩中修建地下連續(xù)墻這一技術(shù)取得了突飛猛進(jìn)的發(fā)展。地下連續(xù)墻尺寸一般厚度不超過0.6m，深度不過20m。到了20世紀(jì)80年代，由于技術(shù)設(shè)備的提高，該技術(shù)得到急速發(fā)展。墻厚超出1.2m，深度超出l00m的地下連續(xù)墻不斷涌現(xiàn)。到了90年代，由于成功研制并使用了水平多軸銑槽機(jī)，出現(xiàn)了超厚(3.20m)和超深(170m)的地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)。已建成的日本東京灣跨海大橋的川崎人工島(墻厚2.8m，直徑108m)的地下連續(xù)墻基礎(chǔ)，最大深度已達(dá)l40m。人工島施工現(xiàn)場(chǎng) 地下

2、連續(xù)墻施工（1991.31992.10） 墻厚：2.8m, 深度：120m 人工島內(nèi)部開挖（1992.111993.10） 314,000m3，結(jié)構(gòu)底板厚6m，V=44,000m3 ， 側(cè)壁厚4m, V=60,000m3地下連續(xù)墻技術(shù)引入我國(guó)是在20世紀(jì)50年代末，也是首先在水利水電工程中采用.我國(guó)早在1958年就采用排樁式地下連續(xù)墻作為水壩防滲墻，并在1974年試用排樁式地下連續(xù)墻建造煤礦豎井獲得成功。近20多年來，地下連續(xù)墻技術(shù)無論在工程實(shí)踐中，還是在理論研究上都獲得了很大成就。尤其是連續(xù)墻施工設(shè)備及工藝的發(fā)展使得連續(xù)墻施工的深度越來越大.近年來國(guó)內(nèi)施工的工程實(shí)例如長(zhǎng)江潤(rùn)揚(yáng)大橋、陽邏長(zhǎng)江大

3、橋等錨碇基礎(chǔ)深基坑中連續(xù)墻最大深度達(dá)到60米甚至以上，為我國(guó)超深大基坑圍護(hù)提供了強(qiáng)大的技術(shù)支持。地下連續(xù)墻 Diaphragm Wall: 10m9.1.1 地下連續(xù)墻的施工方法在地面上用一種特殊的挖槽設(shè)備，沿著深開挖工程的周邊(例如地下結(jié)構(gòu)的邊墻)，依靠泥漿(又稱穩(wěn)定液)護(hù)壁的支護(hù)，開挖一定槽段長(zhǎng)度的溝槽；再將鋼筋籠放入溝槽內(nèi)。采用導(dǎo)管在充滿穩(wěn)定液的溝槽中進(jìn)行混凝土澆筑，將穩(wěn)定液置換出來。相互鄰接的槽段，由特別接頭（施工接頭）進(jìn)行連接。特征是始終充滿著特殊液體作為溝槽的支護(hù)。這個(gè)液體最初使用的是膨潤(rùn)土和水的溶解物（該液體名稱很多，如觸變泥漿、泥漿、穩(wěn)定液、安定液等）。最近為了增加穩(wěn)定液的機(jī)能

4、和防止其機(jī)能的降低，不僅使用膨潤(rùn)土，而且還投入一些添加物組成混合液，這種混合物仍簡(jiǎn)稱穩(wěn)定液或泥漿。9.1.2 地下連續(xù)墻的特點(diǎn)及適用場(chǎng)合（一）地下連續(xù)墻優(yōu)點(diǎn) 1.可減少工程施工時(shí)對(duì)環(huán)境的影響。施工時(shí)振動(dòng)少，噪聲低；能夠緊鄰相近的建筑及地下管線施工，對(duì)沉降及變位較易控制；2.地下連續(xù)墻的墻體剛度大、整體性好，因而結(jié)構(gòu)和地基變形都較小，既可用于超深圍護(hù)結(jié)構(gòu)，也可用于主體結(jié)構(gòu)；3.地下連續(xù)墻為整體連續(xù)結(jié)構(gòu)，加上現(xiàn)澆墻壁厚度一般不少于60cm，鋼筋保護(hù)層又較大，故耐久性好，抗?jié)B性能亦較好；4.可實(shí)行逆作法施工，有利于施工安全，并加快施工進(jìn)度，降低造價(jià)。5、適用于多種地質(zhì)情況。（二）地下連續(xù)墻缺點(diǎn)1.棄

5、土及廢泥漿的處理問題。除增加工程費(fèi)用外，如處理不當(dāng)，還會(huì)造成新的環(huán)境污染；2.地質(zhì)條件和施工的適應(yīng)性問題。地下連續(xù)墻可適用于各種地層，但最適應(yīng)的還是軟塑、可塑的粘性土層。當(dāng)?shù)貙訔l件復(fù)雜時(shí)，還會(huì)增加施工難度和影響工程造價(jià)；3.槽壁坍塌問題。引起槽壁坍塌的原因，可能是地下水位急劇上升，護(hù)壁泥漿液面急劇下降，有軟弱疏松或砂性夾層，以及泥漿的性質(zhì)不當(dāng)或者已經(jīng)變質(zhì)，此外還有施工管理等方面的因素。槽壁坍塌輕則引起墻體混凝土超方和結(jié)構(gòu)尺寸超出允許的界限，重則引起相鄰地面沉降、坍塌，危害鄰近建筑和地下管線的安全。（二）地下連續(xù)墻缺點(diǎn)4、現(xiàn)澆地下連續(xù)墻的墻面通常較粗糙，如果對(duì)墻面要求較髙，雖可使用噴漿或噴砂等方

6、法進(jìn)行表面處理或另作襯壁來改善，但也增加工作量；5、地下連續(xù)墻如單純用作施工期間的臨時(shí)擋土結(jié)構(gòu)，不如采用鋼板樁等一類可拔出重復(fù)使用的圍護(hù)結(jié)構(gòu)經(jīng)濟(jì)。（三）地下連續(xù)墻適用條件地下連續(xù)墻是一種比鉆孔灌注樁和深層攪拌樁造價(jià)昂貴的結(jié)構(gòu)形式，對(duì)其選用，必須經(jīng)過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，確實(shí)認(rèn)為是經(jīng)濟(jì)合理，因地制宜時(shí)，才可采用。1.基坑深度大于10m；2.軟土地基或砂土地基；3.在密集的建筑群中施工基坑，對(duì)周圍地面沉降，建筑物的沉降要求需嚴(yán)格限制時(shí)，宜用地下連續(xù)墻；4.圍護(hù)結(jié)構(gòu)與主體結(jié)構(gòu)相結(jié)合，用作主體結(jié)構(gòu)的一部分，且對(duì)抗?jié)B有較嚴(yán)格要求時(shí)，宜用地下連續(xù)墻；5.采用逆作法施工，內(nèi)襯與護(hù)壁形成復(fù)合結(jié)構(gòu)的工程。9.2 地下連

7、續(xù)墻擋土墻設(shè)計(jì)地下連續(xù)墻的設(shè)計(jì)一般包括：槽壁穩(wěn)定及槽幅設(shè)計(jì)、槽段劃分、導(dǎo)墻設(shè)計(jì)、連續(xù)墻內(nèi)力計(jì)算及配筋設(shè)計(jì)，連續(xù)接頭設(shè)計(jì)等內(nèi)容。地下連續(xù)墻設(shè)計(jì)計(jì)算的主要內(nèi)容包括：1、確定荷載，包括土壓力、水壓力等。2、確定地下連續(xù)墻的入土深度。3、槽壁穩(wěn)定驗(yàn)算 根據(jù)已選定的地下連續(xù)墻入土深度，假定槽段長(zhǎng)度，即可進(jìn)行槽壁穩(wěn)定的驗(yàn)算。4、地下連續(xù)墻靜力計(jì)算5、配筋計(jì)算，構(gòu)件強(qiáng)度驗(yàn)算，裂縫開展驗(yàn)算，垂直接頭計(jì)算9.2.1 荷載施工階段的荷載主要指基坑開挖階段的水土壓力，地面施工荷載、逆作法施工時(shí)的上部結(jié)構(gòu)傳遞的垂直承重荷載等。使用階段的荷載，包括使用階段的水土壓力，主體結(jié)構(gòu)使用階段傳遞的恒載和活載等。施工及使用階段的

8、水土壓力大小是荷載確定的關(guān)鍵。地下連續(xù)墻的計(jì)算理論是從古典的假定土壓力為已知，不考慮墻體變形，不考慮橫撐變形；逐漸發(fā)展到考慮墻體變形，考慮橫撐變形，直至考慮土體與結(jié)構(gòu)的共同作用，土壓力隨墻體變化而變化。分 類假 設(shè) 條 件方 法 名 稱較古典的理論土壓力已知不考慮墻體變形不考慮橫撐變形自由端法、彈性線法等值梁法、1/2分割法矩形荷載經(jīng)驗(yàn)法、太沙基法等橫撐軸向力、墻體彎矩不變化的方法土壓力已知考慮墻體變形不考慮橫撐變形山肩邦男彈塑性法張有齡法、m法橫撐軸向力、墻體彎矩可變化的方法土壓力已知考慮墻體變形考慮橫撐變形日本的建筑基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)法規(guī)的彈塑性法， 有限單元法共同變形理論土壓力隨墻體變位而變化

9、考慮墻體變形考慮橫撐變形森重龍馬法有限單元法(包括土體介質(zhì))地下連續(xù)墻計(jì)算方法綜合表9-1土壓力類別靜止土壓力提高的主動(dòng)土壓力主動(dòng)土壓力降低的被動(dòng)土壓力被動(dòng)土壓力0 d/H22 d/H44 d/H100 d/H22 d/H5墻體變位d、深度H與土壓力的關(guān)系圖9-2 地下墻的位移與土壓力的分布9.2.2 槽幅設(shè)計(jì)槽幅是指地下連續(xù)墻一次開挖成槽的槽壁長(zhǎng)度。槽幅設(shè)計(jì)的內(nèi)容包括槽壁長(zhǎng)度的確定及槽段劃分。槽壁長(zhǎng)度最好與施工所選用的連續(xù)墻成槽設(shè)備的尺寸（抓斗張開尺寸、鉆挖設(shè)備的寬度等）成模數(shù)關(guān)系，最小不得小于一次抓挖（鉆挖）的寬度，而最大尺寸則應(yīng)根據(jù)槽壁穩(wěn)定性確定。常用的槽幅為3-6米。地層穩(wěn)定性越好，槽

10、幅可設(shè)計(jì)得越長(zhǎng)，但考慮到施工工效及槽壁穩(wěn)定的時(shí)效，一般不超過8米。（一）槽壁穩(wěn)定性驗(yàn)算有理論分析及經(jīng)驗(yàn)公式法兩種，理論計(jì)算一般采用楔形體破壞面假定，計(jì)算相對(duì)繁瑣，工程中應(yīng)用較多的是經(jīng)驗(yàn)公式。1、梅耶霍夫(G.G.Meyerhof)經(jīng)驗(yàn)公式法 臨界深度：槽壁的塌坍安全系數(shù)P0m、 P1m分別為開挖的外側(cè)(土壓力)和內(nèi)側(cè)(泥漿壓力)槽底水平壓力強(qiáng)度。橫向變形2、非粘性土的經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)于無粘性的砂土(c0)，安全系數(shù)（與槽壁深度無關(guān)）：（二）槽段劃分槽段劃分應(yīng)結(jié)合成槽施工順序、連續(xù)墻接頭形式、主體結(jié)構(gòu)布置及設(shè)縫要求等確定。連續(xù)墻接頭位置應(yīng)避開預(yù)留鋼筋或接駁器位置，并應(yīng)盡量與結(jié)構(gòu)縫位置吻合。另外還應(yīng)考慮

11、地下連續(xù)墻分期施工的接頭預(yù)留位置的影響等。在采用公母槽段前后連續(xù)相接的連續(xù)墻施工中，第一副槽段的確定較為重要。9.2.3 導(dǎo)墻設(shè)計(jì)指地下連續(xù)墻開槽施工前，沿連續(xù)墻軸線方向全長(zhǎng)周邊設(shè)置的導(dǎo)向槽。導(dǎo)墻一般采用“形現(xiàn)澆鋼筋砼，導(dǎo)墻厚度一般為200-300mm,混凝土一般采用C20。導(dǎo)墻深度以墻腳進(jìn)入原狀土不小于300mm為宜，導(dǎo)墻頂面高出地面100200mm，防止周圍的散水流入槽段內(nèi)。導(dǎo)墻寬度要求大于地下連續(xù)墻的設(shè)計(jì)寬度50mm。9.2.4 連續(xù)墻深度及厚度的初選（一）連續(xù)墻深度的確定連續(xù)墻深度由入土深度決定。連續(xù)墻入土深度（基坑底以下深度）與基坑開挖深度的比值稱為入土比。由基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性驗(yàn)算

12、方法確定，一般取為0.71.0；可先由以下兩種古典的穩(wěn)定判別方法直接計(jì)算得到一個(gè)初值, 然后通過基坑穩(wěn)定性驗(yàn)算最終確定合理的入土比。a）板柱底端為自由的穩(wěn)定狀態(tài)b）板樁底端為嵌固的穩(wěn)定狀態(tài)懸臂式板樁有撐或錨的板樁假想梁法彈性曲線法反彎點(diǎn)Q（二）連續(xù)墻厚度的確定連續(xù)墻厚度應(yīng)根據(jù)連續(xù)墻不同階段的受力大小、變形及裂縫控制要求等確定。幾種常用尺寸：600mm,800mm,1000mm, 1200mm等。連續(xù)墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算前可以根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)預(yù)先設(shè)定，一般為基坑開挖深度的35%。最終應(yīng)由結(jié)構(gòu)計(jì)算、復(fù)核結(jié)果決定。9.2.5 結(jié)構(gòu)計(jì)算（一）彈性法墻體作為無限長(zhǎng)的彈性體，用微分方程求解，主動(dòng)側(cè)的土壓力為已知，但

13、入土面(開挖底面)以下只有被動(dòng)側(cè)的土抗力，土抗力數(shù)值與墻體變位成正比。（2）同濟(jì)大學(xué)曾將上法局部修改?；炯俣ㄊ牵?)墻體作無限長(zhǎng)的彈性體2)已知水、土壓力，并假定為三角形分布；3)開挖面以下作用在墻體上的土抗力，假定與墻體的變位成正比例；4)橫撐(樓扳)設(shè)置后，即把橫撐支點(diǎn)作為不動(dòng)支點(diǎn)；5)下道橫撐設(shè)置以后，認(rèn)為上道橫撐的軸向壓力值保持不變，其上部的墻體也保持以前的變位。（二） 支護(hù)內(nèi)力隨開挖過程而變化的計(jì)算方法該法基本點(diǎn)是：1考慮支撐的彈性變位，圖中彈簧表示支撐；2主動(dòng)側(cè)的土壓力可用實(shí)測(cè)資料，并假設(shè)為坐標(biāo)的二次函數(shù)；3入土部分為已達(dá)到朗金被動(dòng)土壓力的塑性區(qū)及土抗力與墻體變位成正比的彈性區(qū)；

14、 4墻體作為有限長(zhǎng)，前端支承可以是自由、鉸結(jié)、固定。（三）共同變形理論簡(jiǎn)介日本的森重龍馬提出了墻體變位對(duì)土壓力產(chǎn)生增減的計(jì)算方法。被動(dòng)側(cè) PaP0十khPp （被動(dòng)土壓力）主動(dòng)側(cè) PP0khPa （主動(dòng)土壓力）a）第一次開挖結(jié)束時(shí)的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)；b）標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的變位；c）根據(jù)計(jì)算土力Pm=P0km；d）進(jìn)行土壓力修正 （四）有限單元法1、彈性地基桿系有限單元法一般將基坑底面以上的墻體理想化為單位墻寬的梁?jiǎn)卧?，將入土部分墻體作為文克勒彈性地基梁，其水平向基床系數(shù)沿深度的變化可以是線性的，也可以是常數(shù)值或其它假想的圖形。將水平支撐，各種斜度的錨桿，墻頂?shù)乃娇蚣芰?、帽梁等作為彈性支承的桿件，其單元截面

15、可換算成單位長(zhǎng)度的截面面積。懸臂式、單錨式、多層橫撐式、多錨式、格形的擋土結(jié)構(gòu)，都可簡(jiǎn)化為平面結(jié)構(gòu)。2、 彈性地基薄板有限單元法一般將基坑底面以上的墻體理想化為薄板彎曲單元，將入土部分墻體作為文克勒彈性地基上的薄板單元。薄板單元可為各向同性，也可為各向異性；支撐或錨桿可作為附加直桿單元。該法可適用于地下連續(xù)墻與梁、板、柱等組合結(jié)構(gòu)分析。3、 彈性地基薄殼有限單元法將地下連續(xù)墻及上部結(jié)構(gòu)作為由三角形薄板單元組成的平面或空間殼體，將文克勒彈性地基(被動(dòng)側(cè)土體)和其它桿件理想化為與殼體單元節(jié)點(diǎn)相連的附加“彈簧”單元。4、二維有限單元法38施工步三：放坡開挖至地表以下12.8米施工步1：地下連續(xù)墻施作

16、施工步2：開挖至地表以下5.6米施工步4：坡面土釘及掛網(wǎng)加固9.3 地下連續(xù)墻兼作外墻時(shí)的設(shè)計(jì)必須驗(yàn)算如下兩種應(yīng)力：在結(jié)構(gòu)物完成之后，作用在墻體上的土壓力、水壓力以及作用在主體結(jié)構(gòu)物上的垂直、水平荷載等產(chǎn)生的應(yīng)力；在施工階段，由作用在臨時(shí)擋土墻上的土壓力、水壓力產(chǎn)生的應(yīng)力。9.3.1 單一墻的設(shè)計(jì)由于橫撐的支撐方式與主體結(jié)構(gòu)和地下墻的結(jié)合狀態(tài)不同，施工時(shí)地下墻應(yīng)力與主體結(jié)構(gòu)物完成之后的地下墻應(yīng)力不同。剛竣工時(shí)的地下墻應(yīng)力是施工期間地下墻應(yīng)力與竣工之后由作用在主體結(jié)構(gòu)（包括地下墻在內(nèi)）上的外力產(chǎn)生的應(yīng)力之和?？⒐ぶ笞饔迷谥黧w結(jié)構(gòu)物上的外力有：作用在橫撐上的荷載、回填土的土壓力、回填土及板的自重

17、、地面活荷載等。長(zhǎng)期不考慮因墻體位移而產(chǎn)生的土壓力的變化。有時(shí)還需要對(duì)地下墻與主體結(jié)構(gòu)物因溫差和干燥收縮引起的應(yīng)力或蠕變的影響等進(jìn)行驗(yàn)算。圖9-13 作用在單一墻上的荷載與彎矩9.3.2 重合墻的設(shè)計(jì)重合墻是把主體結(jié)構(gòu)的垂直邊墻重合在地下墻的內(nèi)側(cè)，在內(nèi)外墻之間填充隔絕材料使之不傳達(dá)剪力的結(jié)構(gòu)形式?？呻S著地下結(jié)構(gòu)物深度的增大而增大內(nèi)墻的厚度。剛竣工時(shí)，按地下墻（作為連續(xù)梁）與主體結(jié)構(gòu)相接觸狀態(tài)進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。先計(jì)算地下墻與地下主體結(jié)構(gòu)邊墻的截面面積及其截面慣矩，然后按剛度比例分配截面內(nèi)力。長(zhǎng)期土壓力按靜止土壓力計(jì)算。9.3.3 復(fù)合墻的設(shè)計(jì)復(fù)合墻是把地下墻與主體結(jié)構(gòu)的垂直邊墻做成一個(gè)整體，即把地下

18、墻的內(nèi)側(cè)鑿毛并用剪力塊將地下墻與主體結(jié)構(gòu)物連接起來?？⒐ず螅┕て陂g的應(yīng)力已達(dá)到某一程度，必須增加內(nèi)墻的厚度，提高內(nèi)墻對(duì)外墻的剛度比。但必須注意到新舊混凝土之間干燥收縮不同而產(chǎn)生的應(yīng)變差會(huì)使復(fù)合墻產(chǎn)生較大的應(yīng)力。會(huì)由于橫撐位置和水平構(gòu)件的位置不同而引起應(yīng)力的變化或發(fā)生溫度應(yīng)力、收縮變形應(yīng)力等。圖9-15 作用在復(fù)合墻上的荷載與彎矩圖9-16 復(fù)合墻上的應(yīng)力9.3.4 分離墻的設(shè)計(jì)分離墻是在主體結(jié)構(gòu)物的水平構(gòu)件上設(shè)置支點(diǎn)（根據(jù)情況，也有時(shí)設(shè)在垂直邊墻的中間），把地下墻作為該支點(diǎn)上的連續(xù)梁，用以抵抗外來壓力。圖9-17 作用在分離墻上的荷載與彎矩9.3.5 地下連續(xù)墻承重墻設(shè)計(jì)根據(jù)上部傳下荷載進(jìn)行

19、內(nèi)力分析和截面計(jì)算之外；要解決的關(guān)鍵問題之一：無樁的地下連續(xù)墻與有樁的地鐵車站底板的變形協(xié)調(diào)和基本的同步沉降。9.3.5 地下連續(xù)墻承重墻設(shè)計(jì)現(xiàn)今采用的設(shè)計(jì)方法之一是根據(jù)群樁設(shè)計(jì)理論，把地下連續(xù)墻模擬折算成工程樁的方法。即把地下連續(xù)墻的垂直承載能力，通過等量代換計(jì)算方法；將地下連續(xù)墻模擬折算成若干根工程樁，布置在基礎(chǔ)底板的周邊上；將樁、土、底板三位一體視為共同結(jié)構(gòu)的復(fù)合基礎(chǔ)，利用有關(guān)的計(jì)算機(jī)程序，來計(jì)算底板的內(nèi)力、樁端軸力以及總體沉降。地下連續(xù)墻的壁側(cè)摩阻力與上層性質(zhì)和端阻力之間存在著互相影響的關(guān)系，端阻力的大小會(huì)影響到壁側(cè)摩阻力的發(fā)揮和分布。加荷初期，荷載大部分由壁側(cè)摩阻力承擔(dān)，傳遞到墻底的

20、荷載很小，當(dāng)壁側(cè)摩阻力達(dá)到極限后，墻頂荷載再增加則主要由端阻力承擔(dān)。當(dāng)壁側(cè)摩阻力達(dá)到極限時(shí)，端阻力約占荷載的20%40%。壁側(cè)摩阻力全部發(fā)揮需要的位移較?。欢俗枇θ堪l(fā)揮，則需要較大的位移。9.4 地下連續(xù)墻接頭設(shè)計(jì)施工接頭和結(jié)構(gòu)接頭。施工接頭是澆筑地下連續(xù)墻時(shí)連接兩相鄰單元墻間的接頭；結(jié)構(gòu)接頭是已竣工的地下連續(xù)墻墻體與地下結(jié)構(gòu)物其它構(gòu)件(粱、柱、樓板等)相連接的接頭。（一）施工接頭施工接頭應(yīng)滿足受力和防滲的要求，并要求施工簡(jiǎn)便、質(zhì)量可靠。1直接連接構(gòu)成接頭：?jiǎn)卧鄱瓮诔珊?，隨即吊放鋼筋籠，澆灌混凝土。混凝土與末開挖土體直接接觸。在開挖下一單元槽段時(shí)，用沖擊錘等將與土體相接觸的混凝土改造成凹凸

21、不平的連接面，再澆灌混凝土形成所謂“直接接頭”。2使用接頭管（也稱鎖口管）建成接頭；一期單元槽段挖成后，于槽段的端頭吊放入接頭管，槽內(nèi)吊放鋼筋籠、澆灌混凝土，再拔出接頭管，使端部形成半圓形表面。繼續(xù)施工就能形成兩相鄰單元槽段的接頭。接頭管大多為圓形，此外還有缺口圓形的、帶翼的、帶凸榫的等。接頭管的外徑應(yīng)不小于設(shè)計(jì)混凝土墻厚的93以上。除特殊情況外，一般不用帶翼的接頭管，因?yàn)槭褂眠@種接頭管泥漿容易淤積在翼的旁邊影響工程質(zhì)量。帶凸榫的接頭管也很少使用。3使用接頭箱建成的接頭施工方法與接頭管法相仿。一期單元槽段挖成后即放下接頭箱，再吊放下鋼筋籠。由于接頭箱在澆灌混凝土的一側(cè)是敞開的，故可將鋼筋籠端頭的水平鋼筋插入接頭箱內(nèi)。澆灌