公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范-JTGD64-2015-11組合梁

1、11 鋼-混凝土組合梁吳 沖同濟(jì)大學(xué)橋梁工程系公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范1 前言鋼梁截面組合截面組合結(jié)構(gòu)橋梁主要構(gòu)件鋼結(jié)構(gòu)砼橋面板剪力連接件 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong27.1 一般規(guī)定鋼梁截面形式工形跨徑40m11.1 一般規(guī)定鋼梁截面形式開口箱梁(槽形梁)11.1 一般規(guī)定鋼梁截面形式鋼箱梁 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong511.1 一般規(guī)定混凝土橋面板施工鋼橋臨時支撐無支撐：僅承擔(dān)二期恒載與活載有支撐：共同承擔(dān)恒載與活載施工順序先正彎矩區(qū)后負(fù)彎矩區(qū)施工方法現(xiàn)澆施工方便收縮徐變較大預(yù)制安裝+濕接縫預(yù)制板與鋼梁有

2、間隙收縮徐變較小現(xiàn)澆混凝土橋面板11.1 一般規(guī)定現(xiàn)澆混凝土橋面板7預(yù)制安裝：上海長江大橋:105m組合梁鋼梁制作 澆筑砼橋面板11.1 一般規(guī)定 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong8浙江省臺州市椒江二橋半封閉鋼箱組合梁橋梁頂板寬39.6m（含風(fēng)嘴42.5m），處高度3.5m（不含鋪裝）。腹板橫向間距為8.46m和15.0m，橫隔板縱向間距4.5m橋面板標(biāo)準(zhǔn)厚度260mm，上翼緣設(shè)140mm砼承托；在邊跨78m范圍的橋面板加厚到400mm（無承托）用鋼量：14533t（410kg/m2） 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong

3、9浙江省臺州市椒江二橋浙江臺州椒江二橋 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong10浙江省臺州市椒江二橋浙江臺州椒江二橋 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong1111.1 一般規(guī)定連接件的形式（1）鋼筋連接件 型鋼連接件 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong1211.1 一般規(guī)定連接件的形式（2）圓柱頭焊釘連接件 開孔鋼板連接件 11.1 一般規(guī)定11.1.2考慮混凝土板剪力滯影響的混凝土板翼緣有效寬度可按附錄F計(jì)算。F.0.1組合梁各跨跨中及中間支座處的混凝土板有效寬度 按下式計(jì)算，且不應(yīng)大于混

4、凝土板實(shí)際寬度：F.0.2簡支梁支點(diǎn)和連續(xù)梁邊支點(diǎn)處的混凝土板有效寬度 按下式計(jì)算F.0.3混凝土板有效寬度 沿梁長的分布可假設(shè)為如圖F.0.1b)所示的形式。連續(xù)組合梁等效跨徑混凝土板有效寬度沿梁長分布組合梁截面尺寸11.1 一般規(guī)定11.1.2考慮混凝土板剪力滯影響的混凝土板翼緣有效寬度可按附錄F計(jì)算。F.0.4預(yù)應(yīng)力組合梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實(shí)際混凝土板全寬計(jì)算由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按混凝土板有效寬度計(jì)算。F.0.5對超靜定結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體分析時，組合梁混凝土板有效寬度可取實(shí)際寬度。F.0.6混凝土板承受斜拉索、預(yù)應(yīng)力束或剪力件等集中力作用

5、時，可認(rèn)為集中力從錨固點(diǎn)開始向兩側(cè)按擴(kuò)散角233在混凝土板中傳遞。 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong1511.1.3 溫度梯度和混凝土徐變收縮等引起的截面應(yīng)力增量計(jì)算基于有效彈性模量的虛擬荷載法求解思路假定鋼梁與混凝土之間無連接，混凝土橋面板在溫度、收縮等作用下產(chǎn)生自由形變c根據(jù)混凝土橋面板的應(yīng)變及有效彈性模量求解虛擬荷載 P0 ；將該虛擬荷載P0反向施加于混凝土橋面板形心上，使混凝土橋面恢復(fù)形變c 恢復(fù)鋼梁與混凝土板之間的連接，釋放P0 ，求解截面應(yīng)力將以上3 個步驟的應(yīng)力進(jìn)行疊加(a) 組合截面(b) 自由狀態(tài)(c) 結(jié)合狀態(tài)(d) 應(yīng)變分布 同濟(jì)大學(xué)

6、 吳沖 Tongji University, Wu Chong1611.1.3溫度梯度和混凝土徐變收縮等引起的截面應(yīng)力增量計(jì)算組合截面各位置處的應(yīng)力增量可按下式計(jì)算混凝土橋面板鋼梁截面P0 ：虛擬荷載，通過混凝土的在作用（或荷載）效應(yīng)下的應(yīng)變求解；M0 ：虛擬荷載由于偏心產(chǎn)生的彎矩；A0L ：換算截面面積；I0L ：換算截面慣性矩；yc0L ：混凝土橋面板所求應(yīng)力點(diǎn)至換算截面中和軸的距離；ys0L ：鋼梁所求應(yīng)力點(diǎn)至換算截面中和軸的距離。 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong1711.1.3混凝土徐變收縮和溫差 混凝土的徐變計(jì)算中，混凝土的徐變通常采用徐變系數(shù)

7、(t, )來描述。在時刻開始作用于混凝土的單向不變應(yīng)力至?xí)r刻t所產(chǎn)生的徐變應(yīng)變可以表示為 式中，Ec為混凝土彈性模量；ee為混凝土彈性應(yīng)變，。式中：Ec為混凝土彈性模量；e為混凝土彈性應(yīng)變 (t, )是時間的函數(shù)，隨時間t的增加單調(diào)增加，隨加載時刻t的增加單調(diào)減?。?(, )為t時的最終徐變系數(shù)，或簡稱為徐變系數(shù) ，一般情況下，t=的徐變系數(shù)在14之間11.1.3 溫度梯度和混凝土徐變收縮等引起的截面應(yīng)力增量計(jì)算虛擬荷載的確定：徐變引起的簡支梁永久作用截面應(yīng)力增量鋼材與混凝土的有效彈性模量比 nL長期荷載作用下鋼與混凝土的有效彈性模量比； n0短期荷載作用下鋼與混凝土的彈性模量比n0=Es/E

8、c ；f(t,t0)加載齡期為 ，計(jì)算齡期為 時的混凝土徐變系數(shù)，根據(jù)現(xiàn)行公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D62的相關(guān)規(guī)定取值； yL根據(jù)荷載類型確定的徐變因子，永久作用取1.1, 由強(qiáng)迫變形引起的預(yù)應(yīng)力作用取1.5。超靜定結(jié)構(gòu)中混凝土收縮徐變引起的效應(yīng)宜采用有限元方法計(jì)算。 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong1911.1.3溫度梯度和混凝土徐變收縮等引起的截面應(yīng)力增量計(jì)算虛擬荷載的確定：混凝土收縮產(chǎn)生的效應(yīng)應(yīng)按現(xiàn)行公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D62的相關(guān)規(guī)定計(jì)算砼收縮引起的截面應(yīng)力增量鋼材與混凝土的有效彈性模量比yL 混

9、凝土收縮作用取0.55 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong2011.1.3溫度梯度和混凝土徐變收縮等引起的截面應(yīng)力增量計(jì)算虛擬荷載的確定溫度作用引起的截面應(yīng)力增量溫度荷載作用下有效彈性模量：nL=n0 整體升降溫度矩形溫度梯度梯形溫度梯度（參照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D60的相關(guān)規(guī)定）11.2 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算11.2.1 抗彎計(jì)算應(yīng)符合以下規(guī)定：1計(jì)算組合梁抗彎承載力時，應(yīng)考慮施工方法及順序的影響，并應(yīng)對施工過程進(jìn)行抗彎驗(yàn)算，施工階段作用組合應(yīng)符合現(xiàn)行公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D60的規(guī)定。施工方法的影響鋼梁受力：按鋼梁截面計(jì)算砼未達(dá)到強(qiáng)度或砼板

10、與鋼梁組合之前的荷載和作用由鋼梁承擔(dān)，如：安裝階段的鋼梁自重；無支架施工的混凝土重量等；組合梁受力：按組合梁換算截面計(jì)算砼達(dá)到強(qiáng)度或砼板與鋼梁組合之后的荷載和作用由組合梁承擔(dān)，如：有支架施工，而且砼達(dá)到強(qiáng)度之后一次落架的混凝土重量等；橋面鋪裝、欄桿等重力活載溫度、砼收縮徐變、支座沉降等 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong2211.2 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算11.2.1 抗彎計(jì)算應(yīng)符合以下規(guī)定：2組合梁抗彎承載力應(yīng)采用線彈性方法計(jì)算 i 表示不同的應(yīng)力計(jì)算階段。其中，i=I 表示未形成組合梁截面（鋼梁） 的應(yīng)力計(jì)算階段；i= II表示形成組合梁截面之后的應(yīng)力計(jì)算

11、階段。 Md,i對應(yīng)不同應(yīng)力計(jì)算階段，作用于鋼梁或組合梁截面的彎矩設(shè)計(jì)值 Weff,i對應(yīng)不同應(yīng)力計(jì)算階段，鋼梁或組合梁截面的抗彎模量（mm3） fd 鋼筋、鋼梁或混凝土的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）(11.2.1-1)基本假定加勁肋寬厚比滿足3類截面有效截面按4 類截面計(jì)算假定應(yīng)力應(yīng)變成正比，（應(yīng)力沿高度線形變化）不考慮剪力連接件滑移的影響 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong2311.2 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算3 組合梁抗彎承載力的計(jì)算應(yīng)考慮剪力滯效應(yīng)的影響。4 計(jì)算組合梁負(fù)彎矩區(qū)抗彎承載力時，如考慮混凝土開裂的影響，應(yīng)不計(jì)負(fù)彎矩區(qū)混凝土的抗拉貢獻(xiàn)，但應(yīng)計(jì)入混凝土板

12、翼緣有效寬度內(nèi)縱向鋼筋的作用應(yīng)力計(jì)算正彎矩：換算截面法負(fù)彎矩：不考慮砼，考慮有效寬度內(nèi)的鋼筋承載能力極限狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算（邊緣屈服）混凝土構(gòu)件正截面的最大壓應(yīng)力scfcd；鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)力ssfsd，鋼筋應(yīng)力scsfcsd 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong24截面應(yīng)力計(jì)算：換算截面法鋼彈性模量Es和混凝土彈性模量Ec之比n0：換算截面的幾何特性：換算截面面積：混凝土板和鋼梁形心的距離；換算截面換算慣性矩11.2 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong25截面應(yīng)力計(jì)算：換算截面法彎矩M作用或?qū)⒆饔迷诹荷系膹澗豈分解

13、為混凝土板和鋼梁承擔(dān)的彎矩Mc和Ms；以及力偶Na：11.2 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong2611.2 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算截面應(yīng)力計(jì)算：換算截面法軸力N0作用11.2 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算11.2.2 抗剪計(jì)算應(yīng)符合以下規(guī)定：1 組合梁截面的剪力應(yīng)全部由鋼梁腹板承擔(dān)，不考慮混凝土板的抗剪作用。2 組合梁截面抗剪驗(yàn)算應(yīng)符合以下規(guī)定：Vd組合梁截面的剪力設(shè)計(jì)值（N）； Vu組合梁截面的抗剪承載力（N）； fvd鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；Aw 鋼梁腹板的截面面積（mm2）。3 組合梁承受彎矩和剪力共同作用時，應(yīng)考慮兩者耦合的影響

14、，按本規(guī)范其他章節(jié)的相關(guān)規(guī)定進(jìn)行驗(yàn)算。11.2.3組合梁的混凝土板應(yīng)進(jìn)行縱向抗剪驗(yàn)算。11.2.4組合梁中的鋼梁及連接件應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。11.2.5組合梁應(yīng)進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗(yàn)算。(11.2.2-1) 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong289. 橋面板縱向抗剪計(jì)算防止混凝土橋面板在連接件的縱向劈裂作用下發(fā)生破壞抗力：可利用混凝土的抗剪能力和鋼筋的抗剪能力，同時對混凝土的最小截面進(jìn)行限制效應(yīng)：應(yīng)考慮形成組合作用以后，各種可能在鋼梁與混凝土橋面板之間產(chǎn)生縱向剪力的情況，包括短期和長期效應(yīng)。應(yīng)分別驗(yàn)算圖所示的縱向受剪界面a-a、b-b、c-c及d-d縱向抗剪承載力At

15、：混凝土板頂部附近單位長度內(nèi)鋼筋面積的總和（mm2）；Ab： 混凝土板底部單位長度內(nèi)鋼筋面積的總和（mm2）；Abh： 承托底部單位長度內(nèi)鋼筋面積的總和（mm2）11.3 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算11.3.1 組合梁應(yīng)滿足本規(guī)范4.2節(jié)規(guī)定的變形限值要求。11.3.2組合梁的變形計(jì)算應(yīng)符合以下規(guī)定：1 當(dāng)計(jì)算組合梁正常使用極限狀態(tài)下的撓度時簡支組合梁截面剛度采用考慮滑移效應(yīng)的折減剛度當(dāng)連續(xù)組合梁考慮混凝土開裂影響時中支座兩側(cè) 范圍以外區(qū)段組合梁截面剛度采用考慮滑移效應(yīng)的折減剛度中支座兩側(cè) 范圍以內(nèi)區(qū)段組合梁截面剛度采用開裂截面剛度。11.3 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算11.3.2組合梁的變形計(jì)算應(yīng)符合以

16、下規(guī)定：2 組合梁考慮滑移效應(yīng)的折減剛度B應(yīng)按下式計(jì)算：(11.3.1-1)11.3 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算11.3.2組合梁的變形計(jì)算應(yīng)符合以下規(guī)定：Iun組合梁截面未開裂截面慣性矩（mm4）；剛度折減系數(shù)，當(dāng) 時，取 ；Ac混凝土板的截面面積（mm2）；A鋼梁的截面面積（mm2）；Is鋼梁的截面慣性矩（mm4）；Ic混凝土板的截面慣性矩（mm4）；dsc鋼梁截面形心到混凝土板截面形心的距離（mm）；h組合梁的截面高度（mm）；l組合梁的等效跨徑（mm）；k連接件剛度系數(shù) k= Vsu (N/mm), Vsu為圓柱頭焊釘連接件的抗剪承載力p連接件的平均間距（mm）；ns連接件在一根梁上的列數(shù)；

17、n0 鋼材與混凝土的彈性模量比。11.3 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算11.3.3混凝土板的最大裂縫寬度應(yīng)按現(xiàn)行公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D62的相關(guān)規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，并應(yīng)滿足相應(yīng)的限值要求。連續(xù)組合梁負(fù)彎矩區(qū)組合梁混凝土板的受力行為接近于混凝土軸心受拉構(gòu)件，按混凝土軸心受拉構(gòu)件計(jì)算負(fù)彎矩區(qū)組合梁混凝土板最大裂縫寬度。作用短期效應(yīng)組合引起的開裂截面縱向受拉鋼筋應(yīng)力 ：鋼筋混凝土板預(yù)應(yīng)力混凝土板11.4 連接件設(shè)計(jì)11.4.1連接件的選用應(yīng)符合以下規(guī)定：1 連接件的選用應(yīng)保證鋼和混凝土有效組合并共同承擔(dān)作用。2 連接件宜具備一定的剪切變形能力。3 不同形式的連接件不宜在同一截面混合使用

18、。11.4.2連接件的設(shè)計(jì)應(yīng)符合以下規(guī)定：1 應(yīng)能抵抗鋼梁和混凝土板之間的水平剪力和掀起作用。2 應(yīng)驗(yàn)算鋼和混凝土結(jié)合面上的縱橫向水平剪力。3 在承載能力極限狀態(tài)下，連接件應(yīng)按下式進(jìn)行抗剪驗(yàn)算： V1d 承載能力極限狀態(tài)下單個連接件承擔(dān)的剪力設(shè)計(jì)值（N）； Vsu單個連接件的抗剪承載力（N）。4在正常使用極限狀態(tài)下，連接件抗剪驗(yàn)算應(yīng)滿足下式要求： Vr 正常使用極限狀態(tài)下單個連接件承擔(dān)的剪力設(shè)計(jì)值（N）。(11.4.2-1)(11.4.2-2)11.4 連接件設(shè)計(jì)11.4.3縱橋向水平剪力計(jì)算應(yīng)符合以下規(guī)定：1 鋼與混凝土結(jié)合面上縱橋向水平剪力應(yīng)按未開裂分析方法進(jìn)行計(jì)算2鋼與混凝土結(jié)合面上單位

19、長度縱橋向水平剪力V1d應(yīng)按下式計(jì)算Vd形成組合截面之后作用于組合梁截面的剪力（N）S 混凝土板對組合梁截面中和軸的面積矩（m3）； Iun組合梁的未開裂截面慣性矩（m4）。(11.4.3-1)11.4 連接件設(shè)計(jì)11.4.3縱橋向水平剪力計(jì)算應(yīng)符合以下規(guī)定：3預(yù)應(yīng)力集中錨固力、混凝土收縮徐變或溫差引起的組合梁結(jié)合面上的最大單位長度縱橋向水平剪力Vms ，應(yīng)按下式進(jìn)行計(jì)算：在梁跨中間：在梁端部：Vs預(yù)應(yīng)力集中錨固力、混凝土收縮徐變或溫差的初始效應(yīng)在鋼和混凝土結(jié)合面上產(chǎn)生的縱橋向水平剪力；lcs 預(yù)應(yīng)力集中錨固力、混凝土收縮徐變或溫差引起的縱橋向集中剪力在結(jié)合面上的水平傳遞長度，取主梁相鄰腹板間

20、距和主梁長度的1/10兩者中的較小值。(11.4.3-2)(11.4.3-3)11.4 連接件設(shè)計(jì)11.4.4 圓柱頭焊釘連接件的抗剪承載力應(yīng)按下式進(jìn)行計(jì)算：Vsu單個圓柱頭焊釘連接件的抗剪承載力（N）；Asu焊釘桿徑的截面面積（mm2）；fcd混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；fsu焊釘材料的抗拉強(qiáng)度最小值（MPa）。11.4.5 開孔板連接件的單孔抗剪承載力應(yīng)按下式進(jìn)行計(jì)算：dp開孔板的圓孔直徑(mm)；ds貫通鋼筋直徑(mm)； fcd混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；fsd貫通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）。(11.4.4)(11.4.5) 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji Univer

21、sity, Wu Chong3711.4 連接件設(shè)計(jì) 抗剪連接件疲勞計(jì)算(GB50917-2013)疲勞荷載模型：采用現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的車道荷載形式，其集中荷載為0.7Pk，均布荷載為0.3qk，計(jì)算時應(yīng)計(jì)入多車道的影響，多車道系數(shù)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的相關(guān)規(guī)定計(jì)算?？辜暨B接件的疲勞容許剪力幅 N L =0.2Nvc (7.3.3) 抗剪連接件的疲勞驗(yàn)算 Ff N p N L / Mf (7.3.1-1) N p = N p ,max -N p ,min (7.3.1-2) Ff 疲勞荷載分項(xiàng)系數(shù)，取1.0； Mf疲勞抗力分項(xiàng)系數(shù)，對重要構(gòu)件取1.35，對次要構(gòu)件取1.15； N p抗剪連接件按疲勞

22、荷載模型計(jì)算得到的剪力幅（N）； N L連接件疲勞容許剪力幅（N），可按本規(guī)范第7.3.3 條計(jì)算；N p ,max ，N p ,min無限疲勞壽命驗(yàn)算疲勞荷載模型按影響線最不利加載 求得的最大和最小剪力（N）。 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong3811.4 連接件設(shè)計(jì)組合梁連接處剪力在組合梁連接處產(chǎn)生剪力的荷載主要有：恒載、活載、預(yù)應(yīng)力、混凝土干燥收縮、混凝土板與鋼梁間的溫差等。（一）恒載與活載產(chǎn)生的剪力豎向剪力Q產(chǎn)生的鋼筋混凝土橋面板與鋼梁間的剪力單位長度的剪力TQ為式中：Q為作用于組合梁的剪力；ac為組合梁形心至混凝土橋面板形心的距離；Ac為混凝土橋

23、面板的面積；Sc為混凝土橋面板對組合梁形心的面積矩；I0為組合梁的換算截面慣性矩；n為鋼梁彈性模量與混凝土彈性模量之比。 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong3911.4 連接件設(shè)計(jì)（二）預(yù)應(yīng)力、干燥收縮和溫差產(chǎn)生的剪力施加于混凝土板中預(yù)應(yīng)力、混凝土干燥收縮和混凝土板與鋼梁間的溫差產(chǎn)生的組合梁連接處剪力主要集中在主梁端部。日本道路橋示方書規(guī)定，干燥收縮和溫差產(chǎn)生的組合梁連接處剪力的傳遞范圍僅在梁端部分，傳遞范圍的計(jì)算長度l為主梁間距a或L/10（L為組合梁梁長），剪力大小由梁端向跨中方向按三角形分布逐漸遞減。 梁端單位長度最大剪力 式中：c為上述荷載在混凝土板

24、形心處產(chǎn)生的應(yīng)力， Ac為混凝土板截面面積11.5構(gòu)造11.5.1 圓柱頭焊釘連接件應(yīng)符合以下構(gòu)造要求：1焊釘連接件長度不應(yīng)小于4倍焊釘直徑，當(dāng)有直接拉拔力作用時不宜小于焊釘直徑的10倍。2焊釘連接件的最大中心間距應(yīng)符合以下規(guī)定：1）圓柱頭焊釘連接件剪力作用方向中心間距不應(yīng)大于 ， tf為焊接位置處的鋼板厚度；2）受壓鋼板邊緣與相鄰最近的焊釘連接件邊緣距離不應(yīng)大于 ；3）焊釘連接件的最大中心間距不宜大于3倍混凝土板厚度且不宜大于300mm。3 焊釘連接件剪力作用方向中心間距不應(yīng)小于直徑的5倍且不應(yīng)小于100mm；剪力作用直角方向中心間距不宜小于直徑的4倍。4 焊釘連接件的外側(cè)邊緣至鋼板自由邊緣

25、的距離不應(yīng)小于25mm。5 焊釘連接件直徑不宜大于焊接處鋼板厚度的1.5倍。(11.5.2)11.5構(gòu)造11.5.2開孔板連接件應(yīng)符合以下構(gòu)造要求：1 當(dāng)開孔板連接件多列布置時，其橫向間距不宜小于開孔鋼板高度的3倍。2 開孔板連接件的鋼板厚度不宜小于12mm。3 開孔板孔徑不宜小于貫通鋼筋與最大骨料粒徑之和。4 開孔板連接件的貫通鋼筋直徑不宜小于12mm，應(yīng)采用螺紋鋼筋。5 圓孔最小中心間距應(yīng)符合以下規(guī)定：t開孔板連接件的鋼板厚度（mm）； l相鄰圓孔的中心間距（mm）；dp 圓孔直徑（mm）； fvd開孔鋼板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；Vsu 開孔板連接件的單孔抗剪承載力（N）。(11.5.2

26、) 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong4211.6 連續(xù)梁 預(yù)加荷載法問題：連續(xù)梁的支點(diǎn)附近因有負(fù)彎矩導(dǎo)致頂板混凝土受拉，使混凝土開裂。對策：為了抵抗負(fù)彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力，常用的措施有預(yù)加荷載法、調(diào)整支點(diǎn)標(biāo)高法或設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼筋等對混凝土板負(fù)彎矩區(qū)預(yù)施壓力等方法。 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong4311.6 連續(xù)梁 連續(xù)組合梁橋負(fù)彎矩區(qū)措施問題：連續(xù)梁的支點(diǎn)附近因有負(fù)彎矩導(dǎo)致頂板混凝土受拉，使混凝土開裂預(yù)加荷載法鋼梁施工完后，首先在正彎矩區(qū)段澆注混凝土和施加一定的臨時荷載，使得支點(diǎn)附近鋼梁負(fù)彎矩區(qū)段產(chǎn)生足夠的預(yù)應(yīng)力然后在預(yù)

27、應(yīng)力狀態(tài)下澆注負(fù)彎矩區(qū)段混凝土，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，撤去臨時荷載。 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong4411.6 連續(xù)梁 連續(xù)組合梁橋負(fù)彎矩區(qū)措施調(diào)整支點(diǎn)標(biāo)高法在鋼梁架設(shè)后將中間支點(diǎn)抬高，這雖與預(yù)應(yīng)力沒有直接關(guān)系，但可達(dá)到將支點(diǎn)下降后改善跨中部分鋼梁應(yīng)力過大的目的。澆注橋面板混凝土，待其硬化后，將中間支點(diǎn)下降，這樣便產(chǎn)生了預(yù)應(yīng)力。 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong4511.6 連續(xù)梁 連續(xù)組合梁橋負(fù)彎矩區(qū)措施混凝土板負(fù)彎矩區(qū)預(yù)施壓力體內(nèi)預(yù)應(yīng)力體外預(yù)應(yīng)力 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Ch

28、ong4611.6 連續(xù)梁 連續(xù)組合梁橋負(fù)彎矩區(qū)措施限制混凝土裂縫寬度方法在混凝土板中配置足夠的鋼筋可以將混凝土板的裂縫寬度限制在容許值以內(nèi)。通常混凝土的裂縫寬度限制在0.2mm以內(nèi)時，可以滿足結(jié)構(gòu)的耐久性的要求。若鋼筋應(yīng)力在100MPa以下時，配筋率在1以上，混凝土裂縫寬度可以限制在0.2mm以下。鋼筋應(yīng)力在180200MPa時，若配筋率在1.5以上，周長率在0.04cm/cm2以上，可將混凝土裂縫寬度限制在0.2mm以下。其中這里的配筋率指橋軸方向鋼筋截面總面積和混凝土板截面積之比，周長率指上述鋼筋周長總和與混凝土板截面積之比。 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu

29、Chong4711.6 連續(xù)梁 連續(xù)組合梁橋負(fù)彎矩區(qū)措施后結(jié)合預(yù)應(yīng)力混凝土橋面板方法采用先張法或后張法預(yù)制混凝土橋面板，張拉預(yù)應(yīng)力后將混凝土橋面板與鋼梁組合。鋼梁上翼緣焊釘連接件采用群釘或后澆接縫，張拉預(yù)應(yīng)力后后在預(yù)留孔或后澆接縫處灌注高強(qiáng)砂漿可對負(fù)彎矩區(qū)混凝土板有效施加預(yù)應(yīng)力，采用的預(yù)制混凝土橋面板可以減小混凝土收縮徐變對結(jié)構(gòu)的影響。 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong4811.6 連續(xù)梁 連續(xù)組合梁橋負(fù)彎矩區(qū)措施后結(jié)合預(yù)應(yīng)力連續(xù)組合梁（NCN-2） 同濟(jì)大學(xué) 吳沖 Tongji University, Wu Chong4911.6 連續(xù)梁 連續(xù)組合梁橋負(fù)彎矩區(qū)措施后結(jié)合預(yù)應(yīng)力連續(xù)組合梁（NCN-2） 預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土板