[天津]103層金融中心項目幕墻工程介紹

1、天津周大福金融中心項目幕墻工程介紹世界第九高樓NO.1 哈利法塔（原名迪拜塔）造價：15億美元；總高度：828米(2716.53英尺)；建筑層數：162層；竣工時間：2014年1月4日；哈利法塔整個建筑外墻用玻璃8.3萬平方米，金屬2.7萬平方米，總共相當于17個足球場。NO.2 上海中心大廈造價：148億人民幣元；總高度：632米；（結構高度580米）建筑層數：118層；幕墻面積：14萬平、2萬個板塊；竣工時間：2015年底。深圳平安金融中心造價：95.5億人民幣元；總高度：660米；（主體588米）建筑層數：123層；竣工時間：2016年6月。NO.3 麥加皇家鐘塔飯店造價：148億人民幣

2、元；總高度：601米；建筑層數：95層；竣工時間：2012年。NO.4 臺北101摩天大樓造價：580億新臺幣；總高度：508米；建筑層數：101層；竣工時間：2004年12月31日。NO.5 上海環(huán)球金融中心造價：73億人民幣；總高度：492米；建筑層數：101層；竣工日期：2008年8月29日NO.6 香港環(huán)球貿易廣場造價：200億港幣；總高度：484米；建筑層數：118層；竣工日期：2011年5月.造價：20億萬幣；總高度：452米；建筑層數：88層；竣工日期：1996年2月13日.NO.7 吉隆坡石油雙塔（別名：雙子塔）造價：40億人民幣；總高度：450米（主體381米）；建筑層數：8

3、9層；竣工日期：2010年12月18日.NO.8 紫峰大廈造價：39億美元；總高度：443米（主體381米）；建筑層數：108層；竣工日期：1974年.NO.9 韋萊集團大廈（西爾斯大廈）NO.10 京基100造價：50億人民幣；總高度：441.8米；建筑層數：100層；竣工日期：2011年.工程概況本工程由一棟103層塔樓，及五層裙樓組成。其中塔樓高530.00米，約12200（標準層）+900(V型）+1200（塔冠）=14400個單元板塊；總幕墻面積約11萬平方米。主要裝飾項目：塔樓單元幕墻，塔樓避難層百頁，塔冠框架玻璃幕墻，機電層、塔冠鋁板幕墻等。裙樓高32.2米，約3.9萬m2；其中

4、玻璃幕墻約1.2萬m2、鋁板幕墻約2.2萬m2、玻璃采光頂約2400m2。主要裝飾項目：網格玻璃幕墻，鋁板幕墻，首、二層玻璃幕墻，裙樓L5層框架幕墻、玻璃采光頂等。項目分析ABC三個標段分區(qū)123AA裙樓BB塔樓CCCC雨棚CW-A5、6、7（雙層）幕墻系統(tǒng)分布示意CW-A1、2CW- BCW-A3、4CL-A外立面幾何分析：本工程主要外立面特點為：平面由八個圓弧組成，由底層到頂層，各樓層圓弧的弧長都不相同，形成外立面的雙曲面結構，整個建筑呈現(xiàn)不斷向上延伸的均勻變化的流線型造型。八個“V”型設計是在平面上以相反方向移動，或密或疏不斷變化，雖然平面1/8對稱，但是正因為他們的存在，立面不同角度不

5、同效果，極具動感之美，體現(xiàn)出設計師構思的巧妙和獨特。使建筑外立面形式秀美，優(yōu)雅，現(xiàn)代，呈現(xiàn)出雕刻般的流線之美。a點翹起高度小于2mm的板塊有383塊；b點翹起高度小于2mm的板塊有411塊；占板塊量的48.44%。圖中金色板塊為幕墻板塊翹起點距離小于2mm的幕墻板塊，即可以優(yōu)化成平板的幕墻板塊優(yōu)化原則（方案一）：1、板塊寬度正負0.5高度正負0.5對角線正負12、玻璃寬度正負0.5高度正負0.5對角線正負1優(yōu)化原則（方案二）：高度正負1mm寬度正負1mm對角線 2mm優(yōu)化原則（方案一）：板塊規(guī)格優(yōu)化率：20.5%；層間玻璃規(guī)格優(yōu)化率：29.77%；透明玻璃規(guī)格優(yōu)化率：22.03%。優(yōu)化原則（方

6、案二）：板塊規(guī)格優(yōu)化率：40.89%；層間玻璃規(guī)格優(yōu)化率：47.18%；透明玻璃規(guī)格優(yōu)化率：47.6%。水平夾角（TA）統(tǒng)計：167.6o192.4o；為適應不同角度變化的分體插接設計豎框種類減少一半；適應不同角度能力更強。楔形墊塊楔形墊塊對稱豎框先加工，后噴涂綜合以上分析每+1度開一種豎框，共需開12種豎框。幕墻系統(tǒng)設計幕墻結構膠設計橫框的設計橫框的角度統(tǒng)計水平夾角（MA）統(tǒng)計：82.2o93.7o；綜合以上分析每+2度開一套橫框，共需開6套橫框。系統(tǒng)抗風壓的設計招標文件要求天津地方標準(DB29-221-2013）要求GB/T21086-2007要求CW-A1 H=4700mm 天津地標：

7、4700/250+7=25.8mm、 國標：4700/180=26.1mm（30mm）、 招標文件：20mm。CW-A2 H=4150mm 天津地標：4150/250+7=23.6mm、 國標：4150/180=23mm（20mm）、 招標文件：20mm。CW-A3 H=3750mm 天津地標：3750/250+7=22mm、 國標：3750/180=20.8mm（20mm）、 招標文件：20mm。210先加工、后噴涂設計 A.型材先噴涂后加工，加工部位會出現(xiàn)生邊。 B.對部分室內外可視型材，采用先加工后噴涂的生產工藝，提高美觀度。 C.我司擁有大型噴涂車間，為型材先加工后噴涂提供可靠保障。單

8、元幕墻的設計重點先加工后噴涂，無加工印記先加工后噴涂，無加工印記沈陽加工基地噴涂設備外露燈槽立邊自潔干法幕墻體系A.所有的密封膠都有污染，只是輕重不同。B.室內外可視部位全部采用膠條進行密封。 提升美觀度； 防止硅膠污染； 具有自潔功能； 減少清洗頻率； 降低維護成本； 降低擦窗機壓力。硅膠防水膠條無硅油污染耐候相容施工近兩年依然保持較好的自潔狀態(tài)。硅膠板硅膠板水密、氣密性設計 密封原理：等壓腔原理。 密封構造：多腔減壓，采用型材和密封材料形成多個空氣腔， 實現(xiàn)多腔減壓。A.采用CFD分析，確定密封原理、密封構造和密封材料。第一道防水第二道防水第二j減壓腔第一等壓腔室內側氣密線嚴密且連續(xù)、防止

9、漏氣，確保實現(xiàn)等壓。本工程水密4級，氣密3級。單元幕墻十字接縫存水試驗；單元板塊注水試驗；現(xiàn)場淋水測試水密、氣密性設計試驗B. 現(xiàn)場水密測試。C.現(xiàn)場氣密測試。 現(xiàn)場選擇一個層間不少于4 個幕墻板塊并包括周邊密封的區(qū)域進行實驗。隔水板板塊存水現(xiàn)場存水試驗現(xiàn)場噴淋試驗工廠存水試驗幕墻的排水設計 利用等壓的原理，通過高落差、組織有序的排水，排出少量的滲入水。水平方向的位移滑動和旋轉，能夠完全吸收，同時，垂直方向的位移，由于上下橫框之間有26mm的間隙，也能夠完全吸收。另外，由于風荷載以及地震荷載的復雜性，除了上述平面內的旋轉和滑動外，幕墻板塊還會發(fā)生平面外變形，但是這種變形量很小，設計的板塊之間的

10、縫隙可很好的吸收。10mm26mm幕墻轉接件設計+/- 30mm+/- 30mm+/- 30mm+/- 30mm主框掛件連接件埋件（主體結構中）。豎框通過掛件的調整螺栓可進行高度方向的調整；托板上開長條孔與埋件實現(xiàn)進出幕墻面方向調整；掛件可以進行平面內水平方向橫向滑動；幕墻防火設計防火巖棉135mm及鍍鋅鋼板=1.5mm2小時防火隔斷大于800mm（總包）12mm防火防煙膠密封超高層建筑的防雷是至關重要的，幕墻作為外圍護結構，在遭受雷擊時要迅速的將電流傳導到主防雷系統(tǒng)中；相鄰單元我們采用傳導率較好的銅質柔性連接，銅帶采用形設計，在幕墻發(fā)生移位時，仍能保證優(yōu)良的傳導率。同時每隔一定區(qū)域，幕墻與建

11、筑的主體防雷系統(tǒng)連接。防雷性能柔性連接：壽命長、不影響板塊伸縮玻璃板塊更換塔樓單元幕墻系統(tǒng)透明部分U值傳熱系數2.0W/m2.K。結露性能滿足設計要求。熱工性能設計CW-Q1系統(tǒng)CW-R1系統(tǒng)CW-S系統(tǒng)裙樓幕墻系統(tǒng)及采光頂透明部分U值傳熱系數2.3W/m2.K。結露性能滿足設計要求。熱工性能設計拉索幕墻熱工分析拉索幕墻結露設計解決方法一：參照上海中心項目工程架設熱水管，消除結露。解決方法二：采用外夾膠中空單銀Low-E玻璃解決方法 三：當環(huán)境中空氣相對濕度為23%以下，原設計方案滿足結露性能要求。拉索幕墻結露解決方案熱成像儀的應用：檢測出建筑圍護結構熱工缺陷，即隔熱材料缺失、熱橋、漏氣和受潮

12、等。V型鋁板裝飾帶設計連續(xù)的防水槽組裝成整體板塊縫隙部位的設計3236層V槽偏移量的統(tǒng)計V槽偏移量的統(tǒng)計樓層漂移主體結構在外力作用下，樓層會發(fā)生相對位移，稱為Storey Drift 。作為外圍護結構的幕墻，懸掛在樓板邊緣，主體結構的樓層漂移勢必是引起幕墻自身的變形。研究樓層漂移，對于幕墻的抗變形性能設計非常重要。層間位移主要是由于風荷載以及地震荷載引起的。 hsx 為樓層高度，為樓層偏移量樓層位移STOREY DRIFT對幕墻的影響荷載引起的樓層漂移：從上面的分析，我們可以看出來，建筑的樓層位于建筑的最頂部幕墻設計時考慮的樓層位移：繞著固定于樓板處的轉接件發(fā)生平面內的旋轉。適應方式：單元板塊

13、繞固定端轉動、水平移動、板塊的變形，幕墻板塊按3倍考慮。本工程中玻璃轉動量 12.6mm，水平移動 12mm，板塊變形11mm,共計37.8mm。設計按3倍37.8mm考慮。幕墻伸縮變形設計根據上述可計算，單元的縫隙設計為26mm1.5+2+15+7.2=25.7mm（加工誤差+安裝誤差+土建誤差）。根據技術文件：60。C溫差對單元幕墻板塊的影響那么單元板塊的最大溫度變形量 =a （t1-t0） L = 23X10-6/x60 x5100=7.19mm； 這個變形量較小，單元板塊之間的縫隙，完全可以吸收；那么單元板塊的最大溫度變形量 =a （t1-t0） L = 23X10-6/x60 x15

14、00=2.12mm； 這個變形量較小，單元板塊之間的縫隙，完全可以吸收；溫差對幕墻的影響溫差對層間鋁板的影響層間鋁板的變形量可以達到：變形量 =a（t1-t0）L= 23X10-6/x 60攝氏度x1500=2mm，我們的初步設計，鋁板四周采用彈性膠墊來吸收該變形。過強的光照，極高的溫度，除了對背襯鋁板以及玻璃產生直接影響外，還會使層間空隙位置的氣壓急劇增高，對玻璃以及背襯鋁板產生較大的壓力。使玻璃以及鋁板表面產生凹凸現(xiàn)象。為避免該現(xiàn)象發(fā)生，在單元豎框的側壁上鉆通氣口，保證加熱的氣體能夠排除，減小空腔內外的氣壓差。溫差對空氣腔的影響經試驗可達到65度8HS+1.52pvb+8HS半鋼化表面應力

15、45MPa以上枕頭效應由于建筑高度達到了530米，隨著高度的變化，氣壓以及溫度將會發(fā)生較大的波動；幕墻使用的中空玻璃內的空氣腔內的理論壓力為玻璃生產地的標準氣壓。由于工程所在地的海拔高度，溫度等影響，玻璃最終所處位置的室外氣壓與玻璃空氣腔內的氣壓會有壓力差，不同的氣壓會造成“枕頭效應”，一般的中高層建筑，這種效應不是很明顯，但是對于該項目，由于高度極高，枕頭效應應該予以重視。高差不同引起的枕頭效應：以本工程的中空夾膠玻璃為例，玻璃配置為：8mm+1.52PVB+8mm+12A+10mm。最大玻璃板塊尺寸13004750，分析由于高差，高差+20溫差 以及高差+50溫差的情況下的枕頭效應：計算結

16、果如下：枕頭效應枕頭效應我們通過計算，在極端溫度下，枕頭效應引起的玻璃變形最大為2.1593mm，遠小于技術文件中風荷載引起的玻璃的極限撓度值L/60=1300/60=21.67mm。而在正常使用條件下，變形對玻璃的表面平整度無明顯影響。另外強度上完全滿足使用要求融雪系統(tǒng)3.4 燈光、融雪、擦窗機等重點功能設計擦窗機防風銷扣防風銷扣（每兩個單元板塊設一個、間隔兩層設置）擦窗機出入電動推拉門燈光及LEDX2燈具X1燈具X3燈具燈光與幕墻結合LED嵌入式燈具X2LED嵌入式上照燈X1LED條型燈X3LED泛光燈X5LED線性燈XD1、XD2嵌入筒燈S1嵌入筒燈XD3項目分析裙樓主要燈具分布項目分析

17、塔樓主要燈具分布LED嵌入式上照燈X1LED條型燈X3LED泛光燈X4LED嵌入式燈具X2項目分析雨棚主要燈具分布LED燈帶XL2、XL3筒燈塔樓條型燈X3類似工程案例無錫蘇寧外立面凹槽照明控制系統(tǒng)介紹環(huán)形光纖網絡、雙機熱備份單模光纖B1F設備層3F設備層19F設備層32F設備層44F設備層58F設備層71F設備層88F設備層98F設備層單模光纖環(huán)形光纖控制網絡拓撲圖夜景照明配電概述燈具配電示意圖照明配電箱室 內室 外AC220VDC24VDC24VLED驅動電源（配電源箱）LED燈具AC220V夜景照明配電概述配電問題-幕墻出線方式一方式二防水耐候膠封堵裙樓幕墻系統(tǒng)分布圖CW-R2 CWP1

18、&CLA6CWQ1&CWQ2CW-R1CW-F2CL-B1CWS裙樓幕墻系統(tǒng)（標段A）的設計重點視覺樣板照片CWP1系統(tǒng)難點分析1：豎龍骨二面角分析170.3189.6難點分析CWP1系統(tǒng)難點分析1：豎龍骨二面角分析170.3189.6難點分析難點分析CWP1系統(tǒng)難點分析1：豎龍骨二面角分析線性連接適應角度變化尺寸6677mm難點分析鋼龍骨的連接借助于剛插芯，插芯數量共3063個，共分429種。CWP1系統(tǒng)難點分析2：插芯設計分析難點分析CWP1系統(tǒng)難點分析3：鋁型材交叉處扭擰分析左右不對稱的交點位置會出現(xiàn)該種情況，鋁材需扭擰難點分析CL-A6的裝飾效果頂部玻璃頂蓋穿孔鋁板燈光維修通道難點分析CWS系統(tǒng)難點分析1：采光頂交點防水設計第二道防水：硅膠