高層抗震課程設計

1、高層抗震課程設計目錄 TOC o 1-5 h z 第1章建筑、結(jié)構(gòu)說明1工程概況1 HYPERLINK l bookmark5 o Current Document 結(jié)構(gòu)說明1 HYPERLINK l bookmark7 o Current Document 氣象資料2 HYPERLINK l bookmark9 o Current Document 第2章重力荷載代表值與地震作用計算 3荷載計算3 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document 地震作用及側(cè)移計算 3 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 梁柱

2、線剛度計算 5 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 水平地震作用及樓層地震剪力計算 7 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document 水平地震作用下B軸平面框架內(nèi)力計算 8第3章風荷載下框架內(nèi)力及側(cè)移計算 9樓層風荷載計算9 HYPERLINK l bookmark25 o Current Document 豎向荷載下框架內(nèi)力計算10第4章框架內(nèi)力組合計算 20內(nèi)力換算20 HYPERLINK l bookmark62 o Current Document 橫向框架梁柱內(nèi)力組合 20第5章框架梁柱截面配筋設計

3、 25梁截面設計25 HYPERLINK l bookmark89 o Current Document 柱截面設計28高層抗震課程設計第1章建筑、結(jié)構(gòu)說明工程概況(1)本工程為教學樓，現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，建筑設防類別為丙類；(2)本工程方案總層數(shù)為二層，一層柱高為 5.2m,二層柱高為3.6m,屋面 無突出結(jié)構(gòu)；(3)本工程建筑面積為：1244.16m2。(4)樓面做法：30mmj水泥砂漿面層，110mmj鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，20mmj混合砂漿抹灰。(5)屋面做法：改性瀝青防水卷材(四層做法，一氈二油上鋪小石子)20mn#水泥砂漿找平層100mnB水泥珍珠巖制品保溫層20mn#水泥砂漿找平

4、層120mmf現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)層20mmj混合砂漿抹灰(6)墻體做法：200mmf非承重空心磚20mn#石膏砂漿雙面粉刷窗戶采用鋼玻璃窗，高度均為2200mm結(jié)構(gòu)說明(1)該全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)處于 7度(0.10g), II類場地，地震分組為第一組。建 筑為兩層，一層柱高：5.2m,二層柱高：3.6m。該建筑開間進深層高較大，全 現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系選擇大柱網(wǎng)布置方案。(2)本工程采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，內(nèi)墻采用非承重空心磚(190mm 父190mm+190mm ,重度 3.6kN/m2;)(3)材料：混凝土強度等級：梁、板、柱均為C30;縱筋采用HRB 400或HRB 335 鋼筋，箍筋筋采用HP

5、B300或HRB335鋼筋，板筋采用HPB300或HRB335鋼筋。(4)考慮本工程樓面荷載較大，對于防滲、抗震要求較高，為了符合適用、經(jīng)濟、美觀的原則和增加結(jié)構(gòu)的整體性及施工方便，采用整體現(xiàn)澆梁板式樓蓋。(5)根據(jù)工程地質(zhì)條件，考慮地基有較好的土質(zhì)，地耐力高，采用柱下獨高層抗震課程設計立基礎，基礎高度 0.5m,基礎埋深1.2m。氣象資料南昌市50年一遇基本風壓值為0.45kN / m2,基本雪壓值為0. 45kN / m2 地面 粗糙度為B類。高層抗震課程設計第2章重力荷載代表值與地震作用計算2.1荷載計算荷載標準值計算屋面荷載改性瀝青防水卷材0.3kN / m220mnd?水泥砂漿找平層

6、20 0.02=0.4kN / m2100mm?水泥珍珠巖制品保溫層40. 1 = 0. 4kN / m220mnd?水泥砂漿找平層20 0.02 = 0.4kN / m2120mm?現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)層25 0.12 =3kN/m220mng混合砂漿 17 0.02 0.34kN / m2合計： 4. 84kN / m22）樓面層恒荷載30mnd?水泥砂漿面層20 0.03=0.6kN/m2110mms筋混凝土現(xiàn)澆板25 0.11 =2.75kN/m220mng 混合砂漿抹灰 17 0.02 = 0.34kN/m2合計：3.69kN/m23）墻體200mnB非承重空心磚3.6kN / m220m

7、nB石膏砂漿雙面粉刷12 0.02 2 =0.48kN/m2鋼玻璃窗 0.4kN/m2合計：4.48kN / m2基本雪壓標準值0. 45kN / m2地震作用及側(cè)移計算本建筑高度5.2+3.6 = 8.8m 40m,以剪切變形為主，質(zhì)量和剛度沿高度均勻分 布，可采用底部剪力法計算水平地震作用。.重力荷載代表值的計算根據(jù)現(xiàn)行建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2010,本結(jié)構(gòu)重力荷載代表值的計算如下：屋面重力代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值+0.5倍雪荷載標準值樓面重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值+0.5倍樓面活荷載標高層抗震課程設計準值結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi)的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配

8、件自重， 計算結(jié)果見圖2-1。屋面層重力荷載代表值=屋面荷載+ 橫梁荷載+縱向連系梁荷載+1/2 墻體荷載+1/2柱荷載+1/2雪荷載所以有：屋面荷載=4. 8443. 2 14.4 = 3010. 87kN邊跨橫梁荷載=0. 25 (0. 6 - 0. 12) 5. 875 25 22 = 382. 8kN中跨橫梁荷載=0.25 (0. 4 - 0. 12) 2. 65 25 11 = 53. 9kN縱向連系梁荷載=0. 25 (0. 5 - 0. 12) 4. 5 25320. 25 (0. 5 - 0. 12)3. 6258 = 410.4kN縱向墻體荷載=( 4.5-0.45)(3.

9、6-0. 5)-3. 32.23.616 = 304. 99kN(3.6-0. 45)(3. 6-0.5)-2.42. 23. 64 = 64. 58kN( 4.5-0.45)(3. 6-0. 5)-1.82.23.616 - 495. 07kN(3.6-0. 45)(3. 6-0. 5)-0. 92.23.62 = 56. 05kN橫向墻體荷載=5.425 (3. 6 - 0. 6)3. 6 15 = 866. 7kN2. 2 (3. 6-0. 4)3. 6 2 = 54. 14kN窗荷載=3.3162. 441.8 160.9 22.20. 4 =81.84kN1/2墻體與窗總荷載：(30

10、4. 9964. 58495. 0756. 05866. 754. 1481.84) / 2 = 961.685kN1/2 柱荷載=0. 45 m 0. 45 父(3. 6 / 2 0. 12)父 25 M 44 = 374. 22kN雪荷載=1 / 20. 4543. 214. 4 = 139. 97kN所以屋面層重力荷載代表值為G2 =3010.87 382.8 53,9 410.4 961.685 374.22 139.97 = 5334kN樓面層重力荷載代表值=樓面荷載+橫梁荷載+縱向連系梁荷載+墻體 荷載+ 柱荷載樓面荷載=3.69 (43.2 14.4 -3,6 6 2) 3.6

11、6 2 8 =2481.67kN邊跨橫梁荷載=0.25 (0.6 -0.11) 5.875 25 22 =390.775kN中跨橫梁荷載=0.25 (0.4 -0.11) 2,65 25 11 =55.825kN縱向連系梁荷載=高層抗震課程設計0.25 (0.5 -0.11) 4,5 25 32 0.25 (0.5 -0.11) 3.6 25 8 = 421.2kN梁總荷載=390,775 55.825 421.2 =867.8kN縱向墻體荷載=(4.5一0.45)(5.2-0. 5)-3. 32,23,614 = 593. 46kN( 3.60,45)(5.2-0. 5)-2. 42,23,

12、64 = 137. 16kN(4. 5-0. 45)(5.2-0. 5)-1.82,23,614 = 759. 78kN(3. 6一0. 45)(5.2-0. 5)-0. 92,23,62 = 92. 34kN橫向墻體荷載=5,425 (5.2 - 0,6) 3,6 15=1328.94kN2.2 (5.2 -0,4) 3,6 2 = 81.22kN窗荷載=3,3 14 2.4 4 1,8 14 0.9 2 2,2 0,4 =72,864kN1/2墻體與窗總荷載：(593. 46137. 16759. 7892. 341328. 9481. 2272. 864) / 2 = 1532. 88k

13、N1/2柱荷載=0. 45 x 0,45 父(5. 2 / 2 - 0. 11)父 25 M 44 = 554. 65kN1/2樓面活荷載=4,5 6 2.0 4 (43.2 14.4 -4 4.5 6) 3.5/2 = 1007.64kN所以有G = 2481.67867. 8902. 3151532. 88609. 84554. 651007.64 = 7957kN梁柱線剛度計算1)梁的線剛度計算。邊跨梁為 TOC o 1-5 h z kb=EbIb/ l= 31070.250.631.5/ 125.875 = 34.47103kNm中跨梁為kb=EbIb/ l= 31070.250.43

14、2.0/ 122.65 = 30.19103kNm2)柱的線剛度。首層柱為kc=EJc/hu 31070.450.453 / 125.2 =19.71103kNm其他層柱為 kc=EJc/h= 31070.450.453 / 123.6 = 28.48103kNm3)柱的側(cè)移剛度D的計算。計算過程見表2-2、表2-3表2-1 底層D值計算高層抗震課程設計Dk=X k/kc0.5+ ka = 2+k一 ,12 ,D =o(kF /kN m h2中柱（22根）64. 66 x 103 = 3. 28119. 71 K 1033. 781=0. 7165. 2816263邊柱（22根）34. 47

15、x 1033 = 1.74919.71 M 103249 八=0. 6007495676注： D =(6263 5676) 22 = 262658kN m表2-2 2層D值計算Dk = Z kb / 2kbka =2+k12D =akc/kN m c h2中柱（22根）時36- 103 =1.6956. 96 x 103169 = 0. 4583. 6912078邊柱（22根）39. 42 x 103八n RQ90. 692 八n 976777.U.56. 96 x 1030. 25 72. 692注： D = （12078 6777）22 = 414810kN m4）框架自振周期的計算 根據(jù)

16、能量法，計算自振周期。樓間側(cè)移計算見表2-4.表2-3樓間側(cè)移計算層次樓層重力荷載 GkN樓層剪力nVi = Gi / kN樓間側(cè)移剛 度Di /（kN/m）層間位移6i =Vi / Di / m樓間側(cè)移d = 2/m16高層抗震課程設計2533453342626580.02030.052317957132914148100.03200.0320由公式得nG =2_ _ _2_2c 八 5334 0. 052327957 0.03202 二 2 0.70.289sn c5334 0. 0523 7957 0.0320 G ti水平地震作用及樓層地震剪力計算該工程所在地區(qū)抗震設防烈度為 7度，場

17、地土為II類，設計地震分組為第一 組，場地特征周期值Tg=0.35s,水平地震影響系數(shù)最大值o（max = 0.08gT, = 0. 289s 1.4Tg = 1.4 m 0. 35 = 0. 49s ,故不需考慮頂部附加水平地 震作用。結(jié)構(gòu)阻尼比，=0.05,衰減指數(shù)y=0.9,阻尼調(diào)整系數(shù)“2=1.0T0- 35 二1 二（專）21 max =（0）1.0 0.10 = 0.1188結(jié)構(gòu)等效重力荷載：Qq = 0.85 G = 0.85 （5334 7957） = 11297. 4kN結(jié)構(gòu)底部剪力：Fek =rGq = 0.1188 11297. 4 = 1342. 13kN質(zhì)點i的水平地

18、震作用標準值、樓層地震剪力及樓層層間位移的計算過程見 表 2-5。表2-4 Fp Vi和&uc的計算層Gi / kNHi /mGiHi/kN mG GiHiFiViD D uc/m c253348.846939.288315.67137134148100.001179575.241376.462913422626580.003續(xù)表2-4 FM和Mc的計算層號3 /mm層晨j/mm層間相對位移 角側(cè)移驗算九工Gi男重比驗 算7高層抗震課程設計2136001/3600滿足100.0滿足1352001/1733滿足132.1滿足K水平地震剪力系數(shù) 0.016首層 Auc / h = 0.003/5.

19、2 = 1/1733 1/550（滿足要求）二層 Auc/ h = 0.001/3.6 = 1/ 3600 1 / 550（滿足要求）水平地震作用下B軸平面框架內(nèi)力計算根據(jù)水平地震作用下樓層層間剪力計算結(jié)果，利用D值法計算得結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖見表2-5和表2-6。表2-5 A、D軸框架柱剪力和柱端彎矩和側(cè)移得計算層 號hVi工DDD工DViky。VhM下M上單 位mkNkN /mkN / mkNmmkN mkN m23.664.823771067770.18011.70.451.6218.9523.1715.21222387856760.23829.00.552.8682.9467.86注：Vh為修正

20、的反彎點高度，其中V=V0 +v1 +V2 +V3表2-6 B、C軸框架柱剪力和柱端彎矩和側(cè)移得計算層 號hViD DDDZ DVikV。VhM下M上單 位mkNkN / mkN /mkNmmkN mkN m23.664.8237710241560.64141.50.401.4459.7689.6415.212223878125260.52564.10.572.96189.74143.33由此畫出水平地震作用下內(nèi)力圖，見附圖 1高層抗震課程設計第3章風荷載下框架內(nèi)力及側(cè)移計算樓層風荷載計算.對于本建筑，將計算單元范圍內(nèi)外墻均布風荷載，華為等量樓面處集中風荷載以，計算結(jié)果見表3-1。表3-1樓層

21、風荷載計算樓層Mm)hj(m)Wk(kN)21.03.604.7411.05.23.611.58.框架柱側(cè)移驗算根據(jù)表3-1的計算結(jié)果，可算出樓層層間剪力，進而計算樓層層間相對位移, 樓層位移計算結(jié)果見表3-2.表3-2框架側(cè)移計算層號層向剪力ViD D八ViUi 二D D總側(cè)移u層圖h層間位移 控制單位kNM104kN /mmmmmmm24.746.560.0720.45836001/42353116.324.230.3860.38652001/21311根據(jù)表3-2的計算結(jié)果，本框架結(jié)構(gòu)在風荷載作用下樓層層間相對位移和樓層總位移均滿足規(guī)范要求。.風荷載作用下框架內(nèi)力計算根據(jù)風荷載作用下樓層

22、層間剪力計算結(jié)果，利用D值法計算得結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖見 圖3-3和圖3-4。表3-3 A、D軸框架柱剪力和柱端彎矩和側(cè)移得計算層 號hVi工DDD工DVikV。vhM下M上9高層抗震課程設計單 位mkNkN /mkN / mkNmmkN mkN m23.64.743771067770.1800.850.451.621.381.6815.216.322387856760.2383.880.552.8611.109.08注：vh為修正的反彎點高度，其中V = V0 +w +V2 +V3表3-4 B、C軸框架柱剪力和柱端彎矩和側(cè)移得計算層 號hVi2DDDD DVikV。vhM下M上單 位mkNkN /mk

23、N / mkNmmkN mkN m23.64.7437710241560.6413.020.401.444.356.5215.216.3223878125260.5258.570.572.9625.3719.16由此畫出風荷載下內(nèi)力圖，見附圖 2。M左右按剛度分配豎向荷載下框架內(nèi)力計算1）豎向荷載的導荷方式圖取本結(jié)構(gòu)圖中的8軸進行計算，計算單元如任務書上所示2）荷載計算根據(jù)框架的受荷范圍，計算框架梁和柱的荷載，分別得到豎向永久荷載 和可變荷載下結(jié)構(gòu)圖的計算簡圖，見圖 3。3）內(nèi)力計算先利用力學方法求出梁的周端彎矩，而后用彎矩二次分配法計算各桿端彎矩，繪出框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力圖包載作用下結(jié)

24、構(gòu)計算4.84 4.5 = 21.78kN/m4.84 2.65 =12.83kN/m3.69 4.5 =16.61kN/m3.69 2.65 = 9.78kN/m8軸頂層邊跨板有效線荷載8軸頂層中跨板有效線荷載8軸底層邊跨板有效線荷載8軸底層中跨板有效線荷載4.84 4.5 5.875/2 =63.98kN8軸頂層邊跨板有效荷載10高層抗震課程設計8軸頂層中跨板有效 荷載4.84父4.5父2.65/2 = 28.86kN8軸底層邊跨板有效 荷載3.69父4.5父5.875/2 = 48.78kN8軸底層中跨板有效 荷載3.69父4.5父2.65/2 = 22.00kN 邊跨橫梁自重 0.25

25、 (0.6 -0.12) 5.875 25 =17.63kN 中跨橫梁自重 0.25 (0.4 -0.12) 2.65 25 = 4.64kN 縱向連系梁自重 0.25 (0.5-0.12) 4.5 25 =10.69kN綜上：頂層邊柱所受集中荷載63. 9810.6917. 63/ 2 = 83. 49kN頂層中柱所受集中荷載83. 4928.864.64 / 2 = 114.67kN底層邊柱所受集中荷載48. 7810.6917. 63/ 2=68. 29kN底層中柱所受集中荷載 68.29 22.00 4.64/2 = 92.61kN 活荷載作用下結(jié)構(gòu)計算8軸頂層邊跨板有效8軸頂層中跨板

26、有效8軸底層邊跨板有效8軸底層中跨板有效8軸頂層邊跨板有效8軸頂層中跨板有效8軸底層邊跨板有效8軸底層中跨板有效線荷載 0.5 4.5 = 2.25kN/m 線荷載 0.5 2.65 = 1.33kN / m 線荷載 2.0 4.5 = 9.0kN/m 線荷載 2.0 2.65 = 5.3kN/m 荷載 0.5 4.5 5.875/2 = 6.61kN 荷載 0.5 4.5 2.65/2 =2.98kN 荷載 2.0 4.5 5.875/2 =26.44kN 荷載 2.0 4.5 2.65/2 = 11.93kN綜上：頂層邊柱所受集中荷載 頂層中柱所受集中荷載 底層邊柱所受集中荷載 底層中柱所

27、受集中荷載4）包載作用下彎矩圖計算頂層包載作用下梯形等效均布荷載6.61kN6.61 2.98 = 9.59kN26.44kN26.44 11.93 = 38.37kN_ a 2 a 3q =1 _ 4.)(-)q19. 60kN / m包載作用下三角形等效均布荷載 首層q = 15.66kN / mq7.86kN/m包載作用下梯形等效均布荷載 包載作用下三角形等效均布荷載 由此求出周端彎矩。11高層抗震課程設計5）活載作用下彎矩圖計算頂層 梯形 等效均布荷載 q = 1.71kN / m三角形 等效均布荷載q = 0.83kN/m底層 梯形 等效均布荷載q = 6. 86kN / m三角形

28、等效均布荷載 q = 3.31kN/m12高層抗震課程設計包載作用下頂層彎矩計算表3-5頂層彎矩計算節(jié)點ABEFGHDC桿端AEBFEAEFFEFBFGGFGCGHHGHDDHCG分配系數(shù)/0.4500.5500.3700.3060.3240.3240.3060.3700.5500.450/固端彎矩-56.3856.38-5.725.72-56.3856.38H-15.50-31.01-25.37-8.46G8.3621.4420.2424.4812.246.75F-6.02-10.92-21.84-18.06-19.12-9.56E10.1030.2937.0218.51F-2.83-3.4

29、3-6.85-5.66-6.00-3.00G2.044.073.844.652.331.28H-4.01-8.01-6.56-2.19G0.651.301.231.480.7413高層抗震課程設計F-0.27-0.50-0.99-0.82-0.87-0.44E0.591.772.161.08最終彎矩10.69-9.1232.06-32.0646.29-24.54-20.6620.6625.31-45.9832.67-31.93-10.658.03包載作用下底層彎矩計算表3-6底層彎矩計算節(jié)點EFGH桿端EAEIEFFEFBFJFGGFGCGKGHHGHDHL分配系數(shù)0.2380.3450.41

30、70.3050.1750.2520.2680.2680.1750.2520.3050.4170.2380.345固端彎矩-45.0445.04-4.604.60-45.0445.04H-9.39-18.78-10.72-15.54G6.6813.358.7212.5615.207.60F-7.19-14.37-8.25-11.87-12.63-6.32E12.4318.0221.7810.89F-1.66-3.32-1.91-2.74-2.92-1.46G1.052.09.1.361.962.371.1914高層抗震課程設計H-1.84-3.67-2.09-3.03G0.250.500.320

31、.460.560.28F-0.20-0.40-0.23-0.33-0.35-0.18E0.440.640.780.39最終彎矩12.8718.66-31.5337.85-10.39-14.94-12.5212.5210.414.98-38.1431.66-12.81-18.57續(xù)表續(xù)表3-6底層彎矩計算節(jié)點ABCDIJKL桿端AEBFCGDHIEJFKGLH分配系數(shù)/H-5.36-7.77G4.366.28F-4.13-5.94E6.229.01F-0.96-1.37G0.680.9815高層抗震課程設計H-1.05-1.52G0.160.23F-0.12-0.17E0.220.32最終彎矩6

32、.44-5.215.20-6.419.33-7.487.49-9.29由此可畫出恒載作用下框架內(nèi)力圖，見附圖 416高層抗震課程設計活載作用下頂層彎矩計算表3-7頂層彎矩計算節(jié)點ABEFGHDC桿端AEBFEAEFFEFBFGGFGCGHHGHDDHCG分配系數(shù)/0.4500.5500.3700.3060.3240.3240.3060.3700.5500.450/固端彎矩-4.924.92-0.490.49-4.924.92H-1.36-2.71-2.21-0.74G0.941.881.772.141.070.59F-0.64-1.00-1.99-1.64-1.74-0.87E1.332.66

33、3.261.63F-0.17-0.20-0.60-0.50-0.53-0.27G0.190.370.350.420.210.11H-0.35-0.70-0.58-0.19最終彎矩1.33-0.812.66-2.663.77-2.14-1.631.602.12-3.773.07-2.79-0.930.7017高層抗震課程設計活載作用下底層彎矩計算表3-8底層彎矩計算節(jié)點EFGH桿端EAEIEFFEFBFJFGGFGCGKGHHGHDHL分配系數(shù)0.2380.3450.4170.3050.1750.2520.2680.2680.1750.2520.3050.4170.2380.345固端彎矩-19

34、.7319.73-1.941.94-19.7319.73H-4.12-8.23-4.70-6.81G2.945.873.835.526.683.34F-3.16-6.32-3.63-5.22-5.56-2.78E5,457.909.554.78F-0.73-1.46-0.84-1.20-1.31-0.66G0.460.920.600.871.050.53H-0.81-1.61_-0.92-1.34最終彎矩5.457.90-14.0716.18-4.47-6.42-5.295.294.436.39-16.9313.77-5.62-8.1518高層抗震課程設計續(xù)表3-8底層彎矩計算節(jié)點ABCDIJ

35、KL桿端AEBFCGDHIEJFKGLH分配系數(shù)/H-2.35-3.41G1.922.76F-1.82-2.61E2.733.95F-0.42-0.60G0.300.44H-0.46-0.67最終彎矩2.73-2.242.22-3.253.95-3.213.20-4.08由此可畫出活載作用下框架內(nèi)力圖，見附圖5。6）彎矩調(diào)幅對豎向荷載下梁端和跨中彎矩進行條幅，調(diào)幅系數(shù)取0.8519高層抗震課程設計第4章框架內(nèi)力組合計算4.1內(nèi)力換算組合之前，先將各種情況下的軸線處內(nèi)力（彎矩、剪力）換算至柱邊。1）內(nèi)力組合本框架的最不利組合考慮三種：非地震作用下的基本組合2種和地震作用效 應與其他效應組合1種。

36、內(nèi)力符號規(guī)定方面：彎矩M以順時針為正，逆時針為負。 剪力V以使桿件產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動趨勢為正， 使桿件產(chǎn)生逆時針轉(zhuǎn)動趨勢為負。軸 力以受壓為正，受拉為負。2）彎矩調(diào)幅對豎向荷載下梁端和跨中彎夕!進行條幅，調(diào)幅系數(shù)取 0.85。表4-1彎矩調(diào)幅計算何載 種類桿件跨向彎矩標準值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后彎矩標準值M左M中M右PM左M 中M右恒載頂層AB-37.79-41.1349.060.85-32.12-34.9641.70BC-18.249.66-18.240.85-15.508.21-15.50首層AB-35.99-29.2540.630.85-30.59-24.8634.54BC-10.083.18-10

37、.080.85-8.572.70-8.57頂層AB-4.83-2.474.990.85-4.11-2.104.24BC-0.620.11-0.620.85-0.530.09-0.53首層AB-14.62-14.0716.430.85-12.43-11.9613.97BC-5.29-2.38-5.290.85-4.50-2.02-4.503） 一般組合采用三種組合形式可變荷載效應控制：1.2恒+1.4活；1.2 恒+0.9 （活 +風）*1.44）永久荷載效應控制：1.35恒+0.7*1.4活=1.35恒+活4.2橫向框架梁柱內(nèi)力組合20高層抗震課程設計表4-2橫向框架梁內(nèi)力組合（一般組合）(單

38、位 M : kN.m V : kN )桿 件跨 向截回內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合恒載風載1.2 恒+1.4活1.2 恒+0.9(1.4 活+1.4 風)1.35恒+活左風右風左風右風頂 層 橫 梁AB跨梁左端M-32.12-4.11-1.681.68-44.28-45.8441.61-47.47V55.95.00-0.910.9174.0872.1174.4180.47跨中M-34.96-2.100.99-0.99-44.89-43.35-45.85-49.30梁右端M41.704.243.66-3.6655.9859.9950.7760.54V-59.25-5.050.91-0.91-78.17-

39、76.32-78.61-85.04BC跨梁左端M-15.50-0.53-3.163.16-19.34-23.25-15.29-21.46V12.951.10-2.382.3817.0813.9319.9218.58跨中M8.210.090.000.009.989.979.9711.17梁右端M-15.50-0.533.16-3.16-19.34-15.29-23.25-21.46V-12.95-1.102.38-2.38-217.08-13.93-19.92-18.58首 層 橫 梁AB跨梁左端M-30.59-12.43-10.4610.46-54.11-66.55-39.19-53.73V4

40、5.3319.89-3.913.9182.2474.4984.3581.09跨中M-24.86-11.961.04-1.04-46.58-43.59-46.21-45.52梁右端M34.5413.9712.54-12.5462.2174.8543.2560.60V-46.67-20.673.91-3.91-84.94-77.12-86.97-83.67BC跨梁左端M-8.57-4.50-10.9710.97-16.58-29.78-2.13-16.07V10.414.39-8.288.2818.647.5928.4618.44跨中M-2.70-2.020.000.00-6.07-5.79-5.

41、79-5.67梁右端M-8.57-4.5010.97-10.97-16.58-2.13-29.78-16.07V-10.41-4.398.28-8.28-18.64-7.59-28.46-18.4421高層抗震課程設計表4-3橫向框架梁內(nèi)力組合（考慮地震組合）桿 件跨向截回內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合恒載0.5（雪+活）地震作用1.2恒+0.5（雪+活）+1.3 地震作用向左向右向左向右頂 層 橫 梁AB跨梁左端M-32.12-2.0623.17-23.17-10.90-71.14V55.92.50-12.0812.0854.3885.78跨中M-34.96-1.05-12.3212.32-59.23

42、-27.20梁右端M41.702.12-47.8047.80-9.56114.72V-59.25-2.5312.08-12.08-58.43-89.84BC跨梁左端M-15.50-0.2741.84-41.8434.95-73.83V12.950.55-31.5831.58-24.8557.25跨中M8.210.05009.919.91梁右端M-15.50-0.27-41.8441.84-73.8334.95V-12.95-0.5531.58-31.5824.85-57.25首 層 橫 梁AB跨梁左端M-30.59-6.2286.81-86.8168.68-157.03V45.339.95-3

43、3.2133.2123.16109.51跨中M-24.86-5.98-10.7410.74-50.9723.05梁右端M34.546.99-108.29108.29-90.94190.61V-46.67-10.3433.21-33.21-25.24-111.59BC跨梁左端M-8.57-2.2594.80-94.80110.26-136.22V10.412.20-71.5571.55-77.88108.15跨中M-2.70-1.0100-4.45-4.45梁右端M-8.57-2.25-94.8094.80-136.22110.26V-10.41-2.2071.55-71.5577.88-108

44、.1522高層抗震課程設計表4-4 橫向框架柱內(nèi)力組合（一般組合）桿 件跨向截回內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合|Mmax| 及相應的NNmin及相應的MNmax及相應的M恒載風載1.2 恒+ 1.4 活1.2 恒 +0.9（1.4 活 +1.4 風）1.35 恒 +活左風右風左風右風頂 層 柱A柱柱頂M37.794.831.68-1.6852.1153.5549.3255.4055.4053.5555.40N139.3911.61-0.910.91183.52180.75183.04199.79199.79180.75199.79柱底M25.669.47-1.381.3844.0540.9944.464

45、4.1144.4640.9944.11N157.6211.61-0.910.91205.40202.63204.92224.40204.92202.63224.40B柱柱頂M-29.73-4.376.52-6.52-41.79-32.97-49.40-44.51-49.40-32.97-44.51N186.8711.79-1.471.47240.75237.25240.95264.06240.95237.25264.06柱底M-12.64-6.22-4.354.35-23.88-28.49-17.52-23.28-28.49-28.49-23.28N205.1011.79-1.471.4726

46、2.63259.12262.83288.68259.12259.12288.68首 層 柱A柱柱頂M10.335.139.08-9.0819.5830.307.4219.0830.3030.3019.08N271.2457.94-4.824.82406.60239.42404.57424.11239.42239.42424.11柱底M6.441.33-11.1011.109.59-4.5823.3910.0223.39-4.5810.02N297.5757.94-4.824.82438.20424.02436.16459.66436.16424.02459.66B柱柱頂M-17.91-5.14

47、19.16-19.16-28.69-3.83-52.11-29.32-52.11-3.83-29.32N354.7958.84-10.6610.66508.12486.08512.94537.81512.94486.08537.81柱底M-5.21-0.81-25.3725.37-7.39-39.2424.69-7.84-39.24-39.24-7.84N381.1258.84-10.6610.66539.72518.05544.91573.35518.05518.05573.3523高層抗震課程設計表4-5 橫向框架柱內(nèi)力組合（考慮地震組合）桿 件跨 向截 面內(nèi) 力荷載種類內(nèi)力組合 |Mma

48、x|及相應 的NNmin及相應的MNmaxM相應的M恒載0.5（雪 + 活）地震作用1.2恒+0.5（雪 + 活）+1.3 地震 作用向左向右向左向右頂 層 柱A柱柱 頂M37.792.4223.17-23.1778.3718.1378.3778.3718.13N139.395.81-12.0812.08158.54189.94158.54158.54189.94柱 底M25.664.74-18.9518.9511.8561.1261.1211.8561.12N157.625.81-12.0812.08180.41211.82211.82180.41211.82B柱柱 頂M-29.73-2.1

49、989.64-89.6478.23-154.84-154.8478.23-154.84N186.875.90-31.5831.58190.27272.38272.38190.27272.38柱 底M-12.64-3.11-59.7659.76-96.5958.79-96.59-96.5958.79N205.105.90-31.5831.58212.15294.25212.15212.15294.25首 層 柱A柱柱 頂M10.332.5767.86-67.86103.70-72.74103.70103.70-72.74N271.2428.97-45.2945.29301.38419.13301

50、.38301.38419.13柱 底M6.440.67-82.9482.94-99.29116.35116.35-99.29116.35N297.5728.97-45.2945.29332.97450.73450.73332.97450.73B柱柱 頂M-17.91-2.57143.33-143.33161.75-210.91-210.91161.75-210.91N354.7929.20-102.93102.93326.98594.60594.60326.98594.60柱 底M-5.21-0.41-189.74189.74-398.69239.92-398.69-398.69239.92N

51、381.1229.20-102.93102.93358.58626.19358.58358.58626.1924高層抗震課程設計第5章框架梁柱截面配筋設計5.1梁截面設計表5-1 橫梁AB BC跨正截面受彎承載力計算層混凝 土強 度等 級bx h (mm2)截卸位 置組合內(nèi)力柱邊截 回號矩 (kN.m)h0 (mm)M ot _1tu 1fcA Ebh . 1 c實際選用(mm2)備注S %fcbh2As-bh0fy(mm2)M (kN.m)V (kN)頂 層C30250X 600A2支座-47.4780.47-47.475600.04230.0432288.296 16,As=1206; 0

52、.35跨中-49.30-49.305600.04400.0450300.306 16,As=1206t 0.35B2支 座左60.54-85.0460.545600.05400.0555370.376 16,As=12060 0.35250X400B2支 座右-21.4618.58-21.463600.04630.0474203.352 16,As=4020 0.35跨中-11.17-11.173600.02410.0244104.682 16,As=4020 0.35C2支 座左-21.46-18.58-21.463600.04630.0474203.352 16,As=402E p svm

53、in250X400B2支座右108.15360343.2072.07 8200141.41p p svminC2支座左77.88360343.2072.07 8200141.41P A P svmin27高層抗震課程設計5.2柱截面設計(1)縱筋設計(A柱)根據(jù)內(nèi)力組合表中柱設計內(nèi)力,兩控制截面中，以下六組內(nèi)力均可能為最危險內(nèi)力第一組 M = 78. 37kN m N第二組 M = 61. 12kN mN=158. 54kN V = 80. 47kN= 211.82kN V = -85. 04kN第三組M = 78. 37kNmN = 158. 54kNV = 80. 47kN第四組 M =

54、40. 99kN mN第五組 M = 55. 40kN mN=202. 63kN V =-85. 04kN= 199. 79kN V = 80. 47kN第六組 M = 61. 12kN mN= 211.82kNV - -85. 04kNN 211. 82 103軸壓比： =0. 073 :二 0.75fbhc14.3 450 450滿足要求承載力抗震調(diào)整系數(shù)：RE =0.75第六組：reN 0. 75 211.82 103x = = = 24.69mm ； bh0 = 0. 55 410 = 225.5mm：1fcb1.0 14.3 450為大偏心受壓，其他五組內(nèi)力均為大偏心受壓。第一組最危

55、險：M=78. 37kN m N = 158. 54kN V = 80. 47kNMh78.37 106450eas = 40 u 679. 32mmN2158. 54 1032采用對稱配筋：N：1fcb3158.54 10317014?3450=24. 63mmNe-1f cbx( h0 - 2)fyA(h0 - a)N=A=一-if cbx( h0 - 2)fy(h0 - a)_ 3_ _ _158.5410679. 32- 1.014. 345024.63(410 - 0.5 24. 63)二 402.300 (410 - 40)42mm實配鋼筋：4 16 A = As = 804mm2

56、28高層抗震課程設計A 804單側(cè)配筋率：=4 = 80 =0.44% . 0.2% =bho 450 410,A.bh01608450 410= 0.87% 0.8% = ：min驗算縱筋間距：(450 _2 m 40 _4 m 20) / 2 = 145mm W 200mm 滿足要求(2)箍筋設計加密區(qū)：8100(雙肢)非加密區(qū)：8200(雙肢)h0 =450-40 = 410mmM = 78.73kN mN = 158. 54kN V = 80. 47kNah03600450=8 3.0取=3.0驗算截面尺寸：0. 25 cfcbh0 = 0.25 1 14.3 450 410 = 659. 59kN V = 80. 47kN截面尺寸符合要求箍筋數(shù)量:1 75 一一 1 75V = -ftbh0 = -1.43 450410 115. 43kN . 0. 2N =