化工原理課后答案(中國(guó)石化出版社) 第7章 輻射傳熱與管式加熱爐

1、第 頁(yè)第七章輻射傳熱與管式加熱爐1有一個(gè)爐絲溫度為1120K，功率1KW的電爐。若爐絲長(zhǎng)0.3m，直徑10mm,黑度0.95，試計(jì)算爐絲的輻射效率（爐絲輻射功率與電功率之比值）。解：爐絲輻射功率：Q=AqT4=0.95心X0.01X0.3x5.67x10-8x11204=798.8（W）0一798.8爐絲的輻射效率二而00=79.8%2.有一3XlXlm的熱鋼錠，它的95%的表面暴露在外。此鋼錠的黑度為0.3,它的導(dǎo)熱系數(shù)非常高（即傳熱速率不受內(nèi)部導(dǎo)熱的限制），而周圍空氣的溫度為303K。鋼的比熱容和密度分別為500J/（kg.K）和7800kg/m3。假定通過(guò)支承物的導(dǎo)熱損失忽略不計(jì)，對(duì)流熱

2、損失很小，試計(jì)算鋼錠從1273K冷卻至1073K的時(shí)間。TOC o 1-5 h z一dH丁，（提示：熱平衡0=，鋼錠焓的下降速率。因TTa，故T4-T4aT4）dta解：dH=pVcdTpdH_PVTT“t4dtdt0分離變量，得：tdt=J107301273pVCdTwAbT4Fdt=j*1073012737800 x3x1x1x500dT0.3x0.95x(3x1x4+1x1x2)x5.67x108Tt=-5.17x1013x-3x（爲(wèi)-館）=5598（s）=i.55h3.厚金屬板上有一個(gè)如圖所示的開(kāi)口空腔。若金屬板具有均勻溫度，且空腔壁面黑度為1,試問(wèn)空腔壁面所輻射的能量經(jīng)開(kāi)口處進(jìn)入環(huán)境

3、的分率是多少？題3圖解：A申=A申A甲=22112A122111210L=10.6%40L+40L+2x5.2L4.兩塊平行放置的平板，溫度分別保持t=800K和L00K,板的黑度B2=0.8、板間距離遠(yuǎn)小于板的寬度和高度。試求板的本身輻射；板1和板2之間的輻射換熱量；板1的有效輻射；板1的反射輻射；對(duì)板1的投入輻射及板2的有效輻射。解：板1的本身輻射E=QT4=0.8x5.67x10-sx（527+273）4=1.8579x104Wm211o1板2的本身輻射：E二QT4二0.8X5.67x10-8x(27+273丄二367.416Wm22o2；由W=E+pmWiioiiiijj=1W=E+p

4、(W申+W申)1o11111212W=E+p叭+W申丿2o22121222W=0.8x5.67x10-8x(527+273)4+0.2WW=0.8x5.67x10-8x(27+273)4+0.2w21板的有效輻射：W=19430Wm2W1=4253.4Wm2由Q=二(E-W)A得：ipoiiii(E-W)=08G.67x10-8x(527+273)4-19430)=15177(W/m2)10.2解方程組得:q-11p011或另一方法:QE-E)=-x5.67x1c-8xo2T1:+10.80.8-300=15184Wm2-務(wù)號(hào)=5.67x10-8x8004-15184x02=19428Wm21

5、第七章輻射傳熱與管式加熱爐22第 頁(yè)W2=叮牛呂=5-67x10-8x3004-15184x08=425527Wm22投入輻射：E=ZW2ijijE=W+申W=W=4255.27W-m2211111222；E=W+W=W=19428Wm2222112221反射輻射：ERi1:pE=0.2x4255.27=851.54W.m2121PE=0.2x19428=3885.6Wm2222；兩板間的輻射換熱量，即凈輻射量：2：EE5.67x108xq=i021211+112ZZ1-10.80.8-300)=15184Wm25有一邊長(zhǎng)為0.5m的正方體空腔，其頂面溫度恒為573K，而其余表面的溫度均保持3

6、73K。假定所有表面的黑度都是0.8,試計(jì)算頂面和其它表面之間的輻射換熱量。解：設(shè)頂面為表面1,其余表面為表面2,21A0.5x0.54=x1=0.2A125x0.5x0.52=1申=10.2=0.821板的有效輻射：由W=E+pgW申iioiiiijj=1第七章輻射傳熱與管式加熱爐第 頁(yè)W=E+p(W+W申)1o11111212W=E+p(W申+W申丿2o22121222W=0.8x5.67x10-8x(573)4+0.2WW=0.85.67x10-8xG73)4+0.2(0.2W+0.8W)212W=5147.9Wm2m2解方程組得:=1290.4W：由Q=二(E-W)A得ipoiiiiQ

7、=_L(E-W)A=08G1p01110.21.67x10一8x(5731-5147.9)x0.5x0.5=964(W)方法二：這種情況可看成一物包一物的情況，即將頂面看成其余幾面所包的物體小A(EE)0.52x5.67x10-8x(57343734)Q=0102=965.3(W)121A1+十(一1)A12丄+0.52(丄1)0.85x0.520.86板1和板2平行放置且相距很近。若在它們之間插入一塊黑度=0.05的3磨光鎳片板3,試證明當(dāng)匕=0.8時(shí)，板l和板2之間無(wú)遮熱板的輻射換12熱量為有遮熱板時(shí)的27倍。證明：無(wú)遮熱板的輻射換熱量為q12E-E=0102111 HYPERLINK l

8、 bookmark95 +112E-E0+0211J HYPERLINK l bookmark220 +10.80.8E-E二一01021.5有遮熱板時(shí)：q=的03-1311+113E-E101103.+10.80.05E-E=010320.25q32=E-E0302+-183E-E=0302+-10.80.05E-E=030220.25達(dá)到熱平衡時(shí)：q13二q32，E-EE-E0103=030220.2520.25解得：E=(E03201E-!(E01201E-Eq=01031320.2520.25/_E-E/E-E“q/q=02/0102=2712131.540.5+E)卩卩02EE=01

9、0240.5所以板l和板2之間無(wú)遮熱板的輻射換熱量為有遮熱板時(shí)的27倍。7有一儲(chǔ)存液氮的保溫瓶，由同心圓筒構(gòu)成，內(nèi)層長(zhǎng)0.5m，直徑為0.2m；而外層長(zhǎng)0.52m,直徑為0.22m。瓶的頸部非常狹窄，同時(shí)中間真空層的表面用黑度為O.04的鋁膜覆蓋。己知液氮的沸點(diǎn)為126K,室內(nèi)空氣為294K，試計(jì)算傳給氮的凈輻射熱。解：一物包一物：Q121+81A二兀dL+2兀1十022X52+貳(竽)2=。1386兀二兀dL+2兀2222二兀x0.2x0.5+2兀x(2)2=0.12兀2Eo1E02T4二5.67X10一8X(294丄二423.6Wm2二bT4二5.67X10一8x(126)4二14.3Wm

10、A(EE)_0.1386兀(423.614.3)_338wQ-r101023.38W121A/1八10.1386兀/1八+(1)+(1)sAs0.040.12兀0.041228有一個(gè)4X4X4m的空腔，其中一個(gè)側(cè)壁溫度恒為523K，底面溫度維持在303K,其它壁面均絕熱。假定所有壁面都是黑表面，并已知垂直面間的角系數(shù)為0.2，試計(jì)算熱的側(cè)壁和底面之間的輻射換熱量。解：設(shè)側(cè)壁溫度恒為523K的表面為表面1，底面為表面2，其它壁面為表面3*0.2*0.212，21*1*10.20.8*1*10.20.813122321A*4x4x0.8cc*0.2A4x4x43A*4x4x0.8cc=-230.2

11、A4x4x431*10.20.20.6313233Eoo1T45.67X10-8X(5234242.2WmEo02表面1和表面2的直接輻射換熱量:T45.67x10-8x(303)4477.9Wm-2QA申(EE)4x4x0.2x(4242.2477.9)12045.8W121120102表面3反射的熱量：（申=申3132Q12Q121A申(EE)1x4x4x(10.2)x(4242.2477.9)24091.6W211201022+Q12045.8+24091.636137.4W129對(duì)流室的煙氣中含H015%（體），C07.5%（體），試求煙氣的黑度和吸收率。22假定對(duì)流室管束為等邊三角形

12、排列，爐管為89X6,管心距S=2d。排間1c距S=0.866S。煙氣的平均溫度為848K，管壁溫度為558K。21解：由P337表7-3查得，對(duì)流室中煙氣平均輻射長(zhǎng)度為L(zhǎng)二2.8D二2.8x0.089二0.249m設(shè)煙氣總壓為latm，p-0.15atm，p=0.075atmH2C2p-L=0.15x0.249=0.0374atm-mH2p-L=0.075x0.249=0.0187atm-mC2煙氣溫度為848K，查P338-339圖7-8,7-10，7-11，7-12，得=0.066C2二0.082A二0.045C二1.07H2gH2二(gC2+H2)(1-A)二(0.066+0.082x

13、1.07)(1-0.045)二0.147g管壁溫度T=558K，W7558p-L-()=0.15x0.249x=0.0246atm-mh2848g558p-L-(-w)二0.075x0.249x二0.0123atm-mc2848g管壁溫度T=558K，W查P338-339圖7-8,7-10，7-11，7-12，得*CO2=0.05二0.082A二0.045C二1.07H2gH2aCO2二*C2848-(亠)0.65二0.05x()0.65二0.0656558WaH2O二*H2O848-(7)0.65二0.082x1.07x(一)0.65二0.115558W二(gC2+)(1-A)二(0.065

14、6+0.115)(1-0.045)二0.172H2g溫度為823K的混合氣體，在直徑為200mm的圓管中流過(guò)?；旌蠚怏w中含有C0l3%（體）、和H011%（體）。若管內(nèi)壁溫度恒為423K，黑度等于1。試計(jì)算22混合氣體與單位管長(zhǎng)的輻射換熱量?？烧J(rèn)為氣體總壓力1.013X105Pao解：設(shè)煙氣總壓為latm,p=O.llatm,p=O.13atmTOC o 1-5 h zH2OCO2兀兀V=d21=x0.22x1=0.01兀4i4兀兀A=Kd1+2xd2=kx0.2x1+2xx0.22=0.22兀i4i4L=3.6V=3.6001=0.1636A0.22p-L=0.11x0.1636=0.021

15、27atm-mH2Op-L=0.13x0.1636=0.018atm-mCO煙氣溫度為823K，查P338-339圖7-8,7-10,7-11,7-12，得=0.069=0.05Ae=0.048C=1.07TOC o 1-5 h zC。2H2。gH2=(+)(1Ae)二(0.069+0.05x1.07)(10.048)二0.1166gCO2H2OgT423管壁溫度T=558K,p-L-(+)二0.11x0.1636x一二0.01093atm-mWH2OT823gT423p-L-(”)二0.069x0.1636x一二0.009252atm-mc2T823g管壁溫度T=558K,查P338-339

16、圖7-8,7-10,7-11,7-12，得We*二0.049e*二0.051Ae二0.048C二1.07TOC o 1-5 h zCO2H2OgH2OT823a二e*-(亠)0.65二0.049x()0.65二0.07552C2C2T423T823a=&*-(#)0.65二0.051x1.07x()o.65二0.075 HYPERLINK l bookmark188 H。T423Wa二(s+8)(1-As)二(0.07552+0.075)(1-0.048)二0.1433 HYPERLINK l bookmark192 gCO2H2Og HYPERLINK l bookmark194 1+sTT

17、q=5.67xw8()4-a()4 HYPERLINK l bookmark196 gw2g100g1001+1823423=5.67x一0.1166()4-0.1443()4=2771(W/m2)2100100Q=2771x代x0.2x1=1741(W/m)一個(gè)外徑為100mm的鋼管，通過(guò)室溫為300K的大房間，已知管子外壁溫度為373K，其表面黑度為0.85,空氣與管壁間的自然對(duì)流放熱系數(shù)為8.55W/(m2.K)、試確定輻射換熱系數(shù)及單位管長(zhǎng)的熱損失。解:本題目中的輻射換熱可看作是一物包一物的情況房間中空氣的A管子的A,A/A=02112q=8bG4-T4)=0.85x5.67x10-8

18、x(3734-3004)=542.5(W/m2)R1oWgq5425輻射換熱系數(shù)a=qR=.一=7.43(W/m2K)RTT373300wg單位管長(zhǎng)的熱損失：q=(a+a)ndl(T-T)=(7.43+8.55)兀x0.1x1x(373-300)=366.5(W/m)LRcWg用熱電偶測(cè)量管道中熱空氣流的溫度，熱偶讀數(shù)為200C,管道內(nèi)壁溫度為100C，熱電偶熱端的黑度為0.8,由空氣流至熱端的對(duì)流傳熱膜系數(shù)為46.52W/(m2K),試求空氣的真實(shí)溫度和以熱偶讀數(shù)為空氣溫度的測(cè)量誤差。解：熱電偶的熱端既與熱空氣進(jìn)行對(duì)流傳熱，又與管內(nèi)壁進(jìn)行輻射換熱，當(dāng)熱電偶的讀數(shù)穩(wěn)定時(shí)，上述兩個(gè)熱量達(dá)到平衡，

19、即qA=qB第七章輻射傳熱與管式加熱爐第 頁(yè)熱電偶與熱空氣的對(duì)流傳熱：熱電偶與管壁的輻射傳熱：CYq=o_:B1A+814T4)12122其中式中下標(biāo)1為熱電偶，為管壁，:.agl6T)A=264T4)Ag111o121T=T64T4)=200+0.8%5.67%10-8(47343734)=230Cg1a1246.52g1誤差：s=230200%100%=13.04%230如果在熱電偶外加一遮熱罩，可以減少測(cè)量誤差。如果上一題中的熱電偶外增加一遮熱罩，其黑度為0.8?？諝庵翢犭娕紵岫说膶?duì)流傳熱膜系數(shù)仍為46.52w/(m2K)，空氣至遮熱罩內(nèi)、外壁的對(duì)流傳熱膜系數(shù)為11.63W/(m2K)。

20、假設(shè)其它條件不變，試求以熱電偶讀數(shù)作為空氣溫度之測(cè)量誤差。解：解法一(熱偶的讀數(shù)為200C)熱電偶的熱端既與熱空氣進(jìn)行對(duì)流傳熱，又與遮熱罩進(jìn)行輻射換熱，當(dāng)熱電偶的讀數(shù)穩(wěn)定時(shí)，上述兩個(gè)熱量達(dá)到平衡，即qA=qB熱電偶與熱空氣的對(duì)流傳熱熱電偶與遮熱罩的輻射傳熱：Aq、丿T1AA2其中式中下標(biāo)A-AQ121為熱電偶，2為遮熱罩)o04-T4)=o1111+18812代入數(shù)據(jù)：46.520-20。)=5x10-8154-T)g+丄-10.80.8整理得：46.52T+3.78xl0-8T4=2.39x104g2(1)對(duì)遮熱罩作熱量衡算:空氣對(duì)流傳給遮熱罩的熱：)=2x11.63q=2aairc2)=2

21、3.26熱電偶的熱端輻射給遮熱罩的熱:04-T4)4-1丿I8丿5.67x10-8(473.154-T4)2+-10.80.8oq=_1R11A+18A12其中式中下標(biāo)1為熱電偶,2為遮熱罩，沁1遮熱罩輻射給管壁的熱：04-T4)w=80C-11182丿oq=2R21A+18A120.8x5.67x10-8Q4-373.154)2其中式中下標(biāo)1為遮熱罩,2為管壁，Ay沁0當(dāng)達(dá)到熱平衡，q+q=airR1qR227代入數(shù)據(jù)整理，得8.32x10-8T4+23.26T-23.26T=2.77x10322g由(1)，(2)可解得：T2=451K，Tg=480.1K=207C誤差：207-200207

22、=3.43%解法二：（空氣溫度不變?yōu)?30C）：熱電偶與熱空氣的對(duì)流傳熱：熱電偶與遮熱罩的輻射傳熱：T1其中式中下標(biāo)1為熱電偶，2為遮熱罩,T4)12驚1、T)=g1丄+丄112(代入數(shù)據(jù)：46.52&3.15-T)=5.67X10-814T4)1211J+10.80.8整理得：46.52&3.15T)=-x5.67x10-813I-T4)12(1)對(duì)遮熱罩作熱量衡算:空氣對(duì)流傳給遮熱罩的熱：Q-T)=2x11.63(503.15-T)=23.26(503.15-T)22q二2airc2g2熱電偶的熱端輻射給遮熱罩的熱:04T4）24-1乜丿2q=o1R11A+1eA124-T4二2X5X10

23、-8ATO其中式中下標(biāo)1為熱電偶，2為遮熱罩，AA沁1遮熱罩輻射給管壁的熱：aq=o2R21A+18A12T4)=0.8x5.67x10-804373.154)W2其中式中下標(biāo)1為遮熱罩，2為管壁，AA沁0當(dāng)達(dá)到熱平衡：q+airqR1=qR2代入數(shù)據(jù)整理,得：23.26&3.15-T2)+2X5.67710-8VT240.8x5.67x10-804373.1542(2)由(1),(2)可解得:T=493.62K=220.47C,T=467.19K=194.04C12誤差：230-22047=4.1%230某燃料油相對(duì)密度d20=0.970,含硫1.4%(質(zhì)量)，試求其低發(fā)熱值和理4論空氣用量

24、。解：燃料油的族組成：H=2615d20=2615x0.97=11.454C=100(H+S)=10011.451.4=87.15低發(fā)熱值：Q=k1C+246H+26(SO)6Wx4.187=(81x87.15+246x11.45+26x1.4)x4.187=4.1503x104kJ/kgFuel理論空氣用量：L=-(2.67C+8H+SO)o23.2=-(2.67x87.15+8x11.45+1.4)23.2=14.038kgAir.kgFuel15加熱爐的燃料為重油，其組成(質(zhì)量百分比)為：C84%；H13%；S1.5%；01.5%試求：(1)重油的低發(fā)熱值；(2)理論空氣用量；(3)過(guò)剩

25、空氣第 頁(yè)第七章輻射傳熱與管式加熱爐系數(shù)J=1.3時(shí)的實(shí)際空氣用量。解：低發(fā)熱值：Q=(81C+246H+26(S-O)-6Wx4.187=(81x84+246x13+26x0)x4.187=4.19x104kJkgFuel(2)理論空氣用量：L=丄(2.67C+8H+S-O)o23.2=丄(2.67x84+8x13+0)23.2=14.15kgAir-kgFuel(3)L二La=14.15x1.3二18.40016.已知燃料氣之組成如下，試求其低發(fā)熱值及理論空氣用量。組分組分組分H聲C1-1428.014一劃CO,0.64叫11円7-25212CjHistl.909.砧GHg&,3651-4

26、(19.鼻解：由表6-3(P217)可查得各種氣體的體積低發(fā)熱值：Q=zqy=(23384x4.2+11096x9.59+35711x28.010z+63584x11.09+59472x2.12+91034x9.65+86411x9.40+109281x4.39+113719x7.25+138378x0.36)/100=5.0882x104kJnm3Fuel第七章輻射傳熱與管式加熱爐第 頁(yè)V=YVy=(7.14X4.2+2.38x9.59+9.52x28.01+16.66x11.09ooii+14.28x2.12+23.8x9.65+22.42x9.40+30.94x4.39+28.56x7.

27、25+35.7x0.36)/100-0.014/0.21=13.24nm3Air/nm3Fuel組分HS2CO2H2N2O2CH4CH26體積4.20.649.5911.91.428.0111.09體積低發(fā)熱值kJ/Nm323384011096003571163584理論空氣用量Nm3/Nm37.1402.38009.5216.66組分CH24CH38CH36CH410CH48CH510體積2.129.659.404.397.250.36體積低發(fā)熱值kJ/Nm3594729103486411:L092811L371913378理論空氣用量Nm3/Nm314.2823.822.4230.9428

28、.5635.7如將天然氣甲烷作為加熱爐的燃料，試求當(dāng)過(guò)?？諝庀禂?shù)=1.25時(shí)，甲烷完全燃燒后煙氣的分析組成，（體）。解：根據(jù)燃燒反應(yīng)：CH+2OTCO+2HO4222由此可知1nm3CH氣完全燃燒時(shí)需要2nm3O,即9.524nm3Air42實(shí)際空氣用量：VV=1.25x9.524=11.9nm3Airo如果認(rèn)為煙氣中只有O、CO、HO、N,則有2222組分CH4O2N2CO2HO2E燃燒前12.59.40012.9燃燒后00.59.41212.9分析組成3.87672.8687.75215.504100干基組成4.58786.2399.1740100某廠實(shí)測(cè)催化原料加熱爐的煙氣分析組成為：0

29、8.0%（體），CO8.0%22100-y-yCOO_22（體），試計(jì)算其過(guò)?？諝庀禂?shù)。10088解：a=C22=1.56100y4.76y10084.76x8CO2O2某加熱爐加熱原油52000kg/h,原油開(kāi)始末氣化，由453K加熱至638K,并氣化率為0.25（質(zhì)量），試求爐子的熱負(fù)荷和燃料用量。原油性質(zhì)：df.9097，特性因數(shù)k=11-8，燃料：Qi=4i-88Mj/kg燃料。q熱損失：qL=0.03；煙氣出對(duì)流室溫度比原油入爐溫度高140K,過(guò)剩空氣系l數(shù)為1.30。解：有圖表集查得I=97kcal/kg=406.1kJ/kgiI=270kcal/kg=1130.5kJ/kgVI=

30、226kcal/kg=946.3kJ/kgQ=G(eI+(1一e)I一I)=52000 x(0.25x1130.5+(1一0.25)x946.3-406.1)VLi=3.03x107KJ/h煙氣溫度=140+453=593Ka=1.3查P364圖7-8得q/Q=14%2l1-Q-Q=1-。4一0.03=0.83ll3.03x10741.88x106x0.83=871.7kgFuel/h某加熱爐加熱原油148000kg/h，原油由460K加熱至633K，并氣化26.1%(質(zhì))，對(duì)流室過(guò)熱蒸汽管的熱負(fù)荷為1.105MW,爐子的熱效率為0.78,燃料的低發(fā)熱值為41.9lMJ/kg燃料，試求爐子的熱

31、負(fù)荷和燃料用量。原油性質(zhì)：d20=0.9082，特性因數(shù)K=12。4解：有圖表集查得I=435.57kJ/kgiI=1113.4kJ/kgVIl=938.81kJ/kgQ=GeI+(1-e)I-1+QVLiV=148000 x(0.261x1113.4+(1一0.261)x936.81一435.57)+1.105x106x3600=8.52x107KJ/hQ8.52x107B=2.61x103kgFuel/hQ耳41.91x107x0.78i由20根102X6mm，長(zhǎng)10m的管子排成雙排管，管心距S】為管外徑的二倍，管排一面受輻射，一面受反射。試求；(1)管排總的當(dāng)量冷平面；(2)第一排管總的

32、當(dāng)量冷平面；(3)第二排管總的當(dāng)量冷平面?(4)第一排管接受直接輻射的當(dāng)量冷平面；(5)第二排管接收直接輻射的當(dāng)量冷平面。解：20根管呈雙排錯(cuò)列，則管排的冷平面面積：A=Rn1k+dl=應(yīng)01)x0.24+0.121x10=22.8m2cp1oef角系數(shù)由P224圖6-25可查得各種情況下的角系數(shù)：管排總的當(dāng)量冷平面面積：由Sd=2查圖6-25中A線，得角系數(shù)0=0.979oA=0A=0.976x22.8=22.253m2ef11cp第一排管的當(dāng)量冷平面面積：由Sd=2查圖6-25中C線，得角系數(shù)2=0.69oA=0A=0.69x22.8=15.732m2ef22cp第二排管的當(dāng)量冷平面面積：

33、由Sd=2查圖6-25中E線，得角系數(shù)03=0.29oA=0A=0.29x22.8=6.612m2TOC o 1-5 h zef33cp第一排管接受直接輻射的當(dāng)量冷平面面積:由yd=2查圖6-25中D線，得角系數(shù)4=0.65o HYPERLINK l bookmark297 A=0A=0.65x22.8=14.82m2ef44cp第二排管接受直接輻射的當(dāng)量冷平面面積:由Sd=2查圖6-25中F線，得角系數(shù)05=0.21o HYPERLINK l bookmark301 A=0A=0.21x22.8=4.788m2ef55cp其煉油廠常壓加熱爐輻射室內(nèi)，除沿爐壁裝有152X10，有效管長(zhǎng)為11.

34、15m的管子76根外（單排管，管心距為304mm），沿徑向還裝有呈十字交叉的管子44根（見(jiàn)圖），其中8根為219X12，其余為152X10，管心距都是管外徑的2倍。試計(jì)算輻射室總的有效輻射面積（不包括遮蔽管）。爐管題22圖解：對(duì)其中1/4部分計(jì)算其AefA=（n-JsL=（19-1）x0.304x11.15=61.01m2cp11ef沿徑向部分A=（4-1）x0.438x11.15+（18-1）x0.304x11.15=72.27m2cp2對(duì)貼壁排列的管子：申=0.88（B線）1沿徑向排列的管子：申=0.65（D線）2A=pA+pA=0.88x61.01+0.65x72.27=100.06（m

35、2）ef1cp12cp2A=4A=4x100.66=402.66（m2）ef總ef已知一圓筒爐輻射室的尺寸如下：爐膛直徑5518mm，高12.68m，輻射管為152X8,管心距304mm，有效長(zhǎng)度為12m,共計(jì)52根，兩路并聯(lián)，單排排列。對(duì)流室最下一排管仍為152X8,管心距304mm，計(jì)8根，管有效長(zhǎng)2748mm。如油品出對(duì)流室的溫度為290C，出輻射室的溫度為370C，氣化率0.3（質(zhì)）。油品的流量為102.5t/h,d20=0.8832，K=12。燃料氣密度為41.3kg/Nm3，用量為l070Nms/h，燃料低發(fā)熱值為51.29MJ/Nm3。試求當(dāng)過(guò)?？諝庀禂?shù)=1.3時(shí)，此爐能否完成加

36、熱任務(wù)。解：輻射室的熱負(fù)荷：qr-+G-e)IL-RVLi其中：G=102.5xIO3kgih=28.47kg/se=0.3/=1.01x173x4.187x103=7.3159x105Jkg=(273-3)x4.187x103=1.143x106JkgII=1.01x232x4.187x103=9.811x105J.kgQ=28.47x0.3x1.143x106+(l-0.3)x9.811x105-7.3159x105R=8.486x106W當(dāng)量冷平面面積：輻射管：A=nSLA=52x0.304x12=189.70m2cp11ef查圖6-25中B線由Sdo=2得01=0885遮蔽管：A=nSL=8x0.304x2.748=6.683m2o=1.0cp21ef20A=0.885x189.70+1.0 x6.683=174.19m2cp有效輻射面積與當(dāng)量冷平面面積之比：爐膛總面積：兀