CFB鍋爐技術(shù)改造及節(jié)能優(yōu)化經(jīng)驗(yàn)總結(jié)莫鈺英課件

1、廣東省粵電集團(tuán)連 州 發(fā) 電 廠2006年4月2日 廣東省粵電集團(tuán)連州發(fā)電廠大型CFB機(jī)組鍋爐技術(shù)改造及節(jié)能優(yōu)化經(jīng)驗(yàn)總結(jié) 第1頁(yè)，共69頁(yè)。1 連州發(fā)電廠大型CFB機(jī)組鍋爐概況廣東省連州發(fā)電廠目前裝機(jī)容量為520MW（2125MW2135MW），其中3、4鍋爐為440t/h的CFB鍋爐，是哈爾濱鍋爐廠采用美國(guó)Alstom公司技術(shù)生產(chǎn)的國(guó)內(nèi)首次燃用無(wú)煙煤的135MW等級(jí)CFB鍋爐，分別于2004年2月及5月份投產(chǎn)。該CFB鍋爐采用后墻給煤，配備兩條給煤線，每側(cè)給煤流程為三級(jí)密封式給煤方式，第一級(jí)給煤機(jī)為電子稱(chēng)重皮帶式給煤機(jī)，第二、三級(jí)給煤機(jī)是刮板式給煤機(jī)，一、二、三級(jí)給煤機(jī)均采用變頻調(diào)節(jié)來(lái)控制其

2、轉(zhuǎn)速。給煤口的上方設(shè)置了插板門(mén)和旋轉(zhuǎn)給料閥運(yùn)行時(shí)，通過(guò)控制稱(chēng)重式皮帶給煤機(jī)來(lái)調(diào)節(jié)送入爐膛的燃煤量。第2頁(yè)，共69頁(yè)。1 連州發(fā)電廠大型CFB機(jī)組鍋爐概況CFB鍋爐灰渣溫度高達(dá)900多，所配置風(fēng)水聯(lián)合冷渣器來(lái)冷卻高溫灰渣，它的作用是將爐內(nèi)排出的高溫底渣冷卻到150以下，從而有利于底渣的輸送和處理。 CFB鍋爐的主要優(yōu)點(diǎn)之一就是可以實(shí)現(xiàn)爐內(nèi)脫硫，在850900的工作溫度下，通過(guò)給料系統(tǒng)輸入爐內(nèi)的石灰石可充分發(fā)生焙燒反應(yīng)，并于SO2反應(yīng)生成硫酸鈣，以固體形式排出達(dá)到脫硫的目的。第3頁(yè)，共69頁(yè)。1 連州發(fā)電廠大型CFB機(jī)組鍋爐概況床料系統(tǒng)是在CFB鍋爐啟動(dòng)前或在運(yùn)行過(guò)程中投入使用，作用是在鍋爐啟動(dòng)前

3、加入床料，使得CFB順利和更快捷啟動(dòng)；在鍋爐運(yùn)行過(guò)程中加入床料加強(qiáng)爐床內(nèi)物料的循環(huán)流化。由于CFB爐內(nèi)物料循環(huán)流動(dòng)的特點(diǎn)，因此其爐內(nèi)受熱面及其四管磨損現(xiàn)象普遍較嚴(yán)重，需有專(zhuān)門(mén)的防磨措施。第4頁(yè)，共69頁(yè)。2 大型CFB機(jī)組鍋爐整體優(yōu)化技術(shù)改造總結(jié)連州電廠2臺(tái)440th的CFB鍋爐，是國(guó)內(nèi)首批及首次燃用無(wú)煙煤的135MW等級(jí)CFB鍋爐，自2004年2月和5月投運(yùn)以來(lái)，出現(xiàn)了早期CFB鍋爐普遍存在的各種問(wèn)題，包括儲(chǔ)煤給煤系統(tǒng)堵塞、冷渣器結(jié)焦排不出渣、石灰石和床料系統(tǒng)堵塞、熱工控制邏輯不合理、鍋爐啟動(dòng)/停運(yùn)時(shí)耗油量大、鍋爐飛灰含碳量偏高、燃燒效率低、廠用電率高、爐內(nèi)磨損嚴(yán)重等等，嚴(yán)重地影響了CFB機(jī)

4、組的安全經(jīng)濟(jì)穩(wěn)定運(yùn)行。為此連州電廠進(jìn)行了全面的優(yōu)化改造，主要有以下幾個(gè)方面：第5頁(yè)，共69頁(yè)。2 大型CFB機(jī)組鍋爐整體優(yōu)化技術(shù)改造總結(jié)2.1 給煤系統(tǒng)優(yōu)化改造 2.2 冷渣器系統(tǒng)優(yōu)化改造2.3 石灰石和床料系統(tǒng)優(yōu)化改造2.4 熱工控制邏輯的優(yōu)化2.5 CFB鍋爐啟動(dòng)運(yùn)行方式的優(yōu)化2.6 CFB鍋爐停爐操作的優(yōu)化2.7 CFB鍋爐燃燒優(yōu)化2.8 CFB鍋爐的防磨第6頁(yè)，共69頁(yè)。2.1 給煤系統(tǒng)優(yōu)化改造 2.1.1 煤倉(cāng)改造前存在問(wèn)題 連州發(fā)電廠CFB鍋爐爐均設(shè)計(jì)有兩個(gè)煤倉(cāng)，供給A、B兩條給煤線，煤倉(cāng)設(shè)計(jì)時(shí)為防止堵煤，內(nèi)襯高分子微晶板材料，以保證表面光滑度，設(shè)計(jì)煤倉(cāng)傾角為66，并設(shè)計(jì)有一臺(tái)疏松

5、機(jī)。實(shí)際運(yùn)行中存在的問(wèn)題有：（1）內(nèi)襯高分子微晶板材料的煤倉(cāng)在煤干燥的時(shí)候下煤非常穩(wěn)定，但在煤較濕時(shí)非常容易造成煤“貼壁” 或“搭橋”現(xiàn)象，甚至導(dǎo)致堵煤、斷煤，造成機(jī)組被迫降負(fù)荷投油運(yùn)行以及大量使用民工進(jìn)行人工捅煤。第7頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.1 煤倉(cāng)改造前存在問(wèn)題（2）煤倉(cāng)傾角為66度，傾斜度不夠，也容易造成煤“貼壁”現(xiàn)象。（3）進(jìn)入一級(jí)給煤機(jī)的小煤斗無(wú)圓滑過(guò)渡部位，造成局部死角，容易在此堵煤。返回第二章目錄第8頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.2一級(jí)給煤機(jī)改造前存在問(wèn)題(1)一級(jí)給煤機(jī)機(jī)內(nèi)熱電阻溫度測(cè)點(diǎn)，但由于給煤機(jī)和落煤時(shí)振動(dòng)較大，導(dǎo)致測(cè)點(diǎn)溫度出現(xiàn)瞬間誤動(dòng)。(2)由于煤倉(cāng)落煤量信號(hào)不穩(wěn)定，并且由于PI

6、D調(diào)節(jié)采用單沖量調(diào)節(jié)系統(tǒng)，經(jīng)常造成給煤機(jī)下煤不穩(wěn)定，導(dǎo)致給煤機(jī)堵煤，迫使給煤線停運(yùn)。同時(shí)容易造成給煤量的波動(dòng)，進(jìn)而造成機(jī)組負(fù)荷的波動(dòng)（約為10MW）。第9頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.2一級(jí)給煤機(jī)改造前存在問(wèn)題（3）演算調(diào)節(jié)器輸出系統(tǒng)的安全隔離器經(jīng)常發(fā)生故障導(dǎo)致一級(jí)給煤機(jī)運(yùn)行中轉(zhuǎn)速及給煤量突然降至零或突升導(dǎo)致機(jī)組負(fù)荷的波動(dòng)。（4）一級(jí)給煤機(jī)控制系統(tǒng)的熱工報(bào)警信號(hào)直接進(jìn)入電氣控制系統(tǒng)的變頻器柜，經(jīng)常造成熱工信號(hào)的不穩(wěn)定而造成給煤機(jī)變頻器的事故跳閘。返回第二章目錄第10頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.3二、三級(jí)給煤機(jī)改造前存在問(wèn)題（1）二、三級(jí)給煤機(jī)斷鏈、堵煤傳感器經(jīng)常誤發(fā)信號(hào)導(dǎo)致跳閘給煤線。（2）為避免堵煤，二、

7、三級(jí)給煤機(jī)在高轉(zhuǎn)速狀態(tài)下運(yùn)行，一旦出現(xiàn)堵煤，必導(dǎo)致電機(jī)變頻器“過(guò)流”跳閘。第11頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.3二、三級(jí)給煤機(jī)改造前存在問(wèn)題（3）二、三級(jí)給煤線控制柜安裝在就地給煤層（16米），周?chē)h(huán)境中煤灰、粉塵多,且環(huán)境溫度較高。從而導(dǎo)致?lián)p壞變頻器及降低控制柜內(nèi)的控制回路的可靠性。柜內(nèi)的電氣設(shè)備特別是變頻器經(jīng)常燒毀，3爐從2003年12月調(diào)試始至2004年5月份，其、級(jí)給煤線4個(gè)變頻器中便有3個(gè)變頻器由于受灰塵污染和高溫而損壞，無(wú)法修復(fù)，須更換.（4）、級(jí)給煤線控制系統(tǒng)的熱工報(bào)警信號(hào)直接進(jìn)入電氣控制系統(tǒng)的變頻器，由于熱工信號(hào)的穩(wěn)定性比較差，經(jīng)常造成給煤線誤跳閘，導(dǎo)致鍋爐床溫及床壓大幅度波動(dòng)，嚴(yán)重威

8、脅機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。返回第二章目錄第12頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.4三級(jí)給煤旋轉(zhuǎn)給料閥改造前存在問(wèn)題 （1）旋轉(zhuǎn)給料閥容易卡澀造成電機(jī)過(guò)力矩動(dòng)作跳閘。（2）在雨季期間，燃煤濕度大容易在旋轉(zhuǎn)給料閥內(nèi)出現(xiàn)結(jié)塊，進(jìn)而導(dǎo)致旋轉(zhuǎn)給料閥在運(yùn)行中出現(xiàn)卡澀引起過(guò)力矩跳閘。（3）密封性能不好，導(dǎo)致在旋轉(zhuǎn)給料閥處漏出大量高溫煤粉，污染環(huán)境。（4）旋轉(zhuǎn)給料閥周?chē)h(huán)境溫度較高，易造成變頻器和電機(jī)過(guò)熱跳閘，而且所在的地方空間狹小，維修較困難。返回第二章目錄第13頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.5煤倉(cāng)的改造（1）考慮到原來(lái)設(shè)計(jì)的內(nèi)襯高分子材料的煤倉(cāng)在煤較濕時(shí)容易造成“貼壁”或“搭橋”現(xiàn)象，決定對(duì)煤倉(cāng)進(jìn)行改造，將內(nèi)襯高分子材料拆除，改為

9、貼8mm厚的不銹鋼板，保證落煤的暢通。（2）考慮到煤倉(cāng)傾角傾斜度不夠，決定在煤倉(cāng)改造時(shí)將煤倉(cāng)傾角增大為70，加大煤的自流速度。（3）在煤倉(cāng)與小煤斗過(guò)渡部位增加圓弧過(guò)渡，避免形成局部死角。返回第二章目錄第14頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.6 一級(jí)給煤機(jī)優(yōu)化控制改造（1）由于給煤機(jī)機(jī)內(nèi)溫度測(cè)點(diǎn)采用熱電阻測(cè)量，其測(cè)量原理為感溫元件的電阻隨著在原有測(cè)點(diǎn)的測(cè)量元件更換為雙支鎧裝熱電阻溫度計(jì)，同時(shí)將兩支熱電阻引入DCS進(jìn)行顯示，可以降低50%的故障率，并將給煤機(jī)機(jī)內(nèi)測(cè)點(diǎn)溫度聯(lián)鎖跳閘一級(jí)給煤機(jī)的邏輯修改如下圖3-10所示。其中當(dāng)測(cè)點(diǎn)出現(xiàn)IOP時(shí)自動(dòng)推出保護(hù)功能，并且在DCS上顯示報(bào)警，可以避免保護(hù)邏輯誤動(dòng)。第15頁(yè)

10、，共69頁(yè)。與門(mén)或門(mén)或門(mén)測(cè)點(diǎn)一IOP測(cè)點(diǎn)一測(cè)點(diǎn)二測(cè)點(diǎn)二IOP給煤機(jī)機(jī)內(nèi)測(cè)點(diǎn)溫度聯(lián)鎖邏輯圖1 給煤機(jī)機(jī)內(nèi)測(cè)點(diǎn)溫度聯(lián)鎖邏輯2.1.6 一級(jí)給煤機(jī)優(yōu)化控制改造報(bào)警回路1跳閘回路報(bào)警回路2第16頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.6 一級(jí)給煤機(jī)優(yōu)化控制改造（2）導(dǎo)致一級(jí)給煤機(jī)電機(jī)轉(zhuǎn)速控制波動(dòng)的原因?yàn)椋罕挥?jì)量物料的重量波動(dòng)導(dǎo)致遠(yuǎn)算調(diào)節(jié)器PI運(yùn)算后的輸出信號(hào)的不穩(wěn)定。電氣回路中的安全隔離器、PLC的故障率高導(dǎo)致轉(zhuǎn)速信號(hào)的不穩(wěn)定。因此為獲得穩(wěn)定轉(zhuǎn)速控制信號(hào)，只有繞開(kāi)演算調(diào)節(jié)器和安全隔離器、PLC控制器，將一級(jí)給煤機(jī)電氣控制回路修改如下圖2所示。第17頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.6 一級(jí)給煤機(jī)優(yōu)化控制隔離器重量傳感器信號(hào)速度傳感

11、器信號(hào)變頻器PLC演算調(diào)節(jié)器隔離器容積積分器煤量控制信號(hào)一級(jí)給煤機(jī)電氣原理圖圖2 一級(jí)給煤機(jī)電氣控制回路優(yōu)化第18頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.6 一級(jí)給煤機(jī)優(yōu)化控制（3）將3、4號(hào)鍋爐一級(jí)給煤機(jī)由原來(lái)的煤量遠(yuǎn)程控制信號(hào)直接接入電機(jī)變頻器，穩(wěn)定控制電機(jī)轉(zhuǎn)速，克服或減少了由于煤量控制信號(hào)不穩(wěn)定造成給煤機(jī)下煤不穩(wěn)定的現(xiàn)象，進(jìn)而導(dǎo)致給煤機(jī)堵煤切除給煤線，引發(fā)鍋爐滅火或降負(fù)荷的情況出現(xiàn)。返回第二章目錄第19頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.7 二、三級(jí)給煤機(jī)優(yōu)化控制（1）在二、三級(jí)給煤線密封箱上增加觀測(cè)孔，方便運(yùn)行巡查時(shí)及時(shí)掌握燃煤傳輸情況。（2）由于現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境的惡劣，已經(jīng)多次導(dǎo)致二、三級(jí)給煤線控制變頻器故障，因此將二、三

12、級(jí)給煤機(jī)控制柜重新移位改裝在9米熱力配電室內(nèi). A、B側(cè)變頻器控制柜合并為一個(gè)控制柜。并在變頻器控制柜上增加冷卻風(fēng)扇，以便變頻器內(nèi)部散熱器處的空氣對(duì)流，提高散熱效果。(3)取消原來(lái)控制回路中的接觸器及接線端子，并更換成性能較好的接觸器及端子36個(gè)四常開(kāi)四常閉的接觸器及400個(gè)鳳凰端子。第20頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.7 二、三級(jí)給煤機(jī)優(yōu)化控制(4) 對(duì)電機(jī)風(fēng)扇電源進(jìn)行改造為單獨(dú)電源供給。根據(jù)控制原理圖對(duì)內(nèi)部控制回路重新整理接線。(5)提高變頻器過(guò)流參數(shù)到額定電流的120（允許范圍），并將故障自啟動(dòng)設(shè)置為鎖定狀態(tài)。（6）在保留信號(hào)報(bào)警的前提下對(duì)斷鏈、堵煤傳感器信號(hào)增加15秒延時(shí)跳閘給煤線。將一、二、

13、三給煤線上測(cè)量信號(hào)直接引入DCS，方便運(yùn)行人員直接監(jiān)控。第21頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.7 二、三級(jí)給煤機(jī)優(yōu)化控制（7）為避免二、三級(jí)給煤機(jī)出現(xiàn)堵煤及過(guò)力矩動(dòng)作跳閘現(xiàn)象，重新在DCS上設(shè)計(jì)邏輯，并將二、三級(jí)給煤機(jī)的轉(zhuǎn)速分級(jí)控制到適當(dāng)數(shù)值，保證上一級(jí)轉(zhuǎn)速比下一級(jí)轉(zhuǎn)速低一百轉(zhuǎn)。（8）為避免給煤線控制電源回路對(duì)測(cè)量信號(hào)的干擾影響，將電氣信號(hào)與熱工信號(hào)分離，熱工信號(hào)直接進(jìn)入DCS控制系統(tǒng)而不再進(jìn)入變頻器。 返回第二章目錄第22頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.8旋轉(zhuǎn)給料閥改造取消故障率最高的鍋爐給煤旋轉(zhuǎn)給料閥，并采用在鍋爐給煤口處增加密封風(fēng)箱的方法代替旋轉(zhuǎn)給料閥的密封作用。具體工作如下。（1）取消給煤口旋轉(zhuǎn)給料閥，改

14、用一種密封裝置代替，如圖3-12所示，現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備見(jiàn)彩圖3-13。（2）密封裝置由上風(fēng)環(huán)、下風(fēng)環(huán)、風(fēng)箱組裝而成。第23頁(yè)，共69頁(yè)。2.1.8旋轉(zhuǎn)給料閥改造落煤3、4爐給煤線落煤口密封風(fēng)箱圖3-12 落煤口密封風(fēng)箱裝置示意密封風(fēng)密封風(fēng)返回第二章目錄第24頁(yè)，共69頁(yè)。22冷渣器系統(tǒng)優(yōu)化改造2.2.1原風(fēng)水聯(lián)合冷渣器存在問(wèn)題（1）風(fēng)水聯(lián)合冷渣器在運(yùn)行中冷渣器內(nèi)經(jīng)常出現(xiàn)堵塞、結(jié)焦、排渣困難等問(wèn)題，嚴(yán)重影響機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性、經(jīng)濟(jì)性和安全性。（2）為加大風(fēng)量，經(jīng)常保持3臺(tái)冷渣器流化風(fēng)機(jī)連續(xù)運(yùn)行，從而造成廠用電的極大浪費(fèi)，同時(shí)造成較大的噪音污染。（3）現(xiàn)場(chǎng)流化風(fēng)機(jī)噪音很大，另在事故排渣（即紅渣）需用水冷卻時(shí)

15、造成粉塵四處飛揚(yáng)，甚至飛達(dá)鍋爐頂部，整個(gè)鍋爐機(jī)組烏煙瘴氣，給機(jī)組運(yùn)行人員、檢修人員及排渣、運(yùn)渣人員的身心帶來(lái)極大損害，根本談不上安全、文明生產(chǎn)。第25頁(yè)，共69頁(yè)。2.2.2冷渣器系統(tǒng)改造（1）從保證排渣量以及盡可能提高余熱回收利用這兩方面考慮，對(duì)滾筒冷渣器進(jìn)行選型設(shè)計(jì)。連州發(fā)電廠燃燒用煤種為劣質(zhì)無(wú)煙煤，灰份按最大量計(jì)算為60%；另煤質(zhì)最差時(shí)100t/h左右的煤量其負(fù)荷才達(dá)120MW，而計(jì)算出灰渣量為60t/h，按灰渣比6:4計(jì)算，渣量最大為24t/h，所以選用GTL150-20型滾筒冷渣器，要求滾筒直徑為150cm，長(zhǎng)度為8米，排渣量為20t/h，設(shè)計(jì)最大排渣量為25t/h，以保證滿足最?lèi)毫?/p>

16、工況下單臺(tái)冷渣器仍能滿足機(jī)組滿負(fù)荷時(shí)鍋爐排渣的需要。第26頁(yè)，共69頁(yè)。2.2.2冷渣器系統(tǒng)改造設(shè)計(jì)一套專(zhuān)門(mén)的滾筒冷渣器冷卻水系統(tǒng)，從汽機(jī)凝結(jié)水母管引過(guò)來(lái)，經(jīng)冷渣器加熱后，再利用提升泵送回至汽機(jī)#2低加出口，其冷卻水量為80t/h 左右，冷卻水溫升設(shè)計(jì)為2530，因此可充分利用渣的余熱進(jìn)行加熱凝結(jié)水，提高了余熱回收利用效率，并將余熱損失降至最低程度。 第27頁(yè)，共69頁(yè)。2.2.2冷渣器系統(tǒng)改造（2）將原轉(zhuǎn)彎死角多，坡度不夠的落渣管取消，重新布置，從鍋爐爐膛錐形排渣閥出口直接引至冷渣器入口，避免造成死角，保證排渣的暢通，同時(shí)在冷渣器上方裝設(shè)了隔離用插板門(mén)，方便冷渣器出現(xiàn)故障時(shí)檢修隔離用，確保檢

17、修工作安全。同時(shí)取消了原一級(jí)輸渣機(jī)系統(tǒng)及細(xì)灰至鍋爐回料系統(tǒng)，進(jìn)一步簡(jiǎn)化系統(tǒng)。第28頁(yè)，共69頁(yè)。2.2.2冷渣器系統(tǒng)改造（3）原風(fēng)水聯(lián)合冷渣器系統(tǒng)配備了三臺(tái)冷渣器流化風(fēng)機(jī)，每臺(tái)250kW（6kV電機(jī)），共750kW；且未改造前經(jīng)常保持2-3臺(tái)同時(shí)運(yùn)行，才能保證流化效果，現(xiàn)改用2臺(tái)滾筒式冷渣器后，電機(jī)功率為18.5kW/臺(tái)（380V），共37kW，從而節(jié)省了大量的廠用電，且冷渣器流化風(fēng)機(jī)噪音和振動(dòng)均較大，取消后可減少周?chē)沫h(huán)境噪音污染。第29頁(yè)，共69頁(yè)。2.2.2冷渣器系統(tǒng)改造（4）輸渣系統(tǒng)控制柜改造及移位，原二級(jí)輸渣機(jī)控制柜直接裝設(shè)在風(fēng)水聯(lián)合冷渣器旁邊，振動(dòng)大，環(huán)境溫度較高且灰塵污染大，造成

18、控制柜工作環(huán)境非常惡劣，時(shí)有誤動(dòng)跳閘現(xiàn)象發(fā)生，嚴(yán)重威脅設(shè)備安全、穩(wěn)定運(yùn)行。冷渣器改造后，直接將冷渣器及二級(jí)輸渣機(jī)控制柜放置在九米平臺(tái)，避免了以上類(lèi)似現(xiàn)象的發(fā)生。 返回第二章目錄第30頁(yè)，共69頁(yè)。2.3石灰石和床料系統(tǒng)2.3.1改造前存在問(wèn)題（1）石灰石系統(tǒng)上粉管道過(guò)長(zhǎng)（其石灰石粉儲(chǔ)粉罐原設(shè)計(jì)放在煙囪附近，與鍋爐石灰石粉下粉倉(cāng)的輸粉管道距離長(zhǎng)達(dá)200多米） ，有多處彎管，石灰石易吸潮，且輸送空氣壓力不夠，造成管道經(jīng)常堵管，系統(tǒng)經(jīng)常不能正常運(yùn)行。（2）石灰石螺旋給料機(jī)易卡經(jīng)常燒壞電動(dòng)機(jī)。（3）風(fēng)量不足。兩臺(tái)爐前石灰石輸送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量，不足夠A、B兩側(cè)同時(shí)投運(yùn)。（4）石灰石系統(tǒng)漏點(diǎn)大，環(huán)境污染大。（

19、5）床料倉(cāng)旋轉(zhuǎn)給料閥經(jīng)?？?，或電機(jī)過(guò)負(fù)荷跳閘。第31頁(yè)，共69頁(yè)。2.3.1改造前存在問(wèn)題（6）床料倉(cāng)下至石灰石粉輸送系統(tǒng)管道容易堵塞。（7）床料輸送系統(tǒng)系統(tǒng)復(fù)雜，管道阻力大，風(fēng)壓明顯不足，造成加床料速度偏慢，加至床壓2kPa往往需要68小時(shí)，嚴(yán)重影響機(jī)組啟動(dòng)時(shí)間。（8）加床料時(shí)必須啟動(dòng)一臺(tái)石灰石粉輸送風(fēng)機(jī)運(yùn)行，此時(shí)機(jī)組未運(yùn)行，石灰石粉亦未投運(yùn)，造成廠用電的浪費(fèi)。 返回第二章目錄第32頁(yè)，共69頁(yè)。2.3.2改造方案（1）精簡(jiǎn)、優(yōu)化石灰石輸送系統(tǒng)部分1）取消原設(shè)計(jì)所有石灰石輸送系統(tǒng)，只保留部分管道。保留4號(hào)爐旁通往爐前石灰石粉倉(cāng)以上管道設(shè)施。并在管道入口處安裝4個(gè)球閥，由石灰石罐車(chē)直接對(duì)各粉

20、倉(cāng)進(jìn)行輸粉。2）通向各個(gè)粉倉(cāng)的三通閥取消，進(jìn)倉(cāng)口加裝逆止門(mén)。3）將離罐車(chē)最遠(yuǎn)的通向兩個(gè)倉(cāng)的石灰石管道由平直改為傾斜于倉(cāng)體，有利于石灰石粉的自流。 第33頁(yè)，共69頁(yè)。2.3.2改造方案（2）精簡(jiǎn)、優(yōu)化爐前石灰石給料系統(tǒng)部分。 取消輸送風(fēng)機(jī)、螺旋給料閥、噴射式供料器及輸送管道。改為由從石灰石倉(cāng)下接旋轉(zhuǎn)給料閥送入二級(jí)給煤機(jī)，由二級(jí)給煤機(jī)送入爐膛，并加一路促動(dòng)風(fēng)。（3）精簡(jiǎn)、優(yōu)化加床料系統(tǒng)取消原加床料聯(lián)接在加石灰石系統(tǒng)的管路，加大床料倉(cāng)低部落床料管道成325，保留原有的電動(dòng)插板門(mén)和旋轉(zhuǎn)給料閥，直接聯(lián)接到A側(cè)二級(jí)給煤機(jī)，同時(shí)在床料倉(cāng)低部加裝了吹堵風(fēng)，防止床料滑落不暢。 返回第二章目錄第34頁(yè)，共69頁(yè)

21、。2.4熱工控制邏輯的優(yōu)化2.4.1MFT保護(hù)及其響應(yīng)邏輯優(yōu)化 （1）取消了“失去全部燃料”MFT保護(hù)。（2）取消了“火檢冷卻風(fēng)母管壓力低”的MFT保護(hù)邏輯條件，同時(shí)將火檢風(fēng)機(jī)的控制邏輯改為“火檢冷卻風(fēng)母管壓力低”自動(dòng)聯(lián)鎖啟動(dòng)備用風(fēng)機(jī)，確?；饳z冷卻風(fēng)母管壓力滿足運(yùn)行要求。（3）取消了“點(diǎn)火延時(shí)”邏輯條件。第35頁(yè)，共69頁(yè)。2.4.2高壓流化風(fēng)機(jī)啟動(dòng)邏輯優(yōu)化（1）將原來(lái)的允許啟動(dòng)邏輯的旁路閥開(kāi)度50%的條件改為旁路閥開(kāi)度50%或風(fēng)機(jī)備用聯(lián)鎖開(kāi)關(guān)在投入狀態(tài)即可允許備用風(fēng)機(jī)自啟動(dòng)返回第二章目錄第36頁(yè)，共69頁(yè)。2.4.3爐膛壓力自動(dòng)控制邏輯優(yōu)化（1）在爐膛壓力PID（228PID）控制邏輯中增加

22、引風(fēng)機(jī)狀態(tài)運(yùn)行信號(hào)，當(dāng)只有單臺(tái)風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，系統(tǒng)將禁止投入勺管執(zhí)行器的自動(dòng)運(yùn)行或?qū)⒁淹蹲詣?dòng)運(yùn)行的系統(tǒng)強(qiáng)制退為手動(dòng)。（2）對(duì)DCS系統(tǒng)掛牌邏輯進(jìn)行了修改，將部分設(shè)備互相關(guān)聯(lián)的邏輯單獨(dú)移出，確保邏輯信號(hào)傳輸?shù)恼?。返回第二章目錄?7頁(yè)，共69頁(yè)。2.5 CFB鍋爐啟動(dòng)運(yùn)行方式的優(yōu)化通過(guò)對(duì)CFB鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)前的要求、CFB鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)前的檢查、CFB鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)的操作、CFB鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)的投煤操作等四個(gè)方面規(guī)定相應(yīng)的操作規(guī)程，來(lái)進(jìn)行CFB鍋爐啟動(dòng)運(yùn)行方式的優(yōu)化調(diào)整。CFB鍋爐優(yōu)化調(diào)整前，其冷態(tài)升爐時(shí)，平均啟動(dòng)時(shí)間為20小時(shí)，平均啟動(dòng)用油為90噸，并且在CFB鍋爐啟動(dòng)升爐過(guò)程中易發(fā)生運(yùn)行參數(shù)調(diào)整不當(dāng)、

23、床料嚴(yán)重結(jié)焦的事故。經(jīng)優(yōu)化調(diào)整后，其冷態(tài)升爐平均啟動(dòng)時(shí)間為14小時(shí)左右，節(jié)約了6個(gè)小時(shí)，可減少直接發(fā)電量損失、節(jié)約24噸啟動(dòng)用油、節(jié)約風(fēng)機(jī)廠用電。 返回第二章目錄第38頁(yè)，共69頁(yè)。2.6 CFB鍋爐停爐操作的優(yōu)化通過(guò)在CFB鍋爐停爐優(yōu)化操作的要求、CFB鍋爐滑參數(shù)停爐優(yōu)化的操作、CFB鍋爐正常停爐優(yōu)化的操作等三方面制定操作規(guī)程來(lái)進(jìn)行CFB鍋爐停爐操作的優(yōu)化。CFB鍋爐優(yōu)化操作調(diào)整前，其滑參數(shù)停爐時(shí)，平均停爐時(shí)間為10小時(shí)，平均停爐用油為20噸。正常參數(shù)停爐時(shí)，平均停爐時(shí)間為5小時(shí)，平均停爐用油為8噸。另外，在停爐操作過(guò)程中，易發(fā)生床溫、汽溫大幅度波動(dòng)的事件。停爐操作優(yōu)化調(diào)整后，停爐的時(shí)間縮斷

24、為3個(gè)小時(shí)，不但減少直接發(fā)電量損失、而且還節(jié)約停爐用油等。 返回第二章目錄第39頁(yè)，共69頁(yè)。2.7 CFB鍋爐燃燒優(yōu)化經(jīng)過(guò)對(duì)CFB鍋爐各系統(tǒng)的不斷改進(jìn)，鍋爐機(jī)組的運(yùn)行穩(wěn)定性大大提高，但該CFB鍋爐仍存在著飛灰含碳量高（高達(dá)20），排煙溫度高（近150，設(shè)計(jì)為134）等主要問(wèn)題，造成鍋爐熱效率始終達(dá)不到設(shè)計(jì)保證值89%，這嚴(yán)重影響了CFB鍋爐機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。2005年9月，粵連公司、連州發(fā)電廠、廣東宇陽(yáng)電力科技有限公司、廣東省電力試驗(yàn)研究所和浙江大學(xué)熱能工程研究所對(duì)4號(hào)CFB鍋爐進(jìn)行了聯(lián)合燃燒優(yōu)化運(yùn)行調(diào)整試驗(yàn)。第40頁(yè)，共69頁(yè)。2.7 CFB鍋爐燃燒優(yōu)化優(yōu)化試驗(yàn)主要考察鍋爐負(fù)荷、運(yùn)行氧量、

25、一二次風(fēng)配比、床壓、加石灰石等運(yùn)行參數(shù)對(duì)鍋爐效率的影響，以確定合理的鍋爐系統(tǒng)安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行模式，達(dá)到提高鍋爐效率的目的。同時(shí)進(jìn)行了CFB鍋爐污染物SO2、NOx的排放、高溫旋風(fēng)分離器特性等試驗(yàn)。得出如下結(jié)論。第41頁(yè)，共69頁(yè)。2.7 CFB鍋爐燃燒優(yōu)化（1）在工況優(yōu)化之前，飛灰含碳量(從灰斗取樣）高達(dá)20左右，經(jīng)過(guò)增大氧量、減小一二次風(fēng)比等措施，最終將飛灰含碳量降至14左右。所以有效地降低了固體不完全燃燒熱損失，從工況優(yōu)化前的6.36降低到最低3.8，平均降低了2左右，總體上鍋爐效率由86.77提高到88.96%，鍋爐效率增加了2.19%。第42頁(yè)，共69頁(yè)。2.7 CFB鍋爐燃燒優(yōu)化（2）在

26、Ca/S比為2.4左右時(shí)，鍋爐SO2排放量可以控制在150mg/Nm3以下，鍋爐脫硫效率可達(dá)到90以上。NOx排放量較低，NOx排放平均在80ppm以下，這說(shuō)明鍋爐具有良好的環(huán)保性能。（3）空預(yù)器漏風(fēng)率為A側(cè)2.42，B側(cè)2.09%，漏風(fēng)系數(shù)A側(cè)0.030，B側(cè)0.026，基本達(dá)到了設(shè)計(jì)漏風(fēng)系數(shù)0.03的要求。第43頁(yè)，共69頁(yè)。2.7 CFB鍋爐燃燒優(yōu)化（4）對(duì)旋風(fēng)分離器測(cè)試表明，額定負(fù)荷下，分離效率可達(dá)99以上，本鍋爐循環(huán)倍率在30左右。分離器入口的實(shí)測(cè)飛灰濃度在4.5kg/m3左右。在試驗(yàn)的運(yùn)行風(fēng)速下，平均粒徑大于0.5mm的顆粒，基本上在爐內(nèi)燃燒，最后隨底渣排出；對(duì)于粒徑小于0.5mm

27、的顆粒被煙氣攜帶出爐膛進(jìn)入旋風(fēng)分離器，粒徑大于0.0308mm的顆粒，絕大多數(shù)能被分離下來(lái)，而小于0.0308mm的顆粒也有一半以上被分離下來(lái)，隨著粒徑的減小，其分離效率逐漸降低。負(fù)荷在70100額定負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，分離器分離效率都超過(guò)98，因此給入的石灰石基本上都能參與循環(huán)，這可以提高脫硫效率和石灰石的利用率。第44頁(yè)，共69頁(yè)。2.7 CFB鍋爐燃燒優(yōu)化分析表明分離器出口各檔粒徑顆粒的含碳量均高于進(jìn)口的，而且分離器出口煙溫明顯高于進(jìn)口，說(shuō)明分離器內(nèi)后燃現(xiàn)象比較嚴(yán)重。第45頁(yè)，共69頁(yè)。2.7 CFB鍋爐燃燒優(yōu)化（5）測(cè)試發(fā)現(xiàn)，表盤(pán)A側(cè)煙道排煙溫度比實(shí)測(cè)值平均大21.7，B側(cè)煙道比實(shí)測(cè)值平均大4

28、.0，因此應(yīng)重新布置A側(cè)煙道內(nèi)測(cè)溫?zé)犭娕嫉臏y(cè)點(diǎn)位置。表盤(pán)氧量基本能反映實(shí)際燃燒氧量，運(yùn)行人員燃燒調(diào)整控制時(shí)可以作為參考依據(jù)。 第46頁(yè)，共69頁(yè)。2.7 CFB鍋爐燃燒優(yōu)化（6）關(guān)于減溫水量偏大的問(wèn)題：在試驗(yàn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，滿負(fù)荷時(shí)過(guò)熱器減溫水量達(dá)到35t/h以上，再熱器減溫水量達(dá)到32t/h以上，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)設(shè)計(jì)值，試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)這主要是設(shè)計(jì)的受熱面積比實(shí)際需要的要大30%左右，運(yùn)行中不得不增大減溫水流量，這大大的降低了電廠運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，發(fā)電效率可降低12%。在適當(dāng)?shù)臅r(shí)候要考慮安排改造。返回第二章目錄第47頁(yè)，共69頁(yè)。2.8 CFB鍋爐的防磨CFB鍋爐的磨損問(wèn)題是困擾CFB鍋爐技術(shù)發(fā)展的關(guān)鍵因素，磨損問(wèn)

29、題解決的如何，直接關(guān)系到CFB鍋爐的能否保持長(zhǎng)期安全運(yùn)行。連州電廠的經(jīng)驗(yàn)是及時(shí)吸取同類(lèi)型電廠教訓(xùn)，對(duì)關(guān)鍵部位勤檢查，細(xì)檢查，仔細(xì)分析原因，及時(shí)消除隱患。也正因?yàn)槿绱耍疟ＷC了3、4號(hào)CFB鍋爐投產(chǎn)以來(lái)未發(fā)生過(guò)因四管爆漏和澆注料脫落引起的停爐事件。第48頁(yè)，共69頁(yè)。2.8 CFB鍋爐的防磨281上、下省煤器中間段蛇形管彎頭在檢查中發(fā)現(xiàn)存在減薄1mm左右的現(xiàn)象，后經(jīng)分析原因?yàn)閺S家彎管制作時(shí)引起的減薄，但為保險(xiǎn)起見(jiàn)，連州電廠對(duì)該部位彎頭采用耐磨澆注料填充辦法進(jìn)行防磨。282在鍋爐的四管檢查中連州電廠發(fā)現(xiàn)三級(jí)過(guò)熱器的懸吊管（省煤器管）的迎煙氣面防磨罩變形嚴(yán)重，經(jīng)過(guò)仔細(xì)分析為抱箍安裝數(shù)量少導(dǎo)致防磨罩貼

30、緊水冷壁不夠，過(guò)熱變形。對(duì)防變形磨罩進(jìn)行校正并加裝抱箍后未再發(fā)生過(guò)防磨罩變形現(xiàn)象。返回第二章目錄第49頁(yè)，共69頁(yè)。2.8.3水冷壁管的磨損，采取如下措施：在水冷壁過(guò)渡區(qū)鍋爐廠已設(shè)計(jì)了防磨護(hù)罩。在中間水冷壁與前后墻連接的水冷壁管磨損部位加裝防磨護(hù)罩控制風(fēng)速（風(fēng)量）嚴(yán)格控制床壓在68kPa之間控制好床溫控制好入爐煤的粒度加強(qiáng)對(duì)耐火耐磨澆注料的維護(hù) 返回第二章目錄第50頁(yè)，共69頁(yè)。3 總結(jié)經(jīng)過(guò)上述整體優(yōu)化技術(shù)改造后，給煤系統(tǒng)堵煤的情況得到了很好得解決，沒(méi)有發(fā)生系統(tǒng)本身原因的非計(jì)劃停運(yùn)事故，相關(guān)設(shè)備、元器件沒(méi)有再發(fā)生故障或損壞事故。滾筒冷渣機(jī)的排渣情況十分良好，以前的結(jié)焦、排渣困難的狀況得以扭轉(zhuǎn)。

31、石灰石和床料系統(tǒng)不再堵塞， SO2排放濃度得以大大降低；鍋爐啟動(dòng)/停運(yùn)的時(shí)間縮短，節(jié)約了大量的燃油量。燃燒調(diào)整后鍋爐效率增加了2.19%。對(duì)CFB鍋爐關(guān)鍵部位的勤檢查、及時(shí)消除隱患，保證了CFB鍋爐投產(chǎn)以來(lái)未發(fā)生過(guò)因四管爆漏和澆注料脫落引起的停爐事件。 第51頁(yè)，共69頁(yè)。4.連州電廠CFB鍋爐節(jié)能優(yōu)化改造的經(jīng)驗(yàn)總結(jié)連州發(fā)電廠2臺(tái)440t/h的CFB鍋爐，是哈爾濱鍋爐廠采用美國(guó)Alstom公司技術(shù)生產(chǎn)的國(guó)內(nèi)首次燃用無(wú)煙煤的135MW等級(jí)CFB鍋爐，自2004年2月和5月投運(yùn)以來(lái)，安全、經(jīng)濟(jì)、環(huán)保運(yùn)行指標(biāo)都很不理想，主要表現(xiàn)在：鍋爐不能滿負(fù)荷正常運(yùn)行；煤耗、油耗和廠用電率長(zhǎng)期偏高；石灰石系統(tǒng)長(zhǎng)期

32、投不了。第52頁(yè)，共69頁(yè)。 4.連州電廠CFB鍋爐節(jié)能優(yōu)化改造的經(jīng)驗(yàn)總結(jié)為此，我廠針對(duì)這些問(wèn)題進(jìn)行了全面的整體優(yōu)化技術(shù)改造。到2005年3號(hào)CFB爐A級(jí)檢修(6月8日至7月19日)， 4號(hào)CFB爐B級(jí)檢修后 (7月15日至8月3日)，整體優(yōu)化技術(shù)改造就全部完成了。下面就3、4號(hào)CFB鍋爐在整體優(yōu)化改造后的運(yùn)行情況進(jìn)行總結(jié)介紹。第53頁(yè)，共69頁(yè)。4.1 #3、4CFB鍋爐整體優(yōu)化改造后的總體運(yùn)行情況:3號(hào)CFB鍋爐從2005年7月19日升爐開(kāi)機(jī)(A級(jí)檢修后)，8月1日至3日調(diào)峰停機(jī)， 10月3日至15日國(guó)慶期間調(diào)峰停機(jī)。10月16日，重新開(kāi)3號(hào)CFB鍋爐運(yùn)行，一直運(yùn)行到06年3月底(已連續(xù)運(yùn)

33、行163天）。從2005年7月19日至12月31日進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，3號(hào)機(jī)組共運(yùn)行了3646小時(shí)，發(fā)電41886.1萬(wàn)kw.h，平均每小時(shí)的負(fù)荷為114.9MW，直接廠用電率為7.73%。第54頁(yè)，共69頁(yè)。 上圖為3號(hào)CFB鍋爐10月20日至12月24日的運(yùn)行參數(shù)。圖中床溫、床壓穩(wěn)定。第55頁(yè)，共69頁(yè)。4.1 #3、4CFB鍋爐整體優(yōu)化改造后的總體運(yùn)行情況：4號(hào)CFB鍋爐從2005年8月3日升爐開(kāi)機(jī)(B級(jí)檢修后)，一直運(yùn)行到06年春節(jié)前調(diào)峰停機(jī)，4號(hào)機(jī)組連續(xù)運(yùn)行了175天。4號(hào)CFB鍋爐從2005年8月至12月31日進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，共運(yùn)行了3602小時(shí)，發(fā)電42455.697萬(wàn)kw.h，平均每小時(shí)的負(fù)荷

34、為117.8MW，直接廠用電率為7.58%。第56頁(yè)，共69頁(yè)。 上圖為4號(hào)CFB鍋爐10月14日至12月18日的運(yùn)行參數(shù)，在圖中，床溫、床壓穩(wěn)定。第57頁(yè)，共69頁(yè)。附表1：3、4號(hào)CFB鍋爐的直接廠用電率2005年3號(hào)CFB鍋爐的直接廠用電率%4號(hào)CFB鍋爐的直接廠用電率%7月份8.5B級(jí)檢修8月份8.098.169月份7.837.6610月份7.557.5511月份7.47.2912月份7.147.32平均7.737.58第58頁(yè)，共69頁(yè)。4.2 #3、4號(hào)CFB鍋爐整體優(yōu)化后的各系統(tǒng)運(yùn)行情況:（1）、給煤系統(tǒng)優(yōu)化改造后的運(yùn)行情況 3、4號(hào)CFB鍋爐的給煤系統(tǒng)自2004年6月改造以來(lái)，

35、給煤系統(tǒng)運(yùn)行一直很正常，沒(méi)有發(fā)生堵煤的情況，現(xiàn)場(chǎng)沒(méi)有漏煤粉，沒(méi)有發(fā)生故障或損壞事故。第59頁(yè)，共69頁(yè)。（2）、冷渣器系統(tǒng)優(yōu)化改造后的運(yùn)行情況 自2004年6月及7月份改造為滾筒冷渣機(jī)以來(lái)，滾筒冷渣機(jī)的排渣情況一直很正常，沒(méi)有再出現(xiàn)漏灰漏渣現(xiàn)象。 上圖為3、4號(hào)CFB鍋爐10月18日至12月14日的運(yùn)行參數(shù)，在圖中，床壓穩(wěn)定。第60頁(yè)，共69頁(yè)。（3）、石灰石系統(tǒng)優(yōu)化改造后的運(yùn)行情況 石灰石系統(tǒng)經(jīng)優(yōu)化改造后，其一直運(yùn)行正常，鍋爐的SO2含量可以降至150mg/m3以下，脫硫效率高達(dá)90%以上。上圖為3、4號(hào)CFB鍋爐9月10日的SO2含量。第61頁(yè)，共69頁(yè)。4.2 #3、4號(hào)CFB鍋爐整體優(yōu)

36、化后的各系統(tǒng)運(yùn)行情況:（4）、床料系統(tǒng)優(yōu)化改造后的運(yùn)行情況 床料直接輸送到二級(jí)給煤機(jī)刮板上，通過(guò)給煤機(jī)加到爐膛內(nèi)，操作簡(jiǎn)單、可靠，床壓從0升至3kPa的加床料時(shí)間為2小時(shí)，比未改造前的8小時(shí)減少6小時(shí)，同時(shí)，可以在運(yùn)行中置換床料。（5）、熱工控制邏輯優(yōu)化改造后的運(yùn)行情況 自改造后，沒(méi)有發(fā)生由于熱工邏輯問(wèn)題影響到CFB鍋爐安全運(yùn)行的現(xiàn)象。第62頁(yè)，共69頁(yè)。（6）、CFB鍋爐啟動(dòng)操作優(yōu)化后的運(yùn)行情況上圖為2005年8月3日3號(hào)CFB鍋爐的升爐啟動(dòng)曲線，7：25，3號(hào)CFB鍋爐點(diǎn)著火，12：44，P主：3.08/3.07Mpa，T主：383/372；P再：0.39/0.39Mpa，T再：380/3

37、60，3機(jī)開(kāi)始掛閘沖轉(zhuǎn)，13：58，3號(hào)機(jī)發(fā)變組與系統(tǒng)并網(wǎng)，17：26，3號(hào)機(jī)N50MW，全退油槍運(yùn)行，19：50，3號(hào)機(jī)N130MW，升爐操作結(jié)束。升爐時(shí)間用了12.5個(gè)小時(shí)，燒了47T油，汽溫、汽壓和負(fù)荷沒(méi)有大幅度的波動(dòng)。第63頁(yè)，共69頁(yè)。（7）、CFB鍋爐停爐操作優(yōu)化后的運(yùn)行情況 上圖為2005年7月31日16：50，3鍋爐正常停爐曲線，停爐前參數(shù)：負(fù)荷90MW，主汽壓：9.15/9.15Mpa，再熱汽壓：1.55/1.55Mpa，主汽溫：535/36，再熱汽溫：537/538，床溫：853。19：43 3爐主汽壓：2.6/2.6Mpa，再熱汽壓：0.2/0.2Mpa，主汽溫：454/454，再熱汽溫：408/423，床溫：549，3機(jī)與系統(tǒng)解列，汽機(jī)遠(yuǎn)方打閘，3爐熄火，正常操作結(jié)束。停爐時(shí)間用了3個(gè)小時(shí)，燒了4T油，汽溫、汽壓和負(fù)荷沒(méi)有大幅度的波動(dòng)。第64頁(yè)，共69頁(yè)。（8）、CFB鍋爐燃燒優(yōu)化后的運(yùn)行情況日期3、4號(hào)CFB鍋爐的低位發(fā)熱量:kj/kg3號(hào)CFB鍋爐的飛灰可燃物：%4號(hào)CFB鍋爐的飛灰可燃：%2005.12.121713.611.649.622005.12.221832.37.546.32005.12.32083411.48