無緯帶在電機(jī)綁扎中的應(yīng)用研究

1、摘 要無緯帶是電機(jī)產(chǎn)品中必不可少的一種固定材料，電機(jī)中許多部位均需無緯帶綁扎固定，如交直流電機(jī)轉(zhuǎn)子端部線圈和轉(zhuǎn)子鐵芯槽部綁綁扎；汽輪發(fā)電機(jī)定子端箍纏繞；換向器3面封口綁扎等都要用無緯帶綁扎。而在直流電機(jī)的電樞端部的綁扎材料的選擇中，無緯帶相比鋼絲綁扎，除了節(jié)省了大量合金鋼材，還在其他許多方面有明顯的優(yōu)勢(shì)。同時(shí)，無緯帶還廣泛應(yīng)用于電樞繞組的固定、變壓器鐵心綁扎等諸多方面。本文對(duì)無緯帶在電機(jī)中的應(yīng)用研究，并通過對(duì)無緯帶特性的了解；無緯帶預(yù)緊拉力的定量測(cè)量；不同無緯帶厚度綁扎工藝對(duì)比；無緯帶厚度與層數(shù)關(guān)系的研究，詳細(xì)了解無緯帶的綁扎工藝，并且以求對(duì)其有一個(gè)較新的認(rèn)識(shí)。關(guān)鍵詞：無緯帶，綁扎工藝，預(yù)緊力

2、ABSTRACTBanding tape with the electrical products essential to a fixed material, many parts of motor required no latitude with lashing, such as AC and DC motor rotor and the rotor core end of the coil grooves lashing hoop; Statorside hoop winding; commutator surface sealing bandage 3 latitude bands

3、are all free to use Binding.The armature in the DC end of the banding material selects the current methods commonly used in industry whether the latitude belt lashing and lashing two non-magnetic wire. The fastening material as a motor, no latitude belt steel banding. In addition to save a large num

4、ber of alloy steel, also have many other significant advantages.At the same time, no latitude with the armature winding is also widely used in fixed, lashing, and many other aspects of transformer core. In this paper, with no latitude in the application of the motor, and through understanding of cha

5、racteristics of non-latitudes; no latitude are the quantitative measurement of preload tension while different thickness banding technique is no latitude comparison. No latitude with the relationship between the thickness and layersresearch to learn more about the banding process , and in order to h

6、ave a relatively new to their understanding.Key words: banding tape, banding techniques, preload目 錄TOC o 1-2 h u HYPERLINK l _Toc262250995 1 緒論 PAGEREF _Toc262250995 h 1 HYPERLINK l _Toc262250996 無緯帶的發(fā)展歷史及應(yīng)用現(xiàn)狀 PAGEREF _Toc262250996 h 1 HYPERLINK l _Toc262250997 研究的目的和意義 PAGEREF _Toc262250997 h 1 HYP

7、ERLINK l _Toc262250998 本文的研究?jī)?nèi)容 PAGEREF _Toc262250998 h 2 HYPERLINK l _Toc262250999 2 無緯帶綁扎工藝研究 PAGEREF _Toc262250999 h 3 HYPERLINK l _Toc262251000 “束達(dá)”綁扎張力裝置的介紹 PAGEREF _Toc262251000 h 3 HYPERLINK l _Toc262251001 上海電機(jī)廠 的無緯帶綁扎工藝 PAGEREF _Toc262251001 h 4 HYPERLINK l _Toc262251002 電樞繞組的綁扎工藝 PAGEREF _T

8、oc262251002 h 8 HYPERLINK l _Toc262251003 直流電機(jī)的轉(zhuǎn)子綁扎新工藝研究 PAGEREF _Toc262251003 h 10 HYPERLINK l _Toc262251004 3無緯帶綁扎強(qiáng)度計(jì)算 PAGEREF _Toc262251004 h 12 HYPERLINK l _Toc262251005 計(jì)算無緯帶綁扎強(qiáng)度與厚度要求 PAGEREF _Toc262251005 h 12 HYPERLINK l _Toc262251006 對(duì)比計(jì)算的結(jié)論 PAGEREF _Toc262251006 h 14 HYPERLINK l _Toc2622510

9、07 工業(yè)上的無緯帶厚度概念的改進(jìn) PAGEREF _Toc262251007 h 14 HYPERLINK l _Toc262251008 4無緯帶綁扎預(yù)緊力選用 PAGEREF _Toc262251008 h 15 HYPERLINK l _Toc262251009 無緯帶預(yù)緊力的概念 PAGEREF _Toc262251009 h 15 HYPERLINK l _Toc262251010 4.2 綁扎帶受力分析 PAGEREF _Toc262251010 h 15 HYPERLINK l _Toc262251011 船用電機(jī)修理中的無緯帶箍延伸性能試驗(yàn) PAGEREF _Toc26225

10、1011 h 22 HYPERLINK l _Toc262251012 無緯帶箍延伸性能試驗(yàn)的測(cè)量數(shù)據(jù) PAGEREF _Toc262251012 h 24 HYPERLINK l _Toc262251013 無緯帶變形情況試驗(yàn) PAGEREF _Toc262251013 h 31 HYPERLINK l _Toc262251014 5總結(jié) PAGEREF _Toc262251014 h 32 HYPERLINK l _Toc262251015 參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc262251015 h 34 HYPERLINK l _Toc262251016 致謝 PAGEREF _Toc26

11、2251016 h 351 緒論無緯帶從60年代開始使用至今已有30多年歷史，實(shí)踐證明用強(qiáng)度高、比重小、自身離心力低的無緯帶箍代替反磁鋼絲箍能有效的克服電機(jī)運(yùn)行時(shí)繞組所產(chǎn)生的電磁力和離心力1；絕緣的無緯帶箍能增加繞組爬電距離、減少繞組端部漏磁改善了電性能；用無緯帶代替鋼絲箍能節(jié)省鋼絲箍下的襯墊絕緣材料，同時(shí)取消了鋼絲箍上的扣片和焊接，從而降低了成本，簡(jiǎn)化了加工制造工藝，由于無緯帶箍表面光滑改善了轉(zhuǎn)子防潮、防污和清理?xiàng)l件等優(yōu)點(diǎn)，從而提高了點(diǎn)擊運(yùn)行的可靠性2。近年來，無緯帶在性能、品種、規(guī)格、配套方面都有很大的提高，特別是網(wǎng)狀無緯帶發(fā)展迅速。相比較平行無緯帶的綁扎拉力小、亂絲、利用率低等缺點(diǎn)，網(wǎng)狀

12、無緯帶因其自身的特點(diǎn)：網(wǎng)狀無緯帶在橫向拉開時(shí)呈網(wǎng)狀，玻璃絲之間有黏連不易分開，橫向拉開至其寬度3倍時(shí)仍無分絲現(xiàn)象。因此在綁扎打箍時(shí)無緯帶不易產(chǎn)生開裂亂絲現(xiàn)象。再者由于儲(chǔ)存期長(zhǎng)，開卷性好，無緯帶利用率高達(dá)90%95%（而平行無緯帶利用率為75%左右）。因此，使用網(wǎng)狀無緯帶可獲較高的經(jīng)濟(jì)效益3。而目前國產(chǎn)的無緯帶主要依然是有平行和網(wǎng)狀兩大類（平行無緯帶國外早已淘汰，國內(nèi)有些廠還在使用）3。從無緯帶粘合劑來分有環(huán)氧樹脂型、聚酯樹脂型、二苯鏈樹脂型等。從配套角度看有B級(jí)、F級(jí)、H級(jí)各種耐熱等級(jí)的無緯帶基本上都能配套齊全。產(chǎn)品規(guī)格上厚度有0.17、0.20、0.30mm,寬度從10mm開始每隔5mm一檔

13、可達(dá)50mm,長(zhǎng)度盤狀帶150200m，簡(jiǎn)狀帶20002500m等，各種規(guī)格均能滿足用戶需要。國內(nèi)無緯帶的迅速發(fā)展無疑給電機(jī)行業(yè)在產(chǎn)品和經(jīng)濟(jì)效益會(huì)帶來一定的好處3。相比較傳統(tǒng)的無磁鋼絲綁扎，不但可以節(jié)省大量合金鋼絲, 而且由于具有高抗張強(qiáng)度、無磁滯和渦流損耗, 因而提高了電機(jī)的可靠性。目前,在水泥、鋼鐵、冶金、礦山等行業(yè)中,廣泛使用大中型高壓繞線轉(zhuǎn)子三相異步電動(dòng)機(jī)來改善電機(jī)起動(dòng)性能。由于很多電機(jī)制造企業(yè)對(duì)轉(zhuǎn)子繞組端部綁扎不是很重視,造成繞組端部無緯帶綁扎不牢固,影響電機(jī)的性能甚至發(fā)生事故。因此,對(duì)端部綁扎的精確計(jì)算并制定規(guī)范的工藝流程十分必要5。在直流電機(jī)制造中，電樞繞組的端部綁扎是繞組緊固及

14、絕緣處理的關(guān)鍵工藝之一，它對(duì)提高電機(jī)的整體性能及運(yùn)行可靠性有著極其重要的作用，隨著電機(jī)向小型化、輕量化的發(fā)展趨勢(shì)，對(duì)絕緣材料的電氣性能、耐熱性能及機(jī)械性能亦提出了更高的要求7。無緯帶在電機(jī)電樞繞組中的固定技術(shù)，若廣泛運(yùn)用于風(fēng)力發(fā)電，核電以及軍工方面電機(jī)的生產(chǎn)，將會(huì)大大提高電機(jī)使用效率，節(jié)約大量能源。目前，無緯帶在機(jī)電樞繞組中的固定依然是一個(gè)較新的技術(shù)，各種規(guī)格的無緯帶在電機(jī)具體運(yùn)動(dòng)時(shí)候的特性還沒有完全被理解6；并且，電機(jī)運(yùn)行時(shí)候無緯帶的很多的參數(shù)并沒有具體的理論依據(jù)，絕大多數(shù)還是靠經(jīng)驗(yàn)參數(shù)和經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算。隨著電機(jī)品種發(fā)展的需求越來越多，特殊要求的電機(jī)也會(huì)愈來愈多，因此，對(duì)無緯帶特性的研究，以及

15、預(yù)緊力和運(yùn)動(dòng)時(shí)的向心力的定量關(guān)系的確定也變得愈發(fā)緊迫和必要。研究?jī)?nèi)容基于以上簡(jiǎn)要分析，本文的主要研究?jī)?nèi)容是無緯帶在電機(jī)綁扎上的應(yīng)用研究。全文的研究?jī)?nèi)容包括以下幾個(gè)方面：第一章為緒論，簡(jiǎn)單介紹了論文研究的背景，現(xiàn)狀和研究的目的和意義。第二章為定性觀測(cè)記錄，著重介紹現(xiàn)有的無緯帶綁扎工藝以及研究無緯帶綁扎的新工藝。第三章為定量測(cè)數(shù)據(jù)，并運(yùn)用現(xiàn)用的公式和試驗(yàn)方式研究無緯帶張力和厚度的關(guān)系，研究無緯帶的厚度變化與哪些變量有關(guān)，并確定無緯帶厚度在工藝上的最終表述形式。第四章是本文的重點(diǎn)，首先從定性的方面介紹了無緯帶的預(yù)緊力的概念，以及預(yù)緊力對(duì)于無緯帶綁扎中的決定性作用；接著定量計(jì)算無緯帶在工作時(shí)所受的力，

16、具體分析無緯帶的受力情況；然后利用船用電機(jī)無緯帶的試驗(yàn)得出無緯帶在一定張力情況下的型變量；最后根據(jù)上海電機(jī)廠的新儀器實(shí)驗(yàn)得出無緯帶的實(shí)際特性。第五章是本文的總論，從無緯帶綁扎的工藝，厚度的要求，以及預(yù)緊力對(duì)型變量的研究最后得出無緯帶的特性。提出本課題的創(chuàng)新點(diǎn)和最終的成果。2 無緯帶綁扎工藝研究“束達(dá)”綁扎張力裝置的介紹“速達(dá)”牌綁扎張力裝置（簡(jiǎn)稱綁扎機(jī)）是上海耀華復(fù)合材料 根據(jù)從意大利ISOLA公司引進(jìn)的設(shè)備與圖紙而仿制的專用裝置。也是上海電機(jī)廠廣泛使用的無緯帶綁扎機(jī)。電機(jī)綁扎時(shí)，使用該裝置可使幫扎帶具有預(yù)定的張力，達(dá)到良好的綁扎效果。該裝置結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，牢固，操作方便，張力穩(wěn)定，是電機(jī)綁扎過程中

17、理想的輔助裝置9。1、可綁扎的帶子寬度：1030mm2、綁扎張力：0600kg3、壓力表力值顯示原始力值范圍：06MPa（由于綁扎張力角度不同，壓力表力值僅供參考，如果要正確，必須在某一角度綁扎帶靠拉力表測(cè)量）4、綁扎機(jī)下方設(shè)有可拆卸的導(dǎo)軌和滑動(dòng)扳，行程約為2m，用手輪人工操作。2.1.2使用說明：1、按圖中所示方向，將帶子平整地纏繞至各滾輪上，調(diào)節(jié)放帶的兩夾盤位置，注意不要使帶子碰到滾輪邊緣，以免損失帶子或者帶子折疊。綁扎時(shí)，每個(gè)滾輪都應(yīng)轉(zhuǎn)動(dòng)。2、施加壓力時(shí)，順時(shí)針旋轉(zhuǎn)機(jī)身上方的手輪，直至壓力表上顯示所需的綁扎張力。旋轉(zhuǎn)速度不宜太猛以免壓力一下子升的過高而將綁帶拉斷。3、更改綁扎位置時(shí)，旋轉(zhuǎn)

18、機(jī)身側(cè)面的手輪。當(dāng)綁扎機(jī)移動(dòng)至導(dǎo)軌端部時(shí)，速度應(yīng)放慢，不要裝極端部限位。4、推薦綁扎速度為每分鐘1015m。5、當(dāng)綁扎的帶盤用至最后2層時(shí)，應(yīng)迅速停車，取下帶圈，更換新的帶盤，將帶尾與新帶盤帶端打結(jié)，放松拉力，拉過滾輪。如果不再綁扎，將帶子從圈上拉出，將圈取下。6、當(dāng)發(fā)現(xiàn)油缸漏油或者由于長(zhǎng)時(shí)間微量的滲油而使油缸活塞桿可用手拉動(dòng)15mm左右時(shí)，需要換油缸的密封圈和添加液壓油。更換密封圈時(shí)，拆除油缸外側(cè)的定位螺絲，將滾輪與活塞桿一起拉出，更換好密封圈后裝入油缸，擰上定位螺絲，加液壓油時(shí)，將油缸上方的滾輪先拆除，只需拆除擋圈既可拆下滾輪，然后旋下油缸上方的螺絲，將活塞桿向外拉，使其處于未壓縮位置，待

19、加滿液壓油后，旋上螺絲，再裝上滾輪。綁扎機(jī)機(jī)身重量：約140kg。導(dǎo)軌和滑動(dòng)扳子重量：約100kg。外形長(zhǎng)*寬*高：780*550*1160mm。導(dǎo)軌和滑動(dòng)板尺寸長(zhǎng)*寬：1500*515mm如圖2-1圖2-1綁扎張力裝置2.2.1.適用于交直流電機(jī)電樞（轉(zhuǎn)子）綁扎無緯帶的工藝。 為了提高無緯帶綁扎質(zhì)量，可以采用預(yù)綁帶和終綁扎帶工藝， 一般綁扎就可以采用終綁扎工藝就可以了。預(yù)綁帶：所有要整浸的轉(zhuǎn)子都需預(yù)綁扎，也就是在浸漬和固化過程中可以在預(yù)先規(guī)定的終端位置處將繞組元件固定住，并為終綁扎打好基礎(chǔ)使終綁扎的基礎(chǔ)盡可能地圓的均勻，預(yù)綁扎的形狀和厚度應(yīng)盡量不要影響到后續(xù)進(jìn)行的終綁扎。預(yù)綁扎的拉力一般要比

20、終綁扎時(shí)用的拉力小，通常繞組固化后即除去預(yù)綁扎帶終綁扎帶：該綁帶是留在轉(zhuǎn)子上的最后綁扎的綁帶，需使用較大的綁扎拉力，拉力的匝數(shù)在圖中要有說明10一般無緯帶綁扎工藝（1）材料與設(shè)備無緯帶、四氟薄膜帶等、烘房、吊車、打箍車、尼龍榔頭、剪刀、鋼直尺、轉(zhuǎn)子滾動(dòng)托架等。（2）工藝準(zhǔn)備：1、準(zhǔn)備好所用材料，檢查無緯帶是否失效，失效的不能使用。2、準(zhǔn)備好所用工裝設(shè)備，檢查工裝設(shè)備是否正常，如有不正常必須校正。3、根據(jù)電樞（轉(zhuǎn)子）的鐵芯外圓及軸的長(zhǎng)度調(diào)整好轉(zhuǎn)子滾動(dòng)托架頂針中心高的開檔距離，并裝夾固定。4、檢查需打箍之電樞（轉(zhuǎn)子）線圈端部是否平整，若不夠理想須用尼龍榔頭整理，使端部線圈排列整齊、圓弧度好。5、因

21、工藝需要打臨時(shí)箍后，按工藝流程先打臨時(shí)箍，再打正式箍。（3）工藝過程1、轉(zhuǎn)子在80100預(yù)熱2h4h后趁熱打箍。將無緯帶始頭抽出，把第一圈端頭壓住，增加一些拉力扎第二圈，第三圈，直至無緯帶在電樞（轉(zhuǎn)子）上不位移時(shí)，再加拉力至所需的數(shù)值。2、無緯帶箍的綁扎必須在有張力調(diào)節(jié)的專用設(shè)備上進(jìn)行，綁扎拉力一般為800N1200N（特殊要求按圖紙或工藝過程卡規(guī)定），綁扎時(shí)采用全疊包或半包和半疊包相結(jié)合的方式。3、當(dāng)綁扎到一定程度，綁扎拉力要隨著綁扎圈數(shù)的增加逐漸減小一些直至按圖紙要求綁扎完畢。剪下帶子尾端黏在箍的表面或塞在最后一匝中4、如果對(duì)綁扎表面要求較高，則在綁扎結(jié)束時(shí)可先墊一層四氟薄膜，再用0.52

22、.0mm的環(huán)氧玻璃布板3240覆蓋整個(gè)綁扎部分，然后施加300N/cm左右的張力，在外面綁扎幾層帶子，再進(jìn)行固化處理。5、綁扎完畢后，在吊裝擱放時(shí)要防止無緯帶箍的損傷和粘附灰塵，并且在24H內(nèi)必須進(jìn)烘房固化。6、如需無溶劑整浸的電樞（轉(zhuǎn)子），先由產(chǎn)品車間按以下要求進(jìn)行烘焙固化，中心高630以下的電樞（轉(zhuǎn)子）在130烘焙8h，中心高630及以上的電樞（轉(zhuǎn)子） 130烘焙16h，然后再送六車間整浸工段進(jìn)行浸漆。7、由產(chǎn)品車間自行浸漆處理的電樞（轉(zhuǎn)子），其無緯帶箍的固化可由浸漆前的白胚預(yù)烘來完成。8、打箍后不再進(jìn)行浸漆處理的電樞（轉(zhuǎn)子），其無緯帶箍的單獨(dú)固化則在130烘焙24h.9、直流電機(jī)均壓線上

23、的無緯帶箍和高壓直流電機(jī)電樞下層箍的固化為130烘焙8h。（4）質(zhì)量要求1、無緯帶箍必須是一個(gè)堅(jiān)實(shí)整體，用小鐵錘輕輕敲擊應(yīng)無啞殼聲。2、無緯帶箍表面平整，表面不平度應(yīng)小于1mm，否則需刷環(huán)氧自干清漆H31-3進(jìn)行修補(bǔ)。3、無緯帶箍的端面無裙邊狀、疏松現(xiàn)象。4、打箍位置及尺寸必須符合圖紙要求。（5）注意事項(xiàng)1、無緯帶箍必須一次綁扎完成2、無緯帶箍的帶子綁扎層數(shù)和尺寸由設(shè)計(jì)者計(jì)算確定，當(dāng)設(shè)計(jì)計(jì)算少于6層時(shí)，必須綁足6層。3、無緯帶箍不允許車削加工。4、如果無緯帶儲(chǔ)存在低于室溫的條件下，使用前應(yīng)在室溫下存放35h，使之恢復(fù)到室溫后方可開封取出使用。5、無緯帶超過預(yù)存期，必須重新復(fù)試，合格后方可使用。

24、繞組的綁箍工藝綁箍材料及輔助材料浸漬玻璃布限位帶浸漬雙邊限位帶聚酯玻璃纖維交織帶（無緯帶）輔助材料：四氟帶玻璃絲帶膠帶綁箍用主要工具：帶拉力控制綁扎工具1套75W電烙鐵1只遠(yuǎn)紅外燈泡4只逐檔拆除為電樞浸漆，保證線圈成型的臨時(shí)箍和絕緣襯墊。在綁扎前16小時(shí)把無緯帶從冰庫取出，將其升溫，同時(shí)把電樞放到130烘房?jī)?nèi)加熱68小時(shí)，目的是為了熱態(tài)綁扎。在扎噶車上裝加拉力控制器及托板，并將4只紅外燈泡裝于電樞鐵芯四端，使帶子去濕，硬化。綁箍工藝要求及說明將預(yù)熱的電樞裝壓在打箍車上，把無緯帶從拉力控制器上引出，如圖2-2所示，固定在電樞上，箍必須從貼心中間開始向兩端逐道扎。最后扎兩端部，如圖2-3所示圖2-

25、2 帶拉力控制器綁扎工具示意圖圖2-3 電樞綁扎結(jié)構(gòu)示意圖每一道姑的第一層下放好界限帶，鐵芯處放雙邊界限帶，端部放單邊界限帶。界限帶對(duì)接必須平服，目的是為了當(dāng)箍烘硬時(shí)流失的膠不阻塞風(fēng)道，及提高箍的軸向整齊度。接著提高拉力扎第二層，使其牢固地與電樞線圈結(jié)合，在圍扎的同時(shí)校正帶子位置，把帶子拉力調(diào)正到規(guī)定的數(shù)值，連續(xù)扎至必須的匝數(shù)和道數(shù)。拉力根據(jù)帶寬，具體見表2-1。表2-1帶寬（mm）10152025拉力（N）1000150020002500為了電機(jī)總裝后能測(cè)量氣隙，將電樞鐵芯最外邊的兩道箍扎的比中間各道箍高出幾層，待箍烘硬后，將高出的二道箍精車至要求尺寸，作總裝時(shí)測(cè)量氣隙的準(zhǔn)則。綁扎車的轉(zhuǎn)速為

26、48r/min,相當(dāng)于圓周速度0.20.3m/s，速度盡量慢一點(diǎn)，使扎在電樞上的無緯帶經(jīng)繞上200300mm這樣一段距離后軟化和液化。綁扎到兩端的最后兩道時(shí)拉力適當(dāng)減少，以免塌箍。調(diào)換帶子或緞帶處理；裝上的無緯帶卷盤一直扎至最后的3m，然后把新的一卷始端放在老的一卷帶子下面，用全力一起扎1/2匝。帶子拼接處，在全力下約300mm長(zhǎng)度上，用清潔烙鐵持續(xù)來回燙熨加熱，直至該部分的樹脂固化，接著檢查粘結(jié)處，（烙鐵溫度約為300）。新帶卷盤裝入拉緊機(jī)構(gòu)中，把剩余的段頭從老的卷盤上剪去，接著以規(guī)定的拉力繼續(xù)打箍。每只電樞綁扎規(guī)定的程序必須一氣呵成，以使電樞溫度不低于規(guī)定值。綁扎終尾粘合處為了肉眼檢查，通

27、過粘結(jié)處在軸向劃（顏色筆）一條長(zhǎng)約50mm的線，記號(hào)應(yīng)軸向伸出帶子兩邊2030mm,接著檢查標(biāo)記，慢慢除去拉力。如果記號(hào)有切向位移，說明樹脂在粘結(jié)處尚未足夠固化，必須在全拉力下重新固化。待綁扎1150不銹鋼板圍包，每塊鋼板接縫需平服整齊，最后用玻璃絲帶扎緊，這樣待箍烘硬后，拆除鋼板，四氟帶后，箍就能顯示光滑無溝縫的表面。各道箍間的平直度及拉力都達(dá)到西門子的要求7。直流電機(jī)的轉(zhuǎn)子綁扎新工藝研究在通過對(duì)上述幾項(xiàng)典型無緯帶綁扎工藝案例的學(xué)習(xí)和研究，我們歸納了無緯帶綁扎的工藝特點(diǎn)和工藝流程，并且，在上海電機(jī)廠內(nèi)關(guān)于直流電機(jī)轉(zhuǎn)子綁扎的實(shí)際生產(chǎn)操作中，提出了某些新工藝和新的綁扎流程。1、準(zhǔn)備記錄表。2、進(jìn)

28、行鐵芯綁扎的轉(zhuǎn)子，整個(gè)鐵芯范圍內(nèi)都要包上隔薄膜，在部分鐵芯的寬度方向?qū)褐瓢鍡l固定在鐵芯外徑。預(yù)綁扎的數(shù)量至少必須跟圖紙上規(guī)定的一樣。部分鐵心要加緊箍，用張緊裝置使之拉緊；有時(shí)要在槽范圍內(nèi)校正導(dǎo)條。裝上夾緊裝置，如果不用鋼板也可用聚酯玻璃纖維交織帶來代替。伸出來的隔離薄膜片用熱風(fēng)扇熔掉。3、繞組端部綁扎厚度4mm時(shí)再導(dǎo)條端部焊上擋塊。4、在繞組端部上包上隔離薄膜。5、用較小的拉力（約2000N）加綁扎襯墊壓制板。6、繞扎預(yù)綁帶，有時(shí)候需要對(duì)繞線進(jìn)行矯正。7、用tesafilm貼位綁帶并剪斷。8、第二個(gè)繞組端部的預(yù)綁扎與此相同。1、除去預(yù)綁帶的鋼帶及剩余的樹脂。2、檢查繞組端部表面的圓度和直徑。

29、必要時(shí)除去突起的部分，或是通過砌襯來將凹陷處填平。3、在兩繞組端部外面對(duì)于進(jìn)行鐵芯綁扎的轉(zhuǎn)子（包括整個(gè)鐵芯）上包上隔離薄膜。4、將帶子的始端夾緊固定在軸向內(nèi)的綁帶在第一個(gè)繞組端部上。5、終綁扎厚度4mm時(shí)用卷邊帶作為側(cè)支承。對(duì)于末端為尖形的綁扎需包上1-2匝來固定。給熱風(fēng)扇或熱輻射器定位并接通，將綁扎拉力提高到規(guī)定值進(jìn)行綁扎，匝數(shù)按具體圖紙。6、終綁扎厚度4mm時(shí)必須加軸向止推裝置，鋼環(huán)在鐵芯端，在軸向外側(cè)上，Hm694.5（或SPS694.2）與焊上的銅片相鄰，用PBd650.4(2000N)纏綁上，端部用電烙鐵來篤定，纏上L形角帶的卷邊帶。將給輻射器或熱風(fēng)扇的定位并接通（打開），將綁扎拉力

30、提高到規(guī)定值，并按圖紙中的說明纏繞。7、綁扎厚度10mm時(shí)需中途固化一次（貼心及兩端部扎后）。8、根據(jù)綁扎寬度的不同分別在最后20匝之前綁入PGS651。9、末端為尖形的綁扎，在幫最后一層：PGs651層之前應(yīng)向內(nèi)包起再纏繞。10、綁包綁帶覆蓋層（拉力約為1500N）。11、綁扎外包層，固定帶端，斷開帶端。12、如果未規(guī)定進(jìn)行鐵芯綁扎則第2個(gè)端部可按同樣規(guī)格綁扎13、需進(jìn)行鐵芯綁扎的轉(zhuǎn)子，在第二個(gè)繞組端上用電烙鐵將端部固定后，不剪斷帶子，用較小的力支撐將其再繞包鐵芯上。14、繞上雙邊卷邊作為綁扎限位側(cè)支承。15、繞扎第一層鐵芯綁扎帶（匝數(shù)及拉力見圖紙），當(dāng)匝數(shù)11時(shí)綁入第2層的雙邊卷邊帶。17

31、、用電烙鐵將帶端固定，不剪斷帶子直接將其再繞包到下一部分的鐵芯上。18、鐵芯綁扎完后不剪斷帶子直接將其再繞包到第二個(gè)端部上。19、將所有的過渡性連接頭剪掉。20、鐵芯綁帶旁邊吐出來的隔離薄膜用熱風(fēng)扇熔掉。21、綁扎固化后出去綁扎覆蓋層和側(cè)支承，將焊接擋塊再焊接（使火焰斜指向軸向外側(cè)）。22、清潔綁帶，被加工過的地方涂上EM849。3無緯帶綁扎強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算無緯帶綁扎強(qiáng)度與厚度要求在充分了解和研究無緯帶綁扎工藝的基礎(chǔ)上，能明顯得出，無緯帶的厚度與其預(yù)緊力大小，能夠承受的最大張力以及材料和將來使用的壽命周期都密切相關(guān)，當(dāng)然也關(guān)系到新工藝的達(dá)成，所以有一套厚度的計(jì)算公式非常之必要并且有積極的現(xiàn)實(shí)生產(chǎn)意

32、義。公式的得出設(shè)電機(jī)的超速轉(zhuǎn)速 r/min。轉(zhuǎn)子線圈端部的平均（重心）直徑 cm。轉(zhuǎn)子線圈端部重量 kg。線圈端部綁扎采用樹脂浸漬玻璃纖維無緯帶扎帶。許用拉應(yīng)力取 =180N/mm2 (即180MPa)。（3-1）線圈端部綁扎帶總面積S= mm2 ；a為綁扎厚度，b為綁扎寬度。由線圈端部重疊產(chǎn)生的離心力在扎箍中的拉力： N（3-2） 式中FS為離心力綁扎厚度： （3-3）公式說明超速轉(zhuǎn)速，通常為電機(jī)最高運(yùn)行轉(zhuǎn)速的1.2倍。上述計(jì)算為線圈的一個(gè)端部，另一端部的計(jì)算方法相同。3）,因此本計(jì)算中略去本省產(chǎn)生的離心力。目前已推廣使用玻璃纖維網(wǎng)狀無緯帶，它在橫向拉開時(shí)呈網(wǎng)狀，免于打箍時(shí)層間粘絲。它的環(huán)形

33、式樣熱態(tài)拉伸強(qiáng)度為560MPa。若作為特殊訂貨，可采用高強(qiáng)度扎帶，其拉伸強(qiáng)度為900MPa。直流電機(jī)升高片若設(shè)計(jì)成中間有彈性段的，則其重量的一半應(yīng)放在線圈端部重量?jī)?nèi)計(jì)算。3.1.3發(fā)電機(jī)電樞鐵芯檔無緯帶計(jì)算前變量的選取計(jì)算選取轉(zhuǎn)速為1000r/min，圓筒直徑為96cm的電樞轉(zhuǎn)子，此種無緯帶。 （3-4）所以即可列出下列算式： （3-5） （3-6） （3-7） （3-8）(即180Mpa) （3-9） （3-10） （3-11）3.2對(duì)比計(jì)算的結(jié)論在本次試驗(yàn)計(jì)算中得出改變電機(jī)轉(zhuǎn)速是會(huì)改變無緯帶安全穩(wěn)定工作時(shí)所需要的厚度，且隨著轉(zhuǎn)速的增加厚度須增大。由本次對(duì)比試驗(yàn)計(jì)算得出在保持安全正常操作的范

34、圍內(nèi)，提高電機(jī)電樞的圓筒直徑的大小，或者是提高轉(zhuǎn)速必須增加無緯帶在電樞綁扎中的厚度，并且由試驗(yàn)計(jì)算2和計(jì)算3對(duì)比得出電機(jī)轉(zhuǎn)速的變化遠(yuǎn)遠(yuǎn)比改變電樞鐵芯直徑對(duì)無緯帶的綁扎厚度的影響要大得多。在我們實(shí)際進(jìn)行綁扎和測(cè)試計(jì)算時(shí)，遇到了一個(gè)極度麻煩的難題，就是所測(cè)算出的最終無緯帶應(yīng)該有的厚度極難在綁扎中的工藝中實(shí)現(xiàn)，必須先折算出無緯帶的層數(shù)才能進(jìn)行綁扎，所以我們提出了一個(gè)大膽的假設(shè)，可不可以在以后的工藝和實(shí)踐中直接用無緯帶層數(shù)來代替應(yīng)該有的厚度的表述。然后這種想法得到了電機(jī)廠的師傅的肯定，比如在直徑96cm，轉(zhuǎn)速為1000r/min的時(shí)候，直接用代替厚度，比如在計(jì)算中就可以或直接得出層數(shù)，所以就必須要打上

35、12圈的無緯帶。而X取整型就是我們需要得出的最小層數(shù)，這樣一個(gè)小小的改動(dòng)就會(huì)讓無緯帶裝配工的裝載無緯帶提供極大的方便，同時(shí)也為新的打箍工具的制作提供了一個(gè)思路。以下的文章中，包括預(yù)緊力的研究計(jì)算，預(yù)緊力的選用，都是以無緯帶的層數(shù)作為厚度的參數(shù)來進(jìn)行研究的。4無緯帶綁扎預(yù)緊力選用綁扎無緯帶應(yīng)與綁扎鋼絲有同樣的要求,就是綁扎時(shí)加一定的預(yù)緊力, 要求在電機(jī)允許的最高轉(zhuǎn)速的離心力作用下, 當(dāng)綁帶彈性變形加大時(shí), 被綁物仍存在壓縮變形, 也就是被扎緊的線圈仍保留部分預(yù)緊力, 而且剩余的這部分預(yù)緊力能經(jīng)受電機(jī)過載力矩切向力的作用保證線圈不發(fā)生位移。所以綁扎時(shí)的預(yù)緊力拉力是一個(gè)主要的工藝參數(shù)2。當(dāng)然, 綁扎

36、時(shí)施加的預(yù)緊力除考慮上述要求外, 還必須與綁帶材料的斷裂強(qiáng)度之間留有足夠的安全系數(shù), 以避免在電機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)或其他情況下綁帶產(chǎn)生斷裂。4.2 綁扎帶受力分析綁帶施加拉力q，扎n匝時(shí)切向總拉力（4-1）由于綁帶的回松和固化等影響, 初拉力將損失一部分, 剩余的總拉力 （4-2）對(duì)于線圈端部的綁扎?。?-3）綁帶對(duì)被綁扎物的徑向壓力為（4-4）設(shè)無緯綁帶環(huán)的彈性模數(shù)為, 截面為,半徑為,則綁環(huán)周向拉伸（4-5）綁環(huán)徑向脹大（4-6）綁環(huán)徑向變形系數(shù) （4-7）被扎物的徑向變形系數(shù)（4-8）式中被扎物壓縮變形都產(chǎn)生彈性變形, 形成彈性平衡（見圖4-1）。 圖4-1 綁扎無緯帶受力平衡圖電機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)被扎物產(chǎn)生

37、離心力（不計(jì)綁帶離心力）, 綁帶上受到預(yù)緊力和離心力同時(shí)作用, 但此時(shí)的預(yù)緊力, 由于綁帶彈性變形加大和被扎物壓縮量減小, 已經(jīng)由減小到。電機(jī)在允許的最高轉(zhuǎn)速()一下旋轉(zhuǎn)時(shí),被扎物產(chǎn)生的離心力為 (N)（4-9）式中G被扎物重量，kgD被扎物中心直徑，cm 電機(jī)轉(zhuǎn)速，r/min為保證電機(jī)在最大轉(zhuǎn)矩時(shí)產(chǎn)生的切向力作用下線圈不產(chǎn)生切向移動(dòng), 電機(jī)在最大轉(zhuǎn)矩時(shí)需要的綁帶徑向壓緊力 （4-10）式中，電機(jī)過載倍數(shù)電機(jī)額定功率，KW電機(jī)額定轉(zhuǎn)速，r/min電機(jī)轉(zhuǎn)子線圈外徑，cm由圖中幾何關(guān)系可得綁帶變形系數(shù)和被扎物變形系數(shù)（4-11）（4-12）剩余預(yù)緊力（4-13）上式的推導(dǎo)過程如下（4-13） （4

38、-14）式（1）除以式（2）得 （4-15）即 （4-16） （4-17） （4-18）所以 （4-19）在時(shí)，可保證被扎物不產(chǎn)生移位，即滿足 （4-20）電機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)綁帶內(nèi)張力由靜止?fàn)顟B(tài)的F增加到 （4-21） （4-22）綁帶張力增長(zhǎng)系數(shù) （4-23）當(dāng)轉(zhuǎn)速升高，離心力達(dá)到時(shí)，預(yù)緊力將完全消失，此時(shí) （4-24）離心力安全系數(shù) （4-25）由于變形系數(shù)、難以得到準(zhǔn)確的數(shù)字，因而不能按式（1）（5）進(jìn)行準(zhǔn)確計(jì)算。分析討論下面三種情況可以得到一些物理感念。被扎物相對(duì)于綁帶硬度很大時(shí)（如綁帶在金屬件外圈時(shí)），可視,此時(shí)電機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)的剩余剩余預(yù)緊力 （4-26）為達(dá)到被扎物不產(chǎn)生移位，必須 （4-27

39、）電機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)綁帶徑向拉力始終是 （4-28）預(yù)應(yīng)力消失時(shí)的旋轉(zhuǎn)離心力 （4-29）當(dāng)被扎物與綁帶具有相近的剛度時(shí)，可視，此時(shí)電樞旋轉(zhuǎn)時(shí)剩余預(yù)緊力 （4-30）被扎物不產(chǎn)生位移的條件是 （4-31）電機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)綁帶徑向拉力 （4-32）預(yù)緊力完全消失時(shí)的離心力 （4-33）假定綁帶相對(duì)于被扎物剛度很大時(shí)，即被扎物很松軟時(shí)，即的剛度時(shí)，即，此時(shí)剩余預(yù)緊力（4-34）被扎物不產(chǎn)生位移的條件 （4-35）電機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)綁帶徑向拉力（4-36）離心力很大很大時(shí)，預(yù)緊力才很可能消失。綜合上訴三種情況，在一般條件下，當(dāng)電機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)，綁帶剩余的預(yù)緊力在范圍內(nèi)，而綁帶本身的徑向拉力則在范圍內(nèi)。2。如采用mm環(huán)氧綁扎帶（

40、斷裂強(qiáng)度88200)，應(yīng)取拉力對(duì)轉(zhuǎn)速較低，離心力較小的電機(jī)，上訴拉力可適當(dāng)降低，取拉力上式中的是按下節(jié)計(jì)算得到的綁帶拉應(yīng)力。為確保電機(jī)在超速和過載情況下可靠運(yùn)行，應(yīng)按超速時(shí)離心力和過載轉(zhuǎn)矩切向力確定綁帶匝數(shù)或尺寸。允許應(yīng)力考慮最嚴(yán)重情況下等于或小于考慮回松后的預(yù)緊應(yīng)力。在預(yù)緊應(yīng)力取綁帶強(qiáng)度的0.3倍時(shí)，允許應(yīng)力可取材料斷裂強(qiáng)度的0.225倍。因而可按下式核算綁帶強(qiáng)度（4-37）式中A綁帶環(huán)截面積，綁帶材料斷裂強(qiáng)度，按上式選取綁帶尺寸，可保證電機(jī)在劣勢(shì)的工況仍有預(yù)緊力壓住被扎物。如果綁帶預(yù)緊力不夠, 電機(jī)離心力達(dá)到超過圖中的時(shí), 被壓緊的線圈就可能失去壓緊力而離開下面的支撐圈, 并在切向電磁力作

41、用下產(chǎn)生切向位移。因而對(duì)絕緣產(chǎn)生一定程度的損害或引起線圈端部變形, 即失去圓形。由于目前國產(chǎn)綁扎帶質(zhì)量較差, 國內(nèi)有些制造廠使用的綁扎拉力較小, 如使用0.17*25mm綁帶的, 僅用500N以下的拉力。在此情況下, 綁帶離心力產(chǎn)生的拉應(yīng)力超過11760時(shí), 預(yù)緊力就有可能消失11。為了提高扎帶預(yù)緊力, 除了提高扎帶本身的抗拉質(zhì)量外, 在工藝上首先要有一套好的扎帶拉力裝置。拉力裝置應(yīng)帶有測(cè)力儀, 并使其滑輪具有大的拉力而表面光滑。扎帶工藝還應(yīng)考慮盡量減少扎帶的回松,可采用下列措施：1、綁扎前被扎物應(yīng)熱態(tài)整形, 使線圈各層之間及下層線圈與支撐圈之間緊密貼合, 最好用預(yù)扎鋼絲的方法使被扎物箍緊箍圓

42、。2、綁扎時(shí)被扎物最好保持冷態(tài), 而將綁帶加熱使之軟化, 可避免因被扎物由熱變冷收縮而引起綁帶回松。3、在每一盤綁帶將扎完時(shí), 應(yīng)在保持拉力情況下用電熨鐵將尾頭粘牢, 再去掉拉力, 剪去多余部分。為了在預(yù)緊力很小或消失后保持線圈的整體性, 可在線圈斜邊之間和層間加浸過漆的適形材料, 并采用真空無溶劑浸漆等方法。當(dāng)然最根本的還是應(yīng)該設(shè)法保證預(yù)緊力, 尤其是對(duì)高轉(zhuǎn)速電機(jī), 線圈綁扎的可靠性是很重要的。預(yù)緊力過大, 超過了綁帶材料斷裂強(qiáng)度的5倍時(shí), 在電機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)或因溫差等原因都有產(chǎn)生綁帶斷裂的危險(xiǎn)11。在一些進(jìn)口電機(jī)上發(fā)生過開箱就發(fā)現(xiàn)綁帶己斷裂的情況。在國產(chǎn)電機(jī)上, 綁帶預(yù)緊力不大而僅由于離心力導(dǎo)致

43、綁帶斷裂的情況不多。只有在電機(jī)失控超速或極不合理的綁帶尺寸選用時(shí)才有可能使綁帶內(nèi)離心力產(chǎn)生的應(yīng)力達(dá)到其斷裂強(qiáng)度而斷裂。國產(chǎn)電機(jī)綁帶松動(dòng)是主要的問題。綁帶經(jīng)預(yù)應(yīng)力綁扎和烘焙后, 應(yīng)形成整體而堅(jiān)實(shí)的“玻璃鋼”11 , 才能保證它的整體強(qiáng)度。為此, 對(duì)不同的綁扎材料, 應(yīng)有嚴(yán)格的、相應(yīng)的合理烘焙工藝8。為避免綁帶外層產(chǎn)生周向裂紋, 綁扎時(shí)應(yīng)先填平線圈端部的低注部分后, 再用半疊繞的方式包扎。并在最外幾層逐漸降低拉力綁扎。下表為本文建議的無緯玻璃絲帶綁扎參數(shù)與國內(nèi)外所采用的無緯玻璃絲帶綁扎參數(shù)的比較。表4-1中給出的設(shè)計(jì)應(yīng)力系指按本文的式（4-25）計(jì)算得到的應(yīng)力11。表4-1扎無緯帶參數(shù)比較制造廠綁

44、扎工藝?yán)?shù)設(shè)計(jì)選用應(yīng)力參數(shù)綁帶尺寸 mm工藝?yán)?N拉應(yīng)力拉應(yīng)力斷裂強(qiáng)度拉力回松系數(shù)允許應(yīng)力允許應(yīng)力斷裂強(qiáng)度允許應(yīng)力預(yù)緊應(yīng)力0.3*109803266720650西門子0.3*2524003200024000建議0.17*25112526470198001通過對(duì)無緯帶預(yù)緊力的計(jì)算而確定無緯帶的特性是本文的重點(diǎn)，而在開始研究的時(shí)候我們進(jìn)行了一次船用電機(jī)中的無緯帶預(yù)緊力的實(shí)驗(yàn)（1）實(shí)驗(yàn)?zāi)康模涸谠囼?yàn)工裝上按工藝要求綁扎一定圈數(shù)的無緯帶，按不同的要求固化后，測(cè)量無緯帶箍在熱態(tài)下在不同的應(yīng)力作用下外徑的變化。以了解無緯帶箍在不同工況下的延伸率。（2）實(shí)驗(yàn)材料、工裝、設(shè)備1、無緯帶0.2*30 F15

45、0-G-W2、試驗(yàn)工裝、烘箱、10m車床、打箍機(jī)、熱風(fēng)機(jī)等3、0.5mm環(huán)氧板 32404、聚四氟乙烯帶（3）試驗(yàn)方案方案11、在試驗(yàn)工裝上均勻綁扎六道30mm寬、19圈厚無緯帶箍，打箍張力開始為1200N，綁扎到第八圈時(shí)調(diào)整張力為1000N，綁扎到第14圈時(shí)調(diào)整張力為800N，打箍完成后，按工藝要求鎖頭，最后在無緯帶箍外表面墊上四氟乙烯帶及0.5mm環(huán)氧板各一圈，再用無緯帶收緊5-6圈，收緊張力為300N左右。2、固化工藝為烘房溫度到130后固化24h。3、固化結(jié)束后，待工裝自然冷卻到80以下時(shí)，拆除無緯帶箍外面的聚四氟乙烯帶和環(huán)氧板，同時(shí)對(duì)無緯帶箍外表多余的漆瘤清楚整理。4、待無緯帶箍冷卻

46、至室溫時(shí)，測(cè)量6道無緯帶箍的外徑及厚度，并記錄。5、隨后在工裝上接好測(cè)溫元件，將工裝放入烘房中，升溫至工裝溫度130后，出烘房，在熱態(tài)下立即測(cè)量六道無緯帶箍的外徑，同時(shí)記錄無緯帶箍溫度。6、同時(shí)無緯帶箍在熱態(tài)下分別施加7.69T、9.3T、11.1T應(yīng)力作用，測(cè)量不同應(yīng)力作用下六道無緯帶箍的外徑并記錄無緯帶箍溫度。7、無緯帶箍不同應(yīng)力試驗(yàn)后，拆除其余五道無緯帶箍，保留中間部位的一道無緯帶箍，再分別施加3T、5.5T應(yīng)力作用，然后每次加0.5T試驗(yàn)，并記錄無緯帶箍的外徑及溫度，直至無緯帶箍破壞為止。方案21、在試驗(yàn)工裝上均勻綁扎六道30mm寬、19圈厚無緯帶箍，打箍張力開始為1200N，綁扎到第

47、八圈時(shí)調(diào)整張力為1000N，綁扎到第14圈時(shí)調(diào)整張力為800N，打箍完成后，按工藝要求鎖頭，最后在無緯帶箍外表面墊上聚四氟乙烯帶及0.5mm環(huán)氧板各一圈，再用無緯帶收緊5-6圈，收緊張力為300N左右2、固化工藝為烘房溫度到130后固化10h。3、固化結(jié)束后，待工裝自然冷卻到80以下時(shí)，拆除無緯帶箍外面的聚四氟乙烯帶和環(huán)氧板，同時(shí)對(duì)無緯帶箍外表多余的漆瘤清楚整理。4、待無緯帶箍冷卻至室溫時(shí)，測(cè)量6道無緯帶箍的外徑和厚度，并記錄。5、隨后在工裝上接好測(cè)溫元件，將工裝放入烘房中，升溫至工裝溫度130后，出烘房，在熱態(tài)下立即測(cè)量六道無緯帶箍的外徑，同時(shí)記錄無緯帶箍溫度。6、同時(shí)無緯帶箍在熱態(tài)下分別施

48、加7.69T、9.3T、11.1T應(yīng)力作用，測(cè)量不同應(yīng)力作用下六道無緯帶箍的外徑并記錄無緯帶箍溫度。方案31、在試驗(yàn)工裝上均勻綁扎六道30mm寬、19圈厚無緯帶箍，打箍張力開始為1200N，綁扎到第八圈時(shí)調(diào)整張力為1000N，綁扎到第十四圈時(shí)，調(diào)整張力為800N，打箍完成后，按工藝要求鎖頭，最后在無緯帶箍外表面墊上聚四氟乙烯帶及0.5mm環(huán)氧板各一圈，再用無緯帶收緊5-6圈，收緊張力為300N左右。2、固化工藝為烘房溫度到130后固化16h。3、固化結(jié)束后，待工裝自然冷卻到80以下時(shí)，拆除無緯帶箍外面的聚四氟乙烯帶和環(huán)氧板，同時(shí)對(duì)無緯帶箍外表多余的漆瘤清楚整理。4、待無緯帶箍冷卻至室溫時(shí)，測(cè)量

49、六道無緯帶箍的外徑及厚度，并記錄。5、隨后在工裝上接好測(cè)溫元件，將工裝放入烘房?jī)?nèi)，升溫至工裝溫度130后，出烘房，在熱態(tài)下立即測(cè)量六道無緯帶箍的外徑，同時(shí)記錄無緯帶箍溫度。6、同時(shí)無緯帶箍在熱態(tài)下分別施加7.69T、9.3T、11.1T應(yīng)力作用，測(cè)量不同應(yīng)力作用下六道無緯帶箍的外徑并記錄無緯帶箍溫度。方案41、在試驗(yàn)工裝上均勻綁扎六道30mm寬、19圈厚無緯帶箍，打箍張力開始為1200N，綁扎到第八圈時(shí)調(diào)整張力為1000N，綁扎到第十四圈時(shí)調(diào)整張力為800N，打箍完成后，按工藝要求鎖頭，最后在無緯帶箍表面墊上聚四氟乙烯帶及0.5mm環(huán)氧板各一圈，再用無緯帶收緊5-6圈，收緊張力為300N左右。

50、2、固化工藝為采用熱風(fēng)機(jī)加熱，工裝外套保溫套，工裝上安裝八點(diǎn)測(cè)溫元件，最低溫度大于105后保溫48h。3、固化結(jié)束后，待工裝自然冷卻到80以下時(shí)，拆除無緯帶箍外面的聚四氟乙烯帶和環(huán)氧板，同時(shí)同無緯帶箍外表多余的漆瘤清楚整理。4、待無緯帶箍冷卻至室溫時(shí)，測(cè)量6道無緯帶箍的外徑及厚度，并記錄。5、隨后在工裝上接好測(cè)溫元件，將工裝放入烘房?jī)?nèi)，升溫至工裝溫度130后，出烘房，在熱態(tài)下立即測(cè)量六道無緯帶箍的外徑，同時(shí)記錄無緯帶箍溫度。6、同時(shí)無緯帶箍在熱態(tài)下分別施加7.69T、9.3T、11.1T應(yīng)力作用，測(cè)量不同應(yīng)力作用下六道無緯帶箍的外徑并記錄無緯帶箍溫度。從實(shí)際試驗(yàn)的難易程度，和可操作性出發(fā)，我們

51、最終選擇了第一套試驗(yàn)方案進(jìn)行測(cè)量和研究。并且確定烘房為130，24h。預(yù)緊力分別為1.2kN，1.0kN，0.8kN。下面六張表格記錄形變?cè)囼?yàn)中選取不同初張力時(shí)候無緯帶的型變量表4-1第1次加壓：無緯箍拉力試驗(yàn)（第1次加壓）百分表放置示意圖：撐力（t）表1讀數(shù)（mm）表2讀數(shù)（mm）表4讀數(shù)（mm）表3讀數(shù)（mm）414551556165717579859195100表4-2第2次加壓：無緯箍拉力試驗(yàn)（第2次加壓）百分表放置示意圖：撐力（t）表1讀數(shù)（mm）表2讀數(shù)（mm）表4讀數(shù)（mm）表3讀數(shù)（mm）41455155616571757985表4-3第3次加壓：無緯箍拉力試驗(yàn)（第3次加壓）百

52、分表放置示意圖：撐力（t）表1讀數(shù)（mm）表2讀數(shù)（mm）表4讀數(shù)（mm）表3讀數(shù)（mm）11414551556165717579表4-4第4次加壓：無緯箍拉力試驗(yàn)（第4次加壓）百分表放置示意圖：撐力（t）表1讀數(shù)（mm）表2讀數(shù)（mm）表4讀數(shù)（mm）表3讀數(shù)（mm）0414551556165717579表4-5第5次加壓：無緯箍拉力試驗(yàn)（第5次加壓）百分表放置示意圖：撐力（t）表1讀數(shù)（mm）表2讀數(shù)（mm）表4讀數(shù)（mm）表3讀數(shù)（mm）414551556165717579表4-6第6次加壓：無緯箍拉力試驗(yàn)（第6次加壓）百分表放置示意圖：撐力（t）表1讀數(shù)（mm）表2讀數(shù)（mm）表4讀數(shù)

53、（mm）表3讀數(shù)（mm）4145515561657175794.4.2數(shù)據(jù)分析：從上面各表中的數(shù)據(jù)中可以看出，從撐力為28.7t開始，無緯帶即出現(xiàn)了輕微的形變，而對(duì)比其余5張表可以看出，在撐力是30.8t以下，形變量變化極少，而在30.8t的情況下，形變是有一個(gè)突變的過程。橫向?qū)Ρ攘鶑埍砜梢园l(fā)現(xiàn)在30.8t以下的撐力施加的情況下，無緯帶的形變量是有一定規(guī)律的，各方向的受力形變，呈0.005倍的線性變化，經(jīng)研究發(fā)現(xiàn)，這種形變是在工藝的允許范圍之內(nèi)。而一旦撐力大過了30.8t，六道無緯帶箍就會(huì)有不規(guī)律的形變量變化。甚至在大于51t以后有明顯的增大。且隨著撐力的繼續(xù)增大而形變的變化程度也越大。這也是

54、本次試驗(yàn)中一個(gè)重大的發(fā)現(xiàn)，具體這種形變是剛性形變還是彈性形變，對(duì)工藝和產(chǎn)品的影響有沒有？若有的話有多少？怎樣的影響？這是下文需要進(jìn)一步研究的方面。為了掌握無緯帶箍在離心力作用下的變形情況，我們專門設(shè)計(jì)制作了一臺(tái)直徑與發(fā)電機(jī)電樞外徑相同的液壓膨脹機(jī)，用各種規(guī)格的無緯帶打不同層數(shù)，分別按照標(biāo)準(zhǔn)工藝、模擬船艙內(nèi)工藝、打箍時(shí)有無預(yù)緊力等幾種不同工況先后進(jìn)行了數(shù)十次對(duì)無緯帶箍性能試驗(yàn)，其中下列兩項(xiàng)最具代表性，結(jié)果見表4-7表4-7無緯帶特性試驗(yàn)方案一方案二無緯帶尺寸mm3025打箍張力N02000層數(shù)1912固化參數(shù)130/24h130/24h厚度范圍mm寬度范圍mm38-3934-35預(yù)緊力T55T變

55、形量mm65T變形量mm71T變形量mm無緯帶箍彈性模量GPa通過對(duì)比兩組數(shù)據(jù)，不難發(fā)現(xiàn)：（1）一定的張力下無緯帶箍會(huì)發(fā)生彈性變形（2）超過一定的張力無緯帶箍會(huì)發(fā)生塑變形（3）張力達(dá)到某一之后再增加張力，無緯帶箍再脹大量很?。?）無緯帶箍開始張大的張力與打無緯帶箍時(shí)的預(yù)緊力大小緊密相關(guān)5總結(jié)本文首先介紹了無緯帶的發(fā)展歷史和應(yīng)用現(xiàn)狀，以及各種不同無緯帶的分類和用途，接著介紹幾種目前比較通用的無緯帶綁扎工藝，并進(jìn)行對(duì)比然后提出改進(jìn)的新工藝，通過對(duì)無緯帶強(qiáng)度和厚度的關(guān)系計(jì)算，研究無緯帶厚度的得出，并提出用層數(shù)取代厚度在無緯帶綁扎工藝上的應(yīng)用。最后便是本文最重要的研究無緯帶預(yù)緊拉力的課題。然后通過對(duì)無緯綁扎帶的受力的定量分析得出無緯帶箍的綁扎需要一定的預(yù)緊力，但是并不是越大越好。最后對(duì)無緯帶本身的性能作了研究，這也是本課題的重要任務(wù)之一。通過對(duì)船用電機(jī)修理中的無緯帶箍延伸性能的試驗(yàn)，測(cè)出數(shù)據(jù)初步了解綁扎無緯帶是可延展的，接著運(yùn)用了上海電機(jī)廠的液壓膨脹機(jī)試驗(yàn)最終確定了無緯帶是會(huì)在一定張力的條件下發(fā)生彈性和塑形變形而且?guī)Ч块_始張大的張力與打箍時(shí)的預(yù)緊力密切相關(guān)的特點(diǎn)。這個(gè)結(jié)論否定了過去工業(yè)中“無緯帶箍斷裂前不會(huì)變形或變形量可以忽略不計(jì)，即無緯帶箍是剛性箍”的概念，從而