光纖光柵傳感OFDR解調(diào)關(guān)鍵技術(shù)研究-慧知文庫(kù)

1、光纖光柵傳感OFDR解調(diào)關(guān)鍵技術(shù)研究原文地址：/view/0cc25a2b01cd6312d67223eb6df8bd09.html 電 子 科 技 大 學(xué)UNIVERSITY OF ELECTRONIC SCIENCE AND TECHNOLOGY OF CHINA碩士學(xué)位論文MASTER THESIS論文題目光纖光柵傳感 OFDR 解調(diào)關(guān)鍵技術(shù)研究學(xué)科專(zhuān)業(yè) 學(xué) 號(hào)光學(xué)工程 201221050233 鄧勝?gòu)?qiáng) 代志勇 副教授作者姓名 指導(dǎo)教師分類(lèi)號(hào) UDC注1密級(jí)學(xué) 位 論 文光纖光柵傳感 OFDR 解調(diào)關(guān)鍵技術(shù)研究（題名和副題名）鄧勝?gòu)?qiáng)（作者姓名）指導(dǎo)教師代志勇副教授電子科技大學(xué) 成都（姓名

2、、職稱(chēng)、單位名稱(chēng)）申請(qǐng)學(xué)位級(jí)別 提交論文日期碩士 2015.04學(xué)科專(zhuān)業(yè) 論文答辯日期光學(xué)工程 2015.05 2015 年 6 月 日學(xué)位授予單位和日期 答辯委員會(huì)主席 評(píng)閱人電子科技大學(xué)注 1：注明國(guó)際十進(jìn)分類(lèi)法 UDC的類(lèi)號(hào)。THE RESEARCH ON THE KEY TECHNOLOGIES OF OFDR FOR FIBER GRATING SENSINGMaster Thesis Submitted to University of Electronic Science and Technology of ChinaMajor: Author: Advisor: School

3、:Optical Engineering Shengqiang Deng Zhiyong Dai School of Optoelectronic Information獨(dú)創(chuàng)性聲明本人聲明所呈交的學(xué)位論文是本人在導(dǎo)師指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及 取得的研究成果。據(jù)我所知，除了文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，論 文中不包含其他人已經(jīng)發(fā)表或撰寫(xiě)過(guò)的研究成果， 也不包含為獲得電子科 技大學(xué)或其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或證書(shū)而使用過(guò)的材料。 與我一同工作的同 志對(duì)本研究所做的任何貢獻(xiàn)均已在論文中作了明確的說(shuō)明并表示謝意。作者簽名：日期：年月日論文使用授權(quán)本學(xué)位論文作者完全了解電子科技大學(xué)有關(guān)保留、 使用學(xué)位論文的規(guī)

4、 定，有權(quán)保留并向國(guó)家有關(guān)部門(mén)或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和磁盤(pán)，允許論 文被查閱和借閱。 本人授權(quán)電子科技大學(xué)可以將學(xué)位論文的全部或部分內(nèi) 容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫(kù)進(jìn)行檢索， 可以采用影印、 縮印或掃描等復(fù)制手段保存、 匯編學(xué)位論文。 （保密的學(xué)位論文在解密后應(yīng)遵守此規(guī)定）作者簽名：導(dǎo)師簽名： 日期： 年 月 日摘要摘要光纖光柵傳感因波長(zhǎng)編碼、測(cè)量范圍廣、抗電磁干擾、長(zhǎng)期穩(wěn)定性好、耐腐蝕， 尤其是能陣列復(fù)用等優(yōu)點(diǎn)，在工程結(jié)構(gòu)、石油化工、電力系統(tǒng)等諸多領(lǐng)域的監(jiān)測(cè)中有 著十分廣泛的應(yīng)用，是目前最為成熟的光纖傳感器。但受光源譜寬與傳感器帶寬的限 制，無(wú)法實(shí)現(xiàn)高密度傳感器陣列復(fù)用。將光頻域反射計(jì)（OFDR）技術(shù)應(yīng)

5、用于光纖光柵 傳感解調(diào)是實(shí)現(xiàn)高密度陣列復(fù)用最為有效的方法。針對(duì)高密度光纖光柵傳感系統(tǒng)，論 文主要對(duì) OFDR 的光源特性、光路結(jié)構(gòu)及解調(diào)算法中的關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行了研究。 論文主要研究工作如下： 1. 闡述了 OFDR 的基本原理，推導(dǎo)了 OFDR 的理論模型，對(duì)影響其動(dòng)態(tài)范圍、空 間分辨率的各種因素進(jìn)行了分析和討論。建立了相位噪聲理論模型，仿真分析了其在 不同的光源相干長(zhǎng)度和連接器反射率下對(duì)拍頻信號(hào)的影響。進(jìn)一步討論了 OFDR 系統(tǒng) 抑制光譜偏振衰落的方法。 2開(kāi)展了光纖光柵傳感系統(tǒng) OFDR 解調(diào)算法設(shè)計(jì)與特性分析。對(duì)影響拍頻信號(hào)的 非線(xiàn)性調(diào)諧效應(yīng)進(jìn)行了分析，并總結(jié)了其補(bǔ)償方法。通過(guò)理論推導(dǎo)，

6、討論了輔助干涉 儀觸發(fā)采樣法中調(diào)諧光源掃頻速率與光路時(shí)延間的匹配條件。 3仿真分析驗(yàn)證了非均勻傅里葉變換（NUFFT）和三次樣條插值算法能夠消除非 線(xiàn)性調(diào)諧效應(yīng)，改善系統(tǒng)空間分辨率，并提出采用加漢明（hamming）窗 FFT 的三次 樣條插值法，減小信號(hào)能量的擴(kuò)散，進(jìn)一步提高系統(tǒng)空間分辨率。 4開(kāi)展了高密度光纖光柵傳感 OFDR 解調(diào)實(shí)驗(yàn)。一方面，編寫(xiě)了基于 NUFFT 和 加窗三次樣條插值補(bǔ)償算法的信號(hào)處理軟件，實(shí)現(xiàn)空間分辨率 1cm 的 OFDR 系統(tǒng)。另 一方面， 進(jìn)一步編寫(xiě)了光纖光柵波長(zhǎng)偏移量的解調(diào)算法， 并開(kāi)展了溫度解調(diào)實(shí)驗(yàn)。 OFDR 系統(tǒng)成功解調(diào)了不同溫度下光纖光柵的波長(zhǎng)偏移量

7、，通過(guò)與光譜分析儀實(shí)際測(cè)試結(jié)果 對(duì)比，驗(yàn)證了解調(diào)算法的正確性。在 4 個(gè)波長(zhǎng)一致、間隔為 15cm 弱反射的光纖光柵傳 感器陣列上， 不增敏的情況下， 獲得溫度靈敏系數(shù) 9.83 pm / ?C 。 實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明該 OFDR 系統(tǒng)能夠應(yīng)用于高密度光纖光柵傳感的解調(diào)。 關(guān)鍵詞：光頻域反射儀，線(xiàn)性?huà)哳l激光器，非線(xiàn)性調(diào)諧補(bǔ)償，光纖光柵傳感IABSTRACTABSTRACTDue to the advantages of wavelength coding, wide measurement range, anti-electromagnetic interference, long-term sta

8、bility, corrosion resistance, array multiplexing especially, etc, fiber Bragg grating(FBG) sensing has been widely applied in many fields such as the monitoring of engineering structures, petrochemical industry, power systems and so on, and it is the most developed fiber sensor so far. But because o

9、f the limitation of the spectral width of lasers and the bandwidth of sensor, high-density multiplexing of sensor array hasnt been realized. So it will be the most effective method to achieve high-density multiplexing of sensor array that OFDR is applied to the demodulation of FBG sensing. For the h

10、igh-density FBG sensing, this thesis studied laser characteristic, optical structure and the key technologies in demodulation algorithm of OFDR. The main works of this thesis were as follows: 1. This thesis expounded the basic principle of OFDR. The factors, which affect the dynamic range and the sp

11、atial resolution, were analyzed and discussed by deriving OFDR theory model. The theory model of laser phase noise was set up and its impact on the beat signal was analyzed by simulation in the different laser coherence length and connector reflectivity. The methods to inhibition spectral polarizati

12、on decline in OFDR system were analyzed. 2. The signal demodulation algorithms of OFDR were analyzed and designed. The nonlinear tuning laser effects and several solutions were introduced. The matching condition between laser sweep rate and light path delay was obtained in the trigger sampling metho

13、d based on auxiliary interferometer. 3. The non-uniform Fourier transformation(NUFFT) and cubic spline interpolation algorithm to eliminate the nonlinear tuning effects was verified by simulation results and the system spatial resolution was improved. Using cubic spline interpolation method based on

14、 adding hamming windows FFT, which could effectively reduce the energy spread of signal , was proposed to further improve the system spatial resolution. 4. The demodulation experiments of high-density FBG sensing based on OFDR were illustrated. On the one hand, the signal processing software was wri

15、tten to obtain the correct signal of OFDR. 1cm spatial resolution of OFDR system was achieved by using the compensation algorithms of NUFFT and Cubic spline interpolation method based on addingIIABSTRACTwindows FFT. On the other hand, by writing the demodulation algorithms of FBGs wavelength shift,

16、temperature test experiments was carried out in four FBG sensors which have consistent wavelength, 15cm spacing and weak reflectivity. OFDR system successfully demodulate the wavelength shift of FBG at different temperatures, and then the correctness of the demodulation algorithm was verified by com

17、pared with actual measurement results of FBGs wavelength on the optical spectrum analyzer. Temperature sensitivity of FBG sensing system was 9.83 pm / ?C in the case of non-sensitizing. The experimental results show that the system can be applied to demodulation of high-density FBG sensing. Keywords

18、: optical frequency domain reflectometry, linear sweep-frequency laser, nonlinear tuning compensation, FBG sensingIII目 錄目 錄第一章 緒論. 1 1.1 光纖光柵傳感技術(shù). 1 1.2 光纖背向散射探測(cè)技術(shù) . 2 1.3 OFDR 的發(fā)展及應(yīng)用. 4 1.4 論文的研究目的及主要內(nèi)容. 7 1.4.1 論文的研究目的. 7 1.4.2 論文的主要研究?jī)?nèi)容 . 8 第二章 OFDR 的理論模型及特性分析. 9 2.1 OFDR 的理論模型. 9 2.1.1 光外差探測(cè)原理.

19、9 2.1.2 OFDR 的工作原理. 12 2.2 OFDR 的主要參數(shù)特性分析 . 15 2.2.1 動(dòng)態(tài)范圍 . 15 2.2.2 空間分辨率 . 17 2.2.3 光源參數(shù)分析. 18 2.3 OFDR 的相位噪聲理論模型及影響分析 . 20 2.3.1 OFDR 相位噪聲理論模型 . 20 2.3.2 OFDR 相位噪聲影響分析 . 23 2.4 OFDR 系統(tǒng)光譜偏振衰落的抑制. 24 2.5 本章小結(jié) . 26 第三章 OFDR 的非線(xiàn)性調(diào)諧效應(yīng)及補(bǔ)償方法的研究 . 27 3.1 光源非線(xiàn)性調(diào)諧效應(yīng)及補(bǔ)償方法 . 27 3.1.1 光源非線(xiàn)性調(diào)諧效應(yīng) . 27 3.1.2 光源非

20、線(xiàn)性調(diào)諧效應(yīng)的補(bǔ)償方法 . 28 3.2 輔助干涉儀觸發(fā)采樣法 . 29 3.3 基于非均勻傅里葉變換的補(bǔ)償法 . 31 3.4 基于加窗 FFT 的三次樣條插值補(bǔ)償法 . 35 3.5 NUFFT 和三次樣條插值算法仿真. 38 3.6 本章小結(jié) . 45 第四章 高密度光纖光柵傳感 OFDR 解調(diào)實(shí)驗(yàn) . 46IV目 錄4.1 光纖光柵傳感原理. 46 4.1.1 溫度傳感機(jī)理. 47 4.1.2 應(yīng)變傳感機(jī)理. 47 4.2 OFDR 系統(tǒng)設(shè)計(jì)及實(shí)驗(yàn) . 48 4.2.1 OFDR 系統(tǒng)設(shè)計(jì). 48 4.2.2 OFDR 系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)及算法驗(yàn)證. 50 4.3 高密度光纖光柵 OFDR 溫度

21、解調(diào)實(shí)驗(yàn) . 56 4.3.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) . 56 4.3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 . 58 4.4 本章小結(jié) . 65 第五章 總結(jié)與展望 . 66 5.1 論文工作總結(jié) . 66 5.2 論文工作展望 . 67 致 謝 . 68 參考文獻(xiàn) . 69 攻碩期間取得成果 .74V第一章 緒論第一章 緒論1.1 光纖光柵傳感技術(shù)1978 年，K. O. Hill 等人發(fā)現(xiàn)光纖的光敏性（如外界入射光子和纖芯內(nèi)鍺離子相互 作用引起折射率的永久性變化） ， 首次實(shí)現(xiàn)了一種光纖 Bragg 光柵 （Fiber Bragg Grating） 新型光纖內(nèi)纖型無(wú)源器件12， 稱(chēng)之為 “Hill 光柵” ， 開(kāi)創(chuàng)了光纖光

22、柵研究與應(yīng)用的先河。 但初期由于制作效率低下，光纖光柵的發(fā)展緩慢。1989 年，G. Melt 等人發(fā)明了紫外光 外側(cè)寫(xiě)入技術(shù)3，該技術(shù)采用兩束相干紫外光形成干涉條紋，從光纖側(cè)面寫(xiě)入光柵，大 大提高光柵的制作效率，使得光纖光柵技術(shù)得到了迅速發(fā)展。1993 年，Hill 等人提出 了相位掩模制作技術(shù)4。 該方法通過(guò)紫外激光照射相位模板， 利用衍射光相干形成的周 期性明暗條紋對(duì)光纖曝光，制成光纖光柵，該技術(shù)放寬了寫(xiě)入光相干性的要求。隨著 光纖光柵寫(xiě)入技術(shù)的不斷完善，應(yīng)用成果的日益增多，光纖光柵成為目前最有發(fā)展前 途、最具有代表性的光纖無(wú)源器件之一。 光纖光柵是利用光纖在紫外光照射下產(chǎn)生的光致折射率

23、變化的效應(yīng)，在纖芯上形 成周期性的折射率調(diào)制分布，從而對(duì)入射光波中相位匹配的頻率產(chǎn)生相干反射。其典 型反射帶寬為10 ?1 10 2 nm ，反射率可達(dá) 100%。光纖光柵的這一重要的波長(zhǎng)選擇特性 實(shí)質(zhì)是在纖芯形成一個(gè)窄帶的濾波器或反射鏡。利用這一特性可構(gòu)成諸多性能獨(dú)特的 光纖無(wú)源器件，再加上光纖本身具有低傳輸損耗、抗電磁干擾、輕質(zhì)、徑細(xì)、化學(xué)穩(wěn) 定及點(diǎn)絕緣等優(yōu)點(diǎn)，因此，光纖光柵在光纖通信、光纖傳感和光信息處理等領(lǐng)域得到 了廣泛應(yīng)用。 基于光纖光柵的傳感過(guò)程是通過(guò)外界參量對(duì)其 Bragg 波長(zhǎng)的調(diào)制來(lái)獲取傳感信息， 這是一種波長(zhǎng)調(diào)制型光纖傳感器。光纖光柵的傳感機(jī)制包括應(yīng)變引起的彈性形變和彈 光

24、效應(yīng)， 溫度引起的熱膨脹效應(yīng)和熱光效應(yīng)。 光纖光柵傳感技術(shù)利用光纖光柵的 Bragg 波長(zhǎng)與其應(yīng)變和溫度的線(xiàn)性關(guān)系實(shí)現(xiàn)應(yīng)變或溫度的傳感，對(duì)于其他被測(cè)參量，可采用 其他裝置或媒介將變化轉(zhuǎn)化為作用于光纖光柵上的應(yīng)變或溫度的變化實(shí)現(xiàn)測(cè)量。 目前，光纖光柵已被用于檢測(cè)應(yīng)力、應(yīng)變、溫度、壓力、振動(dòng)、磁場(chǎng)和電流等多 種參量的光纖傳感器和光纖傳感網(wǎng)絡(luò)。光纖光柵除在航空航天飛行器、艦船及武器系 統(tǒng)等軍事應(yīng)用外，還擴(kuò)展到諸多如建筑、橋梁、隧道、電力電工業(yè)、生物醫(yī)學(xué)工程等 民用領(lǐng)域。 光纖光柵傳感器的突出優(yōu)點(diǎn)之一是可實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)分布式傳感，在一根光纖上連續(xù)刻入 多個(gè)光纖光柵，利用復(fù)用技術(shù)實(shí)現(xiàn)各種傳感量的準(zhǔn)分布式測(cè)量。光

25、纖光柵允許高程度 的多路復(fù)用，如波分復(fù)用、時(shí)分復(fù)用、空分復(fù)用和混合復(fù)用。目前，基于波分復(fù)用1電子科技大學(xué)碩士學(xué)位論文（Wavelength division multiplexing, WDM）的光纖光柵傳感器已應(yīng)用于商業(yè)化，其允許 一根光纖中碼址十多個(gè)光柵5。 在該傳感系統(tǒng)中， 工作波長(zhǎng)范圍是由每個(gè)光柵中心波長(zhǎng) 所決定的。因此，復(fù)用光纖光柵的數(shù)量直接受限制于光譜寬度和兩個(gè)光柵的波長(zhǎng)間隔， 而波長(zhǎng)間隔又取決于待測(cè)物理量的動(dòng)態(tài)范圍。波分復(fù)用技術(shù)的基本原理決定了光柵復(fù) 用的數(shù)量有限，一般為幾十個(gè)。 為了打破這一限制，光時(shí)域反射儀（Optical Time Domain Reflectometry,

26、 OTDR）被 應(yīng)用于光纖光柵傳感復(fù)用技術(shù)6。 光時(shí)域反射儀在光纖光柵復(fù)用量上有所提升， 可達(dá)到 近百個(gè)7。該傳感器的主要限制是基于 OTDR 檢測(cè)方案中會(huì)不可避免的出現(xiàn)盲區(qū)，進(jìn) 而限制了兩個(gè)傳感點(diǎn)的最小物理間隔。 由于在高達(dá)幾百米的測(cè)量范圍內(nèi)可達(dá)到毫米級(jí)的分辨率，光頻域反射儀（Optical Frequency Domain Reflectometry, OFDR） 引起了人們的極大關(guān)注， 并作為一種測(cè)量機(jī)制 應(yīng)用于光纖光柵傳感系統(tǒng)中。與其它復(fù)用方法，例如，空分復(fù)用、時(shí)分復(fù)用、波分復(fù) 用，光時(shí)域反射儀等相比，該方法的優(yōu)點(diǎn)是可實(shí)現(xiàn)大容量的光纖光柵復(fù)用數(shù)量（可達(dá) 幾千個(gè)）和高空間分辨率8。 利用

27、光頻域反射復(fù)用技術(shù)實(shí)現(xiàn)的光纖光柵傳感系統(tǒng)，可在實(shí)現(xiàn)光纖光柵傳感器的 優(yōu)點(diǎn)的前提下，通過(guò)復(fù)用大容量傳感點(diǎn)實(shí)現(xiàn)高空間分辨率的特性，使得準(zhǔn)分布式傳感 器性能更加接近于分布式傳感器。1.2 光纖背向散射探測(cè)技術(shù)基于背向散射的光反射探測(cè)技術(shù)，具有單端測(cè)量的顯著技術(shù)優(yōu)勢(shì)，被廣泛地用于 光纖鏈路特性測(cè)試，尤其近幾年分布式光纖傳感器的飛速發(fā)展，使其得到更為廣泛而 深入的研究。 散射損耗主要是由光纖的非結(jié)晶材料在微觀空間的顆粒狀結(jié)構(gòu)和玻璃中存在的像 氣泡這種不均勻結(jié)構(gòu)引起的，其引起光功率分散，使得能量在各個(gè)方向上均有分布。 當(dāng)然也存在沿光纖軸向向前或著向后的散射，通常稱(chēng)沿后向的散射為背向散射9。 從光纖光學(xué)原理

28、可知10，光纖中存在三種主要的散射，分為瑞利散射，布里淵散 射以及拉曼散射，如圖 1-1 所示。瑞利散射是光子與光纖介質(zhì)中的微觀粒子相互作用， 發(fā)生彈性碰撞引起的，特點(diǎn)是散射光的頻率與入射光的頻率相同。當(dāng)入射光強(qiáng)大到一 定程度時(shí)，光纖中將會(huì)產(chǎn)生拉曼散射和布里淵散射。拉曼散射是入射光與介質(zhì)中的光 聲子產(chǎn)生非彈性碰撞引起的，波長(zhǎng)大于入射光的稱(chēng)為斯托克斯光，波長(zhǎng)小于入射光的 稱(chēng)為反斯托克斯光。拉曼散射的反斯托克斯光對(duì)溫度敏感，基于拉曼散射的分布式光 纖溫度傳感器原理在于此11。布里淵散射是光子與光纖因自發(fā)熱運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的聲子發(fā)生 非彈性碰撞引起的，其機(jī)理是晶體中的聲波參與了能量的交換，并在光纖中產(chǎn)生新頻

29、2第一章 緒論率成分。布里淵頻移分量攜帶了光纖的局部溫度和應(yīng)力信息，據(jù)此可制作出基于布里 淵散射的分布式溫度或者應(yīng)力傳感器。三種散射損耗中，瑞利散射為最基本散射形式。入射光波長(zhǎng) 光功率P 瑞利散射 布里淵散射反斯托克斯斯托克斯波長(zhǎng) ?圖 1-1 光纖中的背向散射光目前基于背向散射的探測(cè)技術(shù)中最基本的方法為光時(shí)域反射計(jì)（ Optical Time Domain Reflectometry, OTDR） 。 光時(shí)域反射計(jì)是在背向散射理論用于測(cè)量損耗的基礎(chǔ)上 發(fā)展起來(lái)的，并被廣泛應(yīng)用于光纖鏈路測(cè)量中，利用該技術(shù)監(jiān)控光纖通訊線(xiàn)路中的損 耗和斷點(diǎn)12。OTDR 的基本原理如圖 1-2 所示，激光器發(fā)出一

30、系列光脈沖，光脈沖經(jīng) 過(guò)耦合器進(jìn)入光纖中傳輸，光脈沖在光纖中傳輸時(shí)，由于待測(cè)光纖自身的性質(zhì)、熔接 頭、連接器、彎曲或者是其它類(lèi)似事件從而發(fā)生瑞利散射亦或是菲涅爾反射。這部分 與光脈沖傳播方向相反的光，即背向散射光經(jīng)耦合器進(jìn)入光電探測(cè)器，轉(zhuǎn)變?yōu)殡娦盘?hào)13。通過(guò)對(duì)電信號(hào)進(jìn)行高速采集，得到一系列采樣點(diǎn)的數(shù)據(jù)，每個(gè)數(shù)據(jù)都代表光纖中某點(diǎn)的后向散射光功率值，從而反映出該點(diǎn)的損耗情況。因?yàn)椴杉俾适枪潭ǖ?，?通過(guò)該點(diǎn)采樣時(shí)間進(jìn)行定位。 將采樣到的每個(gè)采樣點(diǎn)的背向散射光功率值作為縱坐標(biāo)， 與其相對(duì)應(yīng)的距離作為橫坐標(biāo)作圖，繪制出 OTDR 特性曲線(xiàn)。脈沖激 光器 光電探 測(cè)器 彎曲 數(shù)據(jù)采 集卡 連接點(diǎn) 末端

31、背 向 散 射 光 功 率 距離圖 1-2 OTDR 原理及特性曲線(xiàn)圖3電子科技大學(xué)碩士學(xué)位論文根據(jù) OTDR 原理可知，OTDR 的空間分辨率與脈沖光的寬度成反比，而其動(dòng)態(tài)范 圍與激光脈寬成正比，因此 OTDR 的兩個(gè)主要性能參數(shù)空間分辨率和動(dòng)態(tài)范圍兩者不 可兼得14。在保證 OTDR 的空間分辨率不變前提下，為了提高其測(cè)量的動(dòng)態(tài)范圍，研 究人員廣泛采用現(xiàn)代數(shù)字信號(hào)處理技術(shù) （即編碼的方式） 。 2004 年時(shí)， D. Lee 和 H. Yoon 等人提出了基于簡(jiǎn)單編碼 OTDR 的理論算法，并首次通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了簡(jiǎn)單編碼用于 OTDR 算法的正確性，得到在相同實(shí)驗(yàn)條件下，用階數(shù)為 255 的

32、簡(jiǎn)單編碼作為探測(cè)脈 沖信號(hào)使 OTDR 的單程動(dòng)態(tài)范圍比傳統(tǒng)單脈沖 OTDR 的動(dòng)態(tài)范圍增加了 4.5dB15。 隨著基于 OTDR 技術(shù)的一系列分布式光纖傳感技術(shù)的不斷發(fā)展，其動(dòng)態(tài)范圍和分 辨率不可兼得的問(wèn)題日益突出。盡管研究人員通過(guò)各種技術(shù)（脈沖編碼法、累加平均 法、相干法等）在測(cè)試距離，傳感靈敏度和精度，空間分辨率，動(dòng)態(tài)響應(yīng)等方面取得 較大突破，但是這些指標(biāo)仍難滿(mǎn)足更為廣泛的應(yīng)用需求。 為解決這一問(wèn)題，研究人員將背向散射法應(yīng)用于光頻域，研制出了光頻域反射計(jì) （Optical Frequency Domain Reflectometry, OFDR） 。OFDR 采用相干外差探測(cè)技術(shù)，在

33、已知光纖中光速和掃頻速率的前提下，利用線(xiàn)性?huà)哳l光源，測(cè)得的拍頻信號(hào)頻率可映 射為物理距離，信號(hào)拍頻大小與反射光的位置成線(xiàn)性正比關(guān)系，而拍頻信號(hào)幅度的平 方值則反應(yīng)了出其相對(duì)反射點(diǎn)的反射率16。與 OTDR 相比，OFDR 的相干檢測(cè)方案有 許多內(nèi)在的優(yōu)勢(shì)： （1）OFDR 的空間分辨率與接收機(jī)帶寬成反比，而噪聲與接收機(jī)帶寬成正比，因 此 OFDR 的信噪比可以做到很高。 （2）OFDR 的動(dòng)態(tài)范圍取決于掃頻光源的相干長(zhǎng)度，因此在空間分辨率不變的前 提下，可通過(guò)提高光源的相干性以實(shí)現(xiàn)大動(dòng)態(tài)范圍，空間分辨率和動(dòng)態(tài)范圍二者兼得。 （3）OFDR 基本原理決定了其具有高精度，高靈敏度，高空間分辨率和高

34、響應(yīng)度 的特性。 基于上述眾多優(yōu)點(diǎn)，OFDR 作為一種高性能背向測(cè)量方法在光纖傳感、生物醫(yī)療 以及光纖通信等領(lǐng)域都廣泛的應(yīng)用。1.3 OFDR 的發(fā)展及應(yīng)用自 OFDR 技術(shù)出現(xiàn)以來(lái)，由于其可實(shí)現(xiàn)極高的空間分辨率及高靈敏度等鮮明的特 點(diǎn)和廣泛的應(yīng)用空間，引起了人們的極大興趣，國(guó)內(nèi)外不斷對(duì)其進(jìn)行研究和改進(jìn)。 1981 年，OFDR 技術(shù)最早由 W. Eickhoff 等人提出，并闡述了其基本原理11。1990 年，Sorin 等人在 W. Eickhoff 的 OFDR 理論基礎(chǔ)上，采用溫度調(diào)制 Nd:YAG 晶體實(shí)現(xiàn) 了工作中心波長(zhǎng)為 1320nm、 帶寬為 2KHz 的可調(diào)激光器。 光源的調(diào)

35、頻速率為 260MHz/s， 掃頻范圍 13GHz，在 50Km 的光纖末端獲得了 130KHz 的最大拍頻分量。然而由于掃4第一章 緒論頻范圍的限制， 其 OFDR 試驗(yàn)系統(tǒng)的分辨率為 380m。 采用溫度調(diào)頻的方式本身限制了 輸出光源的最高掃頻速率，進(jìn)而使得其分辨率受到限制17。 1991 年，Shimizu 等人采用由多量子井分布式反饋激光二極管實(shí)現(xiàn)了分辨率為 50cm、量程為 500m 的 OFDR 系統(tǒng)。分布式反饋激光二極管的掃頻速率由注入電流控 制，可在光源相干長(zhǎng)度一定的情況下，通過(guò)增加電流，提高掃頻速率，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)系統(tǒng) 的高分辨率。另外，相比 Nd:YAG 激光器，分布式反饋激光二

36、極管的性能更加可靠， 成本較低。 但是分布式反饋激光二極管的相干長(zhǎng)度較短（100m） ，可在參考光路添加延 遲光纖避其劣勢(shì)18。 1992 年， Venkatesh 等人采用壓電式實(shí)現(xiàn)單模 Nd:YAG 環(huán)形激光器的線(xiàn)性?huà)哳l， 相 鄰兩個(gè)輸出波長(zhǎng)間的頻率跨度為 1.6G，OFDR 系統(tǒng)分辨率為 5cm，量程為 21m。光源 實(shí)現(xiàn)掃頻是通過(guò)壓電方式改變光源諧振腔的腔長(zhǎng)，從而達(dá)到輸出波長(zhǎng)變化的目的19。 相對(duì)于溫度調(diào)頻方式的緩慢性，壓電式掃頻可以實(shí)現(xiàn)較高的掃頻速率，其典型的掃頻 速率在幾十個(gè) GHz/s 的數(shù)量級(jí)。 1994 年，Huang 等人采用在 GaAs 量子井激光二極管的輸出端焊接一個(gè)光

37、纖光柵 以形成外腔激光器，實(shí)現(xiàn)了量程為 115m、分辨率為 2m 的 OFDR 系統(tǒng)。外腔激光器腔 長(zhǎng)大約為 10cm，其掃頻調(diào)諧機(jī)制是將光纖外腔的大部分光纖纏繞在壓電陶瓷(PZT)上， 通過(guò) PZT 電壓的改變實(shí)現(xiàn)光纖的伸縮， 即光纖外腔長(zhǎng)的變化， 從而使得輸出波長(zhǎng)變化， 實(shí)現(xiàn)掃頻。光纖光柵保證了輸出光的單模特性，通過(guò)延遲自差檢測(cè)技術(shù)測(cè)量出激光線(xiàn) 寬為 10KHz 。使用分辨率小于 50M 的法布里珀羅干涉儀分析光譜，在掃頻范圍 200-300MHz，輸出激光沒(méi)有模式跳變。光纖光柵外腔激光器有兩個(gè)對(duì)于 OFDR 系統(tǒng)的 關(guān)鍵性?xún)?yōu)點(diǎn)，分別是光源相干長(zhǎng)度長(zhǎng)和線(xiàn)性啁啾。然而由于光纖本身的伸縮量有限

38、制， 即限制外腔腔長(zhǎng)的改變，導(dǎo)致光源的無(wú)模式跳變掃頻范圍有限，影響系統(tǒng)的分辨率20。 1997 年， Tsuji 等人采用外部電光相位調(diào)制器對(duì)工作波長(zhǎng)為 1.55um 的窄線(xiàn)寬 Er-Yb 激光器進(jìn)行邊帶調(diào)制， 在 30km 的測(cè)量量程上獲得了分辨率為 5m 的 OFDR 系統(tǒng)。 光纖 延遲線(xiàn)為 60km 的延遲自差譜分析得出光源帶寬為 3kHz。通過(guò)摻有 Ti 的 LiNbO3 的電 光相位調(diào)制器對(duì)光源進(jìn)行正弦相位調(diào)制，調(diào)制器是由帶有電流放大器的掃頻儀進(jìn)行驅(qū) 動(dòng)的。通過(guò)相位調(diào)制使得測(cè)量在超過(guò)光源相干長(zhǎng)度獲取的信號(hào)的解調(diào)成為了可能，盡 管參考光和信號(hào)光的相位不相關(guān)， 這點(diǎn)不同于傳統(tǒng)的 OFDR

39、 機(jī)制， 擴(kuò)大了測(cè)量量程21。 2000 年，Oberson 等人采用線(xiàn)寬為 10kHz 壓電式可調(diào)諧窄線(xiàn)寬光纖激光器，實(shí)現(xiàn) 了量程為 150m、分辨率為 16cm 的 OFDR 系統(tǒng)，另外對(duì)于短距離測(cè)量，實(shí)現(xiàn)了量程為 5m、分辨率小于 cm 級(jí)別的 OFDR 系統(tǒng)22。壓電式可調(diào)諧窄線(xiàn)寬光纖激光器的諧振腔 是在摻 Er 或 Er 和 Yb 混摻的光纖兩邊用紫外線(xiàn)輻射技術(shù)刻入光柵形成的。 兩光柵間的 光纖長(zhǎng)度直接決定激光的輸出波長(zhǎng)，通過(guò)調(diào)諧 PZT（壓電陶瓷）改變光柵間光纖的長(zhǎng)5電子科技大學(xué)碩士學(xué)位論文度，實(shí)現(xiàn)掃頻。2005 年，Geng 等人在此激光器的原理上，制成窄線(xiàn)寬光纖激光器，獲 得了

40、 95km 處光纖中的信號(hào)23。 2003 年，Myoung Sook Oh 等人采用三角波調(diào)制 FPF 制成中心波長(zhǎng)在 1562nm、掃 頻范圍為 20nm 的鎖模光纖激光器，掃頻時(shí)間小于 10ms，并在幾 cm 的量程上實(shí)現(xiàn)了 分辨率為 100um 的 C-OFDR 系統(tǒng)。鎖模光纖激光器是由 1480nm 激光二極管泵浦的摻 鉺光纖、輸出 10%的耦合器、隔離器、偏振控制器和掃頻法布里光纖濾波器(FPF)組成 的單向環(huán)。 FPF 為實(shí)現(xiàn)掃頻的關(guān)鍵器件， 其 3dB 帶寬為 0.4nm、 自由光譜掃描范圍 40nm。 鎖模光纖激光器的優(yōu)點(diǎn)是在短時(shí)間內(nèi)可實(shí)現(xiàn)較大的掃頻范圍，即可獲得較高的掃頻速

41、 率，并且掃頻期間可以保持穩(wěn)定的輸出功率24。 2005 年，Ndiaye 等人使用工作波長(zhǎng)為 1550nm、掃頻范圍為 50GHz 的移頻反饋激 光器，實(shí)現(xiàn)測(cè)量量程為 1m、分辨率小于 50um 的 C-OFDR 系統(tǒng)。移頻反饋激光器的諧 振腔為包含半導(dǎo)體激光放大器的光纖環(huán)形腔， 工作在 80MHz 的聲光移頻器通過(guò)反饋一 級(jí)衍射光實(shí)現(xiàn)移頻。 由于其環(huán)形腔長(zhǎng)遍歷時(shí)間為 5.4ns， 則掃頻速率可達(dá)14 ? 1015 Hz / s ， 這也是實(shí)現(xiàn)高分辨率的原因25。 2009 年，Yusuke Koshikiya 等人運(yùn)用三階邊帶掃頻的相位補(bǔ)償 OFDR 技術(shù)實(shí)現(xiàn)了 分辨率為 1mm 和傳感距

42、離為 10km。通過(guò)移相器對(duì)三階邊帶進(jìn)行調(diào)制，實(shí)現(xiàn)掃頻速率260GHz / s 26。2012 年，他們?cè)诖藛芜厧哳l光源的基礎(chǔ)上，采用輔助干涉儀作為相位補(bǔ)償?shù)姆椒ǎ瑢?shí)現(xiàn)了光源掃頻速率為1THz / s ，最大掃頻范圍為12GHz ，結(jié)合偏振分 集探測(cè)器在 40km 的光纖上獲得了 8mm 的分辨率27。 由上可得，伴隨 OFDR 技術(shù)的不斷發(fā)展和完善，線(xiàn)性?huà)哳l光源的實(shí)現(xiàn)方法與原理 也在不斷的提高。OFDR 系統(tǒng)對(duì)光源有著非常苛刻的要求。光源要求窄線(xiàn)寬以保證更 長(zhǎng)的相干長(zhǎng)度，要求線(xiàn)性?huà)哳l并且沒(méi)有模式跳變以保證定位精度，要求大的掃頻范圍 以保證高的掃頻速率下激光可以遍歷整個(gè)系統(tǒng)。因此，線(xiàn)性?huà)哳l激

43、光器也是 OFDR 系 統(tǒng)中重要的研究部分。 OFDR 方法首先被應(yīng)用于光纖網(wǎng)絡(luò)和光學(xué)器件測(cè)量中。隨著光網(wǎng)絡(luò)的大規(guī)模鋪設(shè)， 其故障診斷的問(wèn)題也越來(lái)越凸顯。光通信網(wǎng)絡(luò)的診斷量程要求很大。大量程的測(cè)量要 求有高的動(dòng)態(tài)范圍和足夠的分辨率，OFDR 相比 OTDR，可實(shí)現(xiàn)在保證分辨率的前提 下，增大測(cè)量量程，并且在相同的動(dòng)態(tài)范圍條件下，需要的光功率卻要小得多。在集 成光學(xué)模塊和組件的測(cè)量方面，由于其分辨率要求小于 1mm，甚至更小，對(duì)于復(fù)雜光 學(xué)模塊系統(tǒng)，動(dòng)態(tài)范圍是必須考慮的指標(biāo)。鑒于 OFDR 的超高分辨率以及大的動(dòng)態(tài)范 圍，可用來(lái)測(cè)量集成光學(xué)模塊和復(fù)雜光學(xué)器件系統(tǒng)，如一些波分復(fù)用器、調(diào)制器的復(fù) 雜

44、系統(tǒng)和摻鉺光纖放大器(EDFA)等。Mark 等人采用 OFDR 測(cè)量出 EDFA 增益曲線(xiàn)的 相位和幅度特性，得出沿光纖長(zhǎng)度的增益譜特性28。6第一章 緒論其次在生物醫(yī)學(xué)成像方面，OFDR 以其超高的空間分辨率的特性得到了廣泛的應(yīng) 用。生物醫(yī)學(xué)成像技術(shù)，即光學(xué)相干層析技術(shù)，是一種新的光學(xué)診斷技術(shù)，可檢測(cè)生 物組織不同深度層面對(duì)入射光的背向發(fā)射或幾次散射信號(hào)，通過(guò)掃面，可得到生物組 織的二維或三維結(jié)構(gòu)圖像。Yun 等人實(shí)現(xiàn)了分辨率 13.5um，靈敏度達(dá)-110dB 的 OCT 系統(tǒng)，相對(duì)以前的系統(tǒng)參數(shù)提高了一個(gè)數(shù)量級(jí)29。 此外，OFDR 還被用來(lái)測(cè)量溫度、壓力和振動(dòng)等，在分布式光纖傳感器中

45、等到了 廣泛的應(yīng)用。 Joseph Bos 等人測(cè)得了置于高溫下的表面涂有絕熱材料的不銹鋼測(cè)試板超 過(guò) 1000的溫度，表面溫度的分辨率為 5mm，在涂層缺陷的位置有大的空間和時(shí)間溫 度梯度，并且做了在不同負(fù)載下關(guān)于形變和光纖扭曲的試驗(yàn)30。另外布拉格光柵(Fiber Bragg Gratings，F(xiàn)BG)與 OFDR 的結(jié)合應(yīng)用于傳感領(lǐng)域也是非常廣泛的，在光纖中刻入 密集陣列光柵制成光纖分布式應(yīng)變傳感器，可用來(lái)監(jiān)測(cè)結(jié)構(gòu)應(yīng)變、疲勞裂紋擴(kuò)張和氣 載負(fù)荷等，例如應(yīng)用于高速公路、橋梁、水壩和機(jī)翼的建造及健康程度的評(píng)估31。1.4 論文的研究目的及主要內(nèi)容 1.4.1 論文的研究目的由于輕重量、小尺寸

46、和對(duì)電磁不敏感等特點(diǎn)，光纖傳感器成為一個(gè)強(qiáng)大的技術(shù)來(lái) 替代傳統(tǒng)的電子傳感器。在所有光纖傳感器中，基于光纖布拉格光柵的傳感器具有巨 大的潛力，并且已經(jīng)在很多方面有了廣泛的應(yīng)用，例如在高速公路、橋梁、水壩等民 用建造方面的監(jiān)測(cè)，在復(fù)合材料方面的智能生產(chǎn)和層壓制品中的無(wú)損檢測(cè)，在油井、 電力電纜、管道、空間站等方面的遙測(cè)，在機(jī)翼、船舶體、建筑和體育器材等方面的 智能結(jié)構(gòu)制作，以及傳統(tǒng)的張力、壓力和溫度測(cè)量。據(jù)報(bào)道，每年 FBG 傳感器的全球 市場(chǎng)值在 1500 萬(wàn)到 3500 萬(wàn)美元內(nèi)， 并以每年 15%-25%的速度增長(zhǎng)32。 其快速增長(zhǎng)歸功 于布拉格光柵波長(zhǎng)線(xiàn)性響應(yīng)、低成本以及可大規(guī)模生產(chǎn)等多種

47、優(yōu)點(diǎn)。此外，光柵允許 高程度的多路復(fù)用，如波分復(fù)用，時(shí)分復(fù)用、空分復(fù)用和混合復(fù)用。因此，光柵傳感 器可以使用多點(diǎn)傳感的準(zhǔn)分布式方案，即在一根光纖中刻入多個(gè)光柵作為傳感點(diǎn)。 波分復(fù)用傳感器是最常見(jiàn)的商業(yè)系統(tǒng)，其傳感點(diǎn)的數(shù)量直接受限制于光源的頻譜 范圍和兩個(gè)光柵間的波長(zhǎng)間隔，而波長(zhǎng)間隔又取決于待測(cè)物理參量的范圍。為了解決 此問(wèn)題，OFDR 復(fù)用技術(shù)被應(yīng)用于光纖光柵傳感系統(tǒng)中，可實(shí)現(xiàn)大容量的光纖光柵復(fù) 用數(shù)量和高空間分辨率。 基于 OFDR 復(fù)用的高密度光纖光柵傳感技術(shù)已經(jīng)被研究和實(shí)驗(yàn)證明了其可行性8。 OFDR 采用相干外差探測(cè)技術(shù)，與傳統(tǒng)的 OTDR 相比，具有高精度，高靈敏度，高空 間分辨率和

48、高響應(yīng)度的特性。 因此，針對(duì)光纖光柵傳感系統(tǒng)中傳感點(diǎn)的復(fù)用數(shù)量受限的問(wèn)題，本論文主要研究7電子科技大學(xué)碩士學(xué)位論文高密度光纖光柵傳感系統(tǒng) OFDR 復(fù)用的關(guān)鍵技術(shù)及其解調(diào)算法。1.4.2 論文的主要研究?jī)?nèi)容本論文將主要針對(duì) OFDR 系統(tǒng)中關(guān)鍵技術(shù)以及其在高密度光纖光柵傳感系統(tǒng)中應(yīng) 用的研究，完成 OFDR 的基本理論分析，關(guān)鍵技術(shù)分析及仿真實(shí)現(xiàn)，搭建基本實(shí)驗(yàn)平 臺(tái)并完成高密度光纖光柵傳感 OFDR 解調(diào)實(shí)驗(yàn)。論文的主要結(jié)構(gòu)安排如下： 第一章為緒論。首先介紹了光纖光柵傳感技術(shù)的發(fā)展?fàn)顟B(tài)及應(yīng)用，并指出其復(fù)用 技術(shù)中的局限性，引出基于 OFDR 復(fù)用的光纖光柵傳感技術(shù)；其次全面介紹光纖的背 向散射

49、探測(cè)技術(shù)，得出 OFDR 的內(nèi)在優(yōu)點(diǎn)并總結(jié)了其發(fā)展現(xiàn)狀和應(yīng)用；最后闡述了本 課題的研究意義所在。 第二章主要闡述了 OFDR 的基本原理。通過(guò)相干 OFDR 理論模型的推導(dǎo)，對(duì)影響 其性能動(dòng)態(tài)范圍、空間分辨率的各種因素進(jìn)行分析和討論。建立相位噪聲理論模型， 并對(duì)其影響進(jìn)行了仿真分析。討論了 OFDR 系統(tǒng)抑制光譜偏振衰落的方法，包括偏振 分集接收技術(shù)和添加偏振控制器法。 第三章對(duì) OFDR 拍頻信號(hào)的解調(diào)算法分析和設(shè)計(jì)。介紹影響拍頻信號(hào)的非線(xiàn)性調(diào) 諧效應(yīng)，總結(jié)補(bǔ)償方法。去斜濾波器法用來(lái)補(bǔ)償相位的非線(xiàn)性；獲取輔助干涉儀觸發(fā) 采樣法中調(diào)諧光源掃頻速率與光路時(shí)延的匹配條件；通過(guò)兩種算法實(shí)現(xiàn)和仿真，驗(yàn)

50、證 非均勻傅里葉變換和三次樣條插值算法消除非線(xiàn)性調(diào)諧效應(yīng)的有效性；提出采用加漢 明窗 FFT 的三次樣條插值法進(jìn)一步改善系統(tǒng)空間分辨率。 第四章開(kāi)展高密度光纖光柵傳感 OFDR 解調(diào)實(shí)驗(yàn)。 使用 VC6.0 編寫(xiě)信號(hào)處理軟件， 獲取 OFDR 信號(hào)，驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的正確性；采用 C+編程語(yǔ)言實(shí)現(xiàn) NUFFT 和加窗三 次樣條插值補(bǔ)償算法，實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證算法的有效性。在高密度光纖光柵 OFDR 系統(tǒng)下，開(kāi) 展溫度測(cè)試實(shí)驗(yàn)，并解調(diào)光纖光柵波長(zhǎng)偏移量，通過(guò)對(duì)比實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證解調(diào)算法的正確 性。 第五章對(duì)本文的研究工作進(jìn)行總結(jié)，并對(duì)下一步的工作進(jìn)行展望。8第二章 OFDR 的理論模型及特性分析第二章 OFDR 的

51、理論模型及特性分析2.1 OFDR 的理論模型OFDR 是基于光外差探測(cè)基本原理的，其高性能源自光外差探測(cè)具有的內(nèi)在優(yōu)勢(shì)。 因此在闡述 OFDR 工作原理前，了解光外差探測(cè)原理是十分必要的。2.1.1 光外差探測(cè)原理光外差探測(cè)基于兩束光波在光電探測(cè)器光敏面上的相干效應(yīng)，其探測(cè)原理與微波 及無(wú)線(xiàn)電外差探測(cè)原理相似，又稱(chēng)為光波的相干探測(cè)33。激光的出現(xiàn)，使得光波的相 干性有了明顯的提升，從而使光外差探測(cè)技術(shù)得以實(shí)現(xiàn)。信號(hào)光束 f sf s ? fl本 振 光 束圖 2-1 光外差探測(cè)原理光電探測(cè)器fl頻譜分析儀光外差探測(cè)基本原理如圖 2-1 所示，信號(hào)光 f s 與作為基準(zhǔn)的本振光 f l 在滿(mǎn)足

52、波前 匹配的條件下，經(jīng)過(guò)分光鏡入射到探測(cè)器表面進(jìn)行混頻，形成相干光場(chǎng)。經(jīng)探測(cè)器變 換，在頻譜分析儀中可獲得外差信號(hào)，即差頻信號(hào) f c ? f s ? f l ，該信號(hào)具有調(diào)制信號(hào) 的相位、頻率和振幅等特征34。 設(shè)信號(hào)光電場(chǎng)為 Es (t ) ，本振光電場(chǎng)為 El (t ) ，兩者均為同方向到達(dá)且同偏振方向：Es (t ) ? Es 0 exp( j 2?f s t ? j? s ) El (t ) ? El 0 exp( j 2?f l t ? j?l )（2-1） （2-2）兩束光入射到光電探測(cè)器上，并且滿(mǎn)足相干條件的情況，由于光電探測(cè)器的響應(yīng)與光 電場(chǎng)的平方成正比，所以光電流為:i ?

53、 Es (t ) ? El (t )2（2-3）式中方括號(hào)上的橫線(xiàn)表示在激光幾個(gè)光周期上的時(shí)間平均。由于光電探測(cè)器響應(yīng)時(shí)間 有限，則光電轉(zhuǎn)換是一個(gè)時(shí)間的平均過(guò)程。9電子科技大學(xué)碩士學(xué)位論文將（2-1）和（2-2）代入（2-3）中，并經(jīng)展開(kāi)得到：i ? El2 ? Es2 ? 2 El Es cos2? ( f s ? f l )t ? (? s ? ?l ) ? 2 Es 0 El 0 cos(2? ( f s ? f l )t ? (? s ? ?l )（2-4）式中前兩項(xiàng)為直流項(xiàng)，第三項(xiàng)是信號(hào)光和本振光的和頻，由于頻率太高，不被光電探 測(cè)器所響應(yīng)，第四項(xiàng)為差頻項(xiàng)。因此光電探測(cè)器的輸出光電流

54、應(yīng)該為：iIF ? El2 ? Es2 ? 2Es 0 El 0 cos(2?f IF t ? ? )（2-5）其中 f IF ? fs ? f l 為差頻項(xiàng)， 式中前兩項(xiàng)為直 ? ? ?s ? ?l 是本振光與信號(hào)光的相位差。 流功率項(xiàng)，最后一項(xiàng)為中頻信號(hào)。利用帶通濾波器與光電探測(cè)器交流耦合，即可獲得 中頻分量信號(hào)：iIF ? ?Es 0 El 0 cos(2?f IF t ? ? )（2-6）其中? 光電轉(zhuǎn)換效率。 當(dāng) f s ? f l ，即信號(hào)光和本振光的頻率相等時(shí)， （2-6）變?yōu)椋篿IF ? ?Es 0 El 0 cos(? )zkq20151125（2-7）這是光頻外差的一種特殊

55、形式， 被稱(chēng)為零差探測(cè)， 也有著廣泛的應(yīng)用。 由 （2-6） 和 （2-7） 可知，光外差探測(cè)中，光頻電場(chǎng)的振幅、頻率、相位所攜帶的信息均可探測(cè)出來(lái)，因 此光外差探測(cè)為一種全息探測(cè)技術(shù)35。從式（2-6）出發(fā)，光外差探測(cè)具有如下的一些 優(yōu)良特性： （1）高的轉(zhuǎn)換增益 在光外差探測(cè)中，信號(hào)光功率和本振光功率與相應(yīng)電場(chǎng)振幅的關(guān)系為Ps ? 1 2 1 2 Es ， Pl ? El 2 2（2-8）而中頻段輸出對(duì)應(yīng)的功率為2 PIF ? iIF RL（2-9）式中 RL 是光電探測(cè)器的負(fù)載電阻。把（2-7）代入（2-9）中，并結(jié)合(2-8)可得PIF ? 2? 2 Ps PL RL在直接探測(cè)中，負(fù)載

56、為 RL 的探測(cè)器輸出的電功率為（2-10）10第二章 OFDR 的理論模型及特性分析POS ? is2 RL ? ? 2 Ps2 RL（2-11）直接探測(cè)方式的光電流隨時(shí)間變化反應(yīng)在光功率隨時(shí)間的變化，該方式只能響應(yīng)光強(qiáng) 的變化，丟失了相位、頻率信息。通過(guò)將兩種方式的輸出功率進(jìn)行比較，可得到光外 差探測(cè)的轉(zhuǎn)換增益：G ? PIF POS ? 2PL Ps（2-12）因?yàn)楸菊窆獾墓β士梢赃_(dá)到幾十毫瓦量級(jí)，屬于較強(qiáng)光信號(hào)，而光纖的瑞利背向散射 的功率相當(dāng)小，即信號(hào)光屬于微弱光信號(hào)，因此 G 的數(shù)值可以相當(dāng)大。因此光外差探 測(cè)具有相當(dāng)高的轉(zhuǎn)換增益，其靈敏度遠(yuǎn)高于直接探測(cè)方式的靈敏度，這也是 OFD

57、R 相 比 OTDR 具有極高靈敏度的原因。 （2）良好的濾波性能 由式（2-6）可知，光外差探測(cè)中，只有與本振信號(hào)混頻后仍在頻帶 f IF 內(nèi)的雜散 背景光才能夠進(jìn)入系統(tǒng)，而其他的雜散光中的噪聲均被濾除掉。而在直接探測(cè)中，在 十分寬的頻帶內(nèi)的雜散噪聲均進(jìn)入探測(cè)系統(tǒng)中。因此，外差探測(cè)相對(duì)直接探測(cè)有窄的 接收帶寬，對(duì)背景光有良好的濾波性能。 （3）小的信噪比損失zkq20151125在理想情況下，本振光是純正弦形式，不引入噪聲。令輸入端信號(hào)場(chǎng)、本振場(chǎng)以 及噪聲場(chǎng)分別用符號(hào) si ， r ， ni 表示，則入射到探測(cè)器上的總輸入場(chǎng)可表示為ei ? si ? r ? ni根據(jù)光電探測(cè)器的平方規(guī)律特性

58、，輸出信號(hào)為eo ? so ? no ? ?ei2 ? ? (si ? ni ? r ) 2 ? ? (si ? ni ) 2 ? 2?r (si ? ni ) ? ?r 2（2-13）（2-14）在這三項(xiàng)中，?r 2 項(xiàng)為直流項(xiàng)，因?yàn)?r ? (si ? ni ) ，所以第一項(xiàng)相比第二項(xiàng)可以忽略。 唯有第二項(xiàng)才能通過(guò)中頻放大器，因此（2-14）變?yōu)椋簊o ? no ? 2?r (si ? ni )（2-15）因此可得輸出信噪比為：so ? s ? ? ? no ? n ?i（2-16）這個(gè)結(jié)果說(shuō)明，在理想情況下，外差探測(cè)對(duì)輸入信號(hào)和噪聲的放大倍數(shù)相同，因11電子科技大學(xué)碩士學(xué)位論文而沒(méi)有信噪

59、比的損失。 而采用直接探測(cè)方式得出的輸出信噪比為：so si2 ( si ni ) 2 ? ? no 2si ni ? ni2 1 ? 2( si ni )（2-17）當(dāng) si ni ? 1 時(shí)，式（2-17）變?yōu)椋簊o ? si ? ? ? ? no ? ? ni ?2（2-18）可見(jiàn)，輸出信號(hào)的信噪比近似為輸入信噪比的平方。當(dāng)輸入信噪比小于 1 或者對(duì)非常 微弱的信號(hào)進(jìn)行探測(cè)時(shí)，輸出信噪比將會(huì)產(chǎn)生非常大的損失，這表明直接探測(cè)方式不 適用于微弱信號(hào)的探測(cè)。 在 si ni ? 1 時(shí)，式（2-17）變?yōu)椋簊o 1 ? si ? ? ? ? ? no 2 ? ? ni ?（2-19）此時(shí)，輸出

60、信噪比近似等于輸入信噪比的一半，光電轉(zhuǎn)換后的信噪比損失不大。即在 強(qiáng)信號(hào)條件下，直接探測(cè)是完全可以被接受的。zkq20151125經(jīng)上述信噪比的分析可知，直接探測(cè)方式適合強(qiáng)光信號(hào)的探測(cè)，其實(shí)現(xiàn)十分簡(jiǎn)單， 可靠性好，因此有廣泛的應(yīng)用。但當(dāng)信號(hào)十分微弱時(shí)，直接探測(cè)有非常大的信噪比損 失，無(wú)法達(dá)到探測(cè)靈敏度的理論極限，光外差探測(cè)方式具有天然的探測(cè)微弱信號(hào)的能 力。2.1.2 OFDR 的工作原理OFDR 原理如圖 2-2 所示，由光源發(fā)出的線(xiàn)性?huà)哳l激光經(jīng)過(guò)光纖耦合器分為兩路， 一路進(jìn)入待測(cè)器件 DUT（即待測(cè)光纖）中，作為信號(hào)臂；另一路進(jìn)入末端置有法拉第 旋轉(zhuǎn)鏡的長(zhǎng)度固定的光纖鏈路中，作為參考臂。信