某橋梁計(jì)算實(shí)例

1、 某橋梁計(jì)算實(shí)例設(shè)計(jì)原始資料地形、地貌、氣象、工程地質(zhì)及水文地質(zhì)、地震烈度等自然情況氣象：天津地區(qū)氣候?qū)儆谂瘻貛啙駶?rùn)大陸性季風(fēng)氣候區(qū)，部分地區(qū)受海洋氣候影響。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大風(fēng)頻繁，夏季炎熱多雨，雨量集中，秋季冷暖變化顯著。年平均氣溫12.20C，最冷月平均氣溫-4oC，七月平均氣溫264oC。工程地質(zhì)：地鐵1號(hào)線經(jīng)過(guò)地區(qū)處于海河沖積平原上，地形平坦，地勢(shì)低平，地下水位埋深較淺，沿線分布了較多的粉砂、細(xì)砂、粉土，均為地震可液化層，局部地段具有地震液化現(xiàn)象。沿線地層簡(jiǎn)單，第四系地層廣泛發(fā)育，地層分布從上到下依次為人工堆積層、新近沉積層、上部陸相層、第一海相層、中上部陸相層、上部及

2、中上部地層廣泛發(fā)育沉積有十幾米厚的軟土。人工填土層，厚度5m，/=100KP；粉質(zhì)黏土，中密，厚度15m，/k=150KP；粉質(zhì)黏土，密實(shí)，厚度15m，/：=180KP；粉質(zhì)黏土，密實(shí)，厚度10m,/=190KPa。ka第一章方案比選一、橋型方案比選橋梁的形式可考慮拱橋、梁橋、梁拱組合橋和斜拉橋。任選三種作比較，從安全、功能、經(jīng)濟(jì)、美觀、施工、占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。橋梁設(shè)計(jì)原則適用性橋上應(yīng)保證車(chē)輛和人群的安全暢通，并應(yīng)滿足將來(lái)交通量增長(zhǎng)的需要。橋下應(yīng)滿足泄洪、安全通航或通車(chē)等要求。建成的橋梁應(yīng)保證使用年限，并便于檢查和維修。舒適與安全性現(xiàn)代橋梁設(shè)計(jì)越來(lái)越強(qiáng)調(diào)舒適度，要控制橋梁

3、的豎向與橫向振幅，避免車(chē)輛在橋上振動(dòng)與沖擊。整個(gè)橋跨結(jié)構(gòu)及各部分構(gòu)件，在制造、運(yùn)輸、安裝和使用過(guò)程中應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性一般應(yīng)占首位。經(jīng)濟(jì)性應(yīng)綜合發(fā)展遠(yuǎn)景及將來(lái)的養(yǎng)護(hù)和維修等費(fèi)用。先進(jìn)性橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)體現(xiàn)現(xiàn)代橋梁建設(shè)的新技術(shù)。應(yīng)便于制造和架設(shè)，應(yīng)盡量采用先進(jìn)工藝技術(shù)和施工機(jī)械、設(shè)備，以利于減少勞動(dòng)強(qiáng)度，加快施工進(jìn)度，保證工程質(zhì)量和施工安全。5美觀一座橋梁，尤其是座落于城市的橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形，應(yīng)與周?chē)木爸孪鄥f(xié)調(diào)。合理的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應(yīng)把美觀片面的理解為豪華的裝飾。應(yīng)根據(jù)上述原則，對(duì)橋梁作出綜合評(píng)估。梁橋梁式橋是指其結(jié)構(gòu)在垂直荷載的作用

4、下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無(wú)水平推力的橋梁。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋受力明確，理論計(jì)算較簡(jiǎn)單，設(shè)計(jì)和施工的方法日臻完善和成熟。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征：1）混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，成本較低；2）結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)；3）結(jié)構(gòu)的耐久性和耐火性較好，建成后維修費(fèi)用較少；4）結(jié)構(gòu)的整體性好，剛度較大，變性較小；5）可采用預(yù)制方式建造，將橋梁的構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)；6）結(jié)構(gòu)自重較大，自重耗掉大部分材料的強(qiáng)度，因而大大限制其跨越能力；7）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋可有效利用高強(qiáng)度材料，并明顯降低自重所占全部設(shè)計(jì)荷載的比重，既節(jié)省材料、增大其跨越能

5、力，又提高其抗裂和抗疲勞的能力；8）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋所采用的預(yù)應(yīng)力技術(shù)為橋梁裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的拼裝手段，通過(guò)施加縱向、橫向預(yù)應(yīng)力，使裝配式結(jié)構(gòu)集成整體，進(jìn)一步擴(kuò)大了裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍。拱橋拱橋的靜力特點(diǎn)是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。如在均布荷載q的作用下，簡(jiǎn)直梁的跨中彎矩為qL2/8,全梁的彎矩圖呈拋物線形，而拱軸為拋物線形的三鉸拱的任何截面彎矩均為零，拱只受軸向壓力。設(shè)計(jì)得合理的拱軸，主要承受壓力，彎矩、剪力均較小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受壓力的結(jié)構(gòu)，因而可以充分利用抗拉性能較塞抗壓性能較好的

6、石料，混凝土等來(lái)建造。石拱對(duì)石料的要求較高，石料加工、開(kāi)采與砌筑費(fèi)工，現(xiàn)在已很少采用。由墩、臺(tái)承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺(tái)和地基必須承受拱端的強(qiáng)大推力，因而修建推力拱橋要求有良好的地基。對(duì)于多跨連續(xù)拱橋，為防止其中一跨破壞而影響全橋，還要采取特殊的措施，或設(shè)置單向推力墩以承受不平衡的推力。由于天津地鐵一號(hào)線所建位置地質(zhì)情況是軟土地基，故不考慮此橋型。梁拱組合橋軟土地基上建造拱橋，存在橋臺(tái)抵抗水平推力的薄弱環(huán)節(jié)。為此采用大噸位預(yù)應(yīng)力筋以承擔(dān)拱的水平推力；預(yù)應(yīng)力筋的寄體是系梁，即加勁縱梁，從而以梁式橋?yàn)榛w，按各種梁橋的彎矩包絡(luò)圖用拱來(lái)加強(qiáng)。這樣可以使橋梁結(jié)構(gòu)輕型化，同時(shí)能提高這類橋梁

7、的跨越能力。這類橋梁不僅技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)先進(jìn)、造價(jià)低廉，同時(shí)橋型美觀，反映出力與美的統(tǒng)一、結(jié)構(gòu)形式與環(huán)境的和諧，增加了城市的景觀。斜拉橋斜拉橋的特點(diǎn)是依靠固定與索塔的斜拉索支撐梁跨，梁是多跨彈性支撐梁，梁內(nèi)彎矩與橋梁的跨度基本無(wú)關(guān)，而與拉索的間距有關(guān)。他們適用于大跨、特大跨度橋梁，現(xiàn)在還沒(méi)有其他類型的橋梁的跨度能超過(guò)他們。斜拉橋與懸索橋不同之處是，斜拉橋直接錨于主梁上，稱自錨體系，拉索承受巨大的拉力，拉索的水平分力使主梁受壓，因此塔、梁均為壓彎構(gòu)件。由于斜拉橋的主梁通過(guò)拉緊的斜索與塔直接相連，增加了主梁抗彎、抗扭剛度，在動(dòng)力特性上一般遠(yuǎn)勝于懸索橋。懸索橋的主纜為承重索，它通過(guò)吊索吊住加勁梁，索兩端

8、錨于地面，稱地錨體系。斜拉橋具有施工方便、橋型美觀、用料省、主梁高度小、梁底直線容易滿足通航和排洪要求、動(dòng)力性能好的優(yōu)點(diǎn)，發(fā)展非常迅速，跨徑不斷增大。但實(shí)際跨度不大，此橋型不予考慮。目前我國(guó)城市軌道交通高架橋結(jié)構(gòu)一般考慮簡(jiǎn)支梁和連續(xù)梁結(jié)構(gòu)形式。簡(jiǎn)支梁受力明確，受無(wú)縫鋼軌因溫度變化產(chǎn)生的附加力、特殊力的影響小，設(shè)計(jì)施工易標(biāo)準(zhǔn)化、簡(jiǎn)單化；但其梁高較大，景觀稍差，行車(chē)條件也不如連續(xù)梁。連續(xù)梁結(jié)構(gòu)與同等跨度的簡(jiǎn)支梁相比，可以降低梁高，節(jié)省工程數(shù)量，有利于爭(zhēng)取橋下凈空，并改善景觀；其結(jié)構(gòu)剛度大，具有良好的動(dòng)力特性以及減震降噪作用，使行車(chē)平穩(wěn)舒適，后期的維修養(yǎng)護(hù)工作也較少。從城市美學(xué)效果來(lái)看，連續(xù)梁造型輕

9、巧、平整、線路流暢，將給城市爭(zhēng)色不少。但連續(xù)梁對(duì)基礎(chǔ)沉降要求嚴(yán)格，特別是由于聯(lián)長(zhǎng)較大，橋上無(wú)縫鋼軌因溫度變化而產(chǎn)生的水平力很大，使得梁體與墩臺(tái)之間的受力十分復(fù)雜，加大了設(shè)計(jì)難度?？紤]到天津地鐵工程地質(zhì)條件，綜合考慮，采用連續(xù)梁結(jié)構(gòu)作為高架區(qū)間的標(biāo)準(zhǔn)型式。連續(xù)梁橋11n111.腔梁拱組合橋鋼筋混凝土簡(jiǎn)直梁橋比較項(xiàng)目第一方案第二方案第三方案主橋跨橋型預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)直梁梁拱組合橋預(yù)應(yīng)力混在垂直荷軟土地基凝土連續(xù)載的作用上建造拱梁橋在垂下，其支橋，存在直荷載的座僅產(chǎn)生橋臺(tái)抵抗作用下，垂直反水平推力其支座僅力，而無(wú)的薄弱環(huán)主橋跨結(jié)產(chǎn)生垂直水平推節(jié)。為此構(gòu)特點(diǎn)反力，而力。結(jié)構(gòu)采用大噸無(wú)水

10、平推造型靈位預(yù)應(yīng)力力。結(jié)構(gòu)活，整體筋以承擔(dān)造型靈性好，剛拱的水平活，可模度較大，推力；預(yù)型好，可其跨徑較應(yīng)力筋的根據(jù)使用??；且簡(jiǎn)寄體是系要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)，整體性好，剛度較大，變性較小。受力明確，理論計(jì)算較簡(jiǎn)單，設(shè)計(jì)和施工的方法日臻完善和成熟直梁梁高較大，與城市的景觀不協(xié)調(diào)梁，即加勁縱梁，從而以梁式橋?yàn)榛w，按各種梁橋的彎矩包絡(luò)圖用拱來(lái)加強(qiáng)。這樣可以使橋梁結(jié)構(gòu)輕型化，同時(shí)能提高這類橋梁的跨越能力建筑造型側(cè)面上看線條明跨徑一般，線條跨徑較大，線條晰，與當(dāng)?shù)氐牡匦闻浜?，顯得美觀大方明晰，但比較單調(diào)，與景觀配合很不協(xié)調(diào)。非常美，與環(huán)境和諧，增加了城市的景觀養(yǎng)護(hù)維修1L小小較大滿堂支架預(yù)制T型轉(zhuǎn)

11、體施工法：結(jié)構(gòu)構(gòu)件，運(yùn)法：對(duì)周不發(fā)生體至施工地圍的影響系轉(zhuǎn)換，點(diǎn)，采用較小，將不引起恒混凝土現(xiàn)結(jié)構(gòu)分開(kāi)施工技術(shù)載徐變二澆，將T建造，再次矩，預(yù)型梁連最后合應(yīng)力筋可接，其特?cái)n，可加以一次布點(diǎn)外型簡(jiǎn)快工期，置，集中單、制造是近十年張拉等優(yōu)方便，整來(lái)新興的點(diǎn)。施工案難度般-工期-較短比選體性好施工方法，施工難度較大-較短-較長(zhǎng)由上表可知，根據(jù)天津地鐵一號(hào)線的情況，結(jié)合橋梁設(shè)計(jì)原則，選擇第一方案經(jīng)濟(jì)上比第三方案好；跨徑上滿足要求，景觀與環(huán)境協(xié)調(diào)，比第二方案好；工期上較短，對(duì)整個(gè)工程進(jìn)度來(lái)說(shuō)不會(huì)受其影響；施工難度較小，針對(duì)當(dāng)?shù)氐刭|(zhì)情況，采用樁基，加強(qiáng)基礎(chǔ)強(qiáng)度。所以選擇第一方案作為首選。二、梁部截面形式梁

12、部截面形式考慮了箱形梁、組合箱梁、槽型梁、T型梁等可采用的梁型。連續(xù)單箱梁方案該方案結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng)，抗扭剛度大，適應(yīng)性強(qiáng)。景觀效果好。該方案需采用就地澆筑，現(xiàn)場(chǎng)澆筑砼及張拉預(yù)應(yīng)力工作量大，但可全線同步施工,施工期間工期不受控制，對(duì)橋下道路交通影響較其他方案稍大。簡(jiǎn)直組合箱梁結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng)，抗扭剛度大，適應(yīng)性強(qiáng)。雙箱梁預(yù)制吊裝，鋪預(yù)制板，重量輕。但從橋下看景觀效果稍差。從預(yù)制廠到工地的運(yùn)輸要求相對(duì)較低，運(yùn)輸費(fèi)用較低。但橋面板需現(xiàn)澆施工，增加現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)量，工期也相應(yīng)延長(zhǎng)。但美觀較差，并且徐變變形大，對(duì)于無(wú)縫線路整體道床軌道結(jié)構(gòu)形式來(lái)說(shuō)，存在著后期維修養(yǎng)護(hù)工作量大的缺點(diǎn)。槽型梁為下承式結(jié)構(gòu)，其主要優(yōu)點(diǎn)是造

13、型輕巧美觀，線路建筑高度最低，且兩側(cè)的主梁可起到部分隔聲屏障的作用，但下承式混凝土結(jié)構(gòu)受力不很合理，受拉區(qū)混凝土即車(chē)道板圬工量大，受壓區(qū)混凝土圬工量小，梁體多以受壓區(qū)（上翼緣）壓潰為主要特征，不能充分發(fā)揮鋼及混凝土材料的性能。同時(shí)，由于結(jié)構(gòu)為開(kāi)口截面，結(jié)構(gòu)剛度及抗扭性較差，而且需要較大的技術(shù)儲(chǔ)備才能實(shí)現(xiàn)。T型梁結(jié)構(gòu)受力明確,設(shè)計(jì)及施工經(jīng)驗(yàn)成熟，跨越能力大施工可采用預(yù)制吊裝的方法，施工進(jìn)度較快。該方案建筑結(jié)構(gòu)高度最高，由于梁底部呈網(wǎng)狀，景觀效果差。同時(shí)，其帽梁雖較槽型梁方案短些，但較其他梁型長(zhǎng)，設(shè)計(jì)時(shí)其帽梁也須設(shè)計(jì)成預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土帽梁，另外預(yù)制和吊裝的實(shí)施過(guò)程也存在著與其他預(yù)制梁同樣的問(wèn)題。相

14、比之下，箱型梁抗扭剛度大，整體受力和動(dòng)力穩(wěn)定性能好，外觀簡(jiǎn)潔，適應(yīng)性強(qiáng)，在直線、曲線、折返線及過(guò)渡線等區(qū)間段均可采用，且施工技術(shù)成熟，造價(jià)適中。因此，結(jié)合工程特點(diǎn)和施工條件，選擇連續(xù)箱型梁。箱型梁截面圖如下：三、橋墩方案比選橋墩類型有重力式實(shí)體橋墩、空心橋墩、柱式橋墩、輕型橋墩和拼裝式橋墩。重力式實(shí)體橋墩主要依靠自身重力來(lái)平衡外力保證橋墩的穩(wěn)定，適用于地基良好的橋梁。重力式橋墩一般用混凝土或片石混凝土砌筑，街面尺寸及體積較大，外形粗壯，很少應(yīng)用于城市橋梁?？招臉蚨者m用于橋長(zhǎng)而谷深的橋梁，這樣可減少很大的圬工。柱式橋墩是目前公路橋梁、橋?qū)捿^大的城市橋梁和立交橋及中小跨度鐵路旱橋中廣泛采用的橋墩形

15、式。這種橋墩既可以減輕墩身重量、節(jié)省圬工材料，又比較美觀、結(jié)構(gòu)輕巧，橋下通視情況良好。輕型橋墩適用于小跨度、低墩以及三孔以下（全橋長(zhǎng)不大于20m）的公路橋梁。輕型橋墩可減少圬工材料，獲得較好的經(jīng)濟(jì)效益。在地質(zhì)不良地段、路基穩(wěn)定不能保證時(shí)，不宜采用輕型橋墩。拼裝式橋墩可提高施工質(zhì)量、縮短施工周期、減輕勞動(dòng)強(qiáng)度，使橋梁建設(shè)向結(jié)構(gòu)輕型化、制造工廠化及施工機(jī)械化發(fā)展。適用于交通較為方便、同類橋墩數(shù)量多的長(zhǎng)大干線中的中小跨度橋梁工點(diǎn)。由上面的解釋可知，柱式橋墩是最合適的墩型，與天津地鐵一號(hào)線的要求非常吻合。所以選擇柱式橋墩。正面?zhèn)让嬷綐蚨盏诙律喜拷Y(jié)構(gòu)尺寸擬定及內(nèi)力計(jì)算本設(shè)計(jì)經(jīng)方案比選后采用三跨一聯(lián)預(yù)

16、應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，全長(zhǎng)100m。根據(jù)橋下通航凈容要求，主跨徑定為40m。上部結(jié)構(gòu)根據(jù)通行2個(gè)車(chē)道要求，釆用單箱雙室箱型梁，箱寬8.8m。1主跨徑的擬定主跨徑定為40m，邊跨跨徑根據(jù)國(guó)內(nèi)外已有經(jīng)驗(yàn)，為主跨的0.50.8倍，采用0.75倍的中跨徑，即30m，則全聯(lián)跨徑為：30+40+30=100（m）2主梁尺寸擬定（跨中截面）（1）主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的主梁高度與起跨徑之比通常在1151;25之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中，高跨比約在118119，當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高是比較經(jīng)濟(jì)的方案?？梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束布置用量，加大深高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限。根據(jù)橋下通車(chē)線路情況，并且為達(dá)

17、到美觀的效果，取梁高為2m，這樣高跨比為240=120，位于115125之間，符合要求。（2）細(xì)部尺寸在跨中處頂板厚取20cm，底板厚取30cm，腹板厚取60cm;支座處為便于配置預(yù)應(yīng)力筋，頂板厚取30cm，底板厚取40cm，腹板厚取100cm;端部為了布設(shè)錨具，因此將腹板厚度設(shè)定為100cm。具體尺寸見(jiàn)下圖：跨中處截面支座處截面一、本橋主要材料預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁采用C50號(hào)混凝土;預(yù)應(yīng)力鋼筋采用10X705的鋼絞線，f廣1860MPa；非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用II級(jí)鋼筋，構(gòu)造鋼筋采用I級(jí)鋼pk筋。二、橋梁設(shè)計(jì)荷載根據(jù)規(guī)范規(guī)定荷載等級(jí)為輕軌車(chē)輛，如下圖：11IIII11111111111IIII111

18、1111Is世1iT0juj*5*r事r,jH/ac豆,3IU,j1114.J1i皿:c：i-朋I17,3!4.L-JJi.iL.J:.言寸一苦寸rf.工：寸一!-.MIIF-r-二”一.;一一r-!-三、主梁內(nèi)力計(jì)算根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并通過(guò)對(duì)移動(dòng)荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，畫(huà)出內(nèi)力包絡(luò)圖。（一）恒載內(nèi)力計(jì)算第一期恒載（結(jié)構(gòu)自重）恒載集度G=（Ax80+Ax10+Ax10）xyTOC o 1-5 h z1123A=55468.0623cm2=5.5468m2A=69891.9952cm2=6.8992m2 HYPERLINK l bookmark4 o C

19、urrent Document 12y=25KN/m3人A+A5.5468+6.8992A=t2=6.223m2 HYPERLINK l bookmark10 o Current Document 322則：G=(5.5468x80+6.8992x10+6.223x10)x25=14374.15KN1g=G=1437415=143.74KN/m1L100第二期恒載包括結(jié)構(gòu)自重、橋面二期荷載按65KN/m計(jì)。（二）活載內(nèi)力計(jì)算活載取重車(chē)荷載及輕車(chē)荷載，如下圖：11IIIIIIIIIIII1u1uuuu11：X3-i.S!：打丿n：.：S1忖JJl.：i1!：.嘰GL：i.i11!.&=t1|：.

20、l1：l HYPERLINK /.Hrr!pJgTTMX2TT/工.F工V總.If*ix.lL止芝.JirLVf=-.20.疔5.喜:l_uZ-首nJ-WI-.吏M.J-ur-.總!=活載計(jì)算時(shí)，為六節(jié)車(chē)廂?？煞譃榱N情況作用在橋梁上。（三）支座位移引起的內(nèi)力計(jì)算由于各個(gè)支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對(duì)支座沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。其具體計(jì)算方法是：三跨連續(xù)梁的四個(gè)支點(diǎn)中的每個(gè)支點(diǎn)分別下沉1cm，其余的支點(diǎn)不動(dòng)，所得到的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。（四）荷載組合及內(nèi)力包絡(luò)圖首先求出在自重和二期荷載及其共同作用下

21、而產(chǎn)生的梁體內(nèi)力。1.11:.；.L廣F丁.；1.I111利用Midas橋梁計(jì)算軟件建模，將其平分為40個(gè)單元，每單元2.5m,將單位集中荷載1在梁體上移動(dòng)，畫(huà)出其各節(jié)點(diǎn)的影響線，影響線確定后,將移動(dòng)荷載作用在最大處，由此來(lái)計(jì)算出移動(dòng)荷載在最不利位置而產(chǎn)生的梁體的內(nèi)力。其具體計(jì)算過(guò)程如下：自重作用下梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：將1/4跨截面、跨中截面和支座截面的數(shù)據(jù)列于下表：截面位置剪力KN彎矩KNm端部-1609.2801/4跨截面-436.477424.43邊跨跨中截面-599.476813.18支座截面-2900.29-18022.07跨中截面0.929887.41檢算過(guò)程：分析：將梁體視為二次超靜

22、定結(jié)構(gòu)，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下:由上面計(jì)算可以知道，自重作用在梁上的荷載集度為：q1143.74KN/m作用簡(jiǎn)圖如圖：根據(jù)力法求解，將兩側(cè)的支座假設(shè)定為單位作用力1下，簡(jiǎn)直梁的彎矩圖分別為：.I-i-3：l*M舉23569.731176.1154704.6832310.7Oy-4427.022306.74-2161.13-6997.811764.88豊8S133專單址號(hào)菁罷纟 將上述的組合進(jìn)行包絡(luò)，最終求出彎矩包絡(luò)圖，根據(jù)包絡(luò)圖進(jìn)行配筋。包絡(luò)數(shù)據(jù)為：截面位置剪力KN彎矩KNm端部-4427.0201/4跨截面2306.7423569.7邊跨跨中截面-2161.1331176.11支座截面6997.81

23、-54704.68跨中截面1764.8832310.7其彎矩圖：TIHI303*3.96|3即昶rLr.r：.:門(mén)禮匚勺勺rm.簧Il276G：-2.1-.1I/5?0-6|nri.-.J：34FLAi-：l=m第四章非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置一、鋼筋布置圖由于預(yù)應(yīng)力鋼筋可以完全承擔(dān)構(gòu)造的要求，所以非預(yù)應(yīng)力鋼筋按照構(gòu)造配筋。其具體布置見(jiàn)下圖：支座處鋼筋布置跨中處鋼筋布置圖二、非預(yù)應(yīng)力鋼筋橫向布置計(jì)算首先分析頂板及翼緣的自重及上部作用下的力為1)頂板及翼緣自重取lm寬的板帶作為分析對(duì)象已知：丫二25KN/m3頂板厚取h=300mm,翼緣厚取h=200mm,具l2體尺寸見(jiàn)下圖：G=25x0.2x0.8+1

24、(0.2+0.3)x1.2+0.3x2.4x2=59KN板2G板參=5988=6.7045KN/m血薩70451uhrUh14ririJM2）移動(dòng)荷載在雙車(chē)道同時(shí)作用重車(chē)時(shí)，由軌道傳至梁體的力為：二期當(dāng)這些力共同作用時(shí)，求出其最大彎矩，根據(jù)最大彎矩配設(shè)橫向鋼筋，滿足頂板的橫向要求。3）二期荷載縱向上q2二65KN/m，則在橫向1m板上大小為:9*=6/88=7.386KN/m其共同作用的簡(jiǎn)圖為：支座反力：R二R二202KN12根據(jù)上面的數(shù)據(jù)可以求出彎矩，彎矩圖如下其中：M二114.033KN-mmaxb二1000mm取a二25mm，則h=h-a=275mm0f=23.1N/mm3c求)Ma=s

25、afbh21c0114.033x1061.0 x23.1x1000 x275=0.0653匚=1J12a=0.0676Q=0.55Fsb滿足要y=0.5(1+12a)=0.9662ssA=sy-f-hsy0114.033x1060.9662x300 x275=1430.56mm2根據(jù)鋼筋表選用16100,則A=2010mm2，滿足要求。s第五章截面特性表截面類型面積(cm2)慣性矩(cm4)質(zhì)心位置(cm)凈截面換算截面凈截面69891.99572263.27469891.9950.321E90.323E90.321E9843484.6684.34算截面72263.2740.323E984.6

26、63面55468.0620.284E981.66算截面57839.3410.285E981.344凈截面55468.0620.284E981.66算截面57839.3410.285E981.235凈截面55468.0620.284E981.66算截面57839.3410.285E981.206、片-凈截面55468.0620.284E981.66算截面57839.3410.285E981.13算截面58226.4800.286E981.6812面69891.9950.321E984.34算截面72650.4100.325E984.9513凈截面69891.9950.321E984.34算截面7

27、2650.4100.325E984.9714、丹-凈截面69891.9950.321E984.34算截面72650.4100.325E984.9515、片-凈截面55468.0620.284E981.66算截面58226.4800.286E981.68算截面57839.3410.285E981.1321面55468.0620.284E981.66算截面57839.3410.285E981.1322凈截面55468.0620.284E981.66算截面57839.3410.285E981.1323、丹-凈截面55468.0620.284E981.66算截面57839.3410.285E981.1

28、324、片-凈截面55468.0620.284E981.66算截面57839.3410.285E981.13算截面72650.4100.325E984.9730面69891.9950.321E984.34算截面72650.4100.325E984.9531凈截面55468.06228350837181.66算截面58226.4800.286E981.6832、丹-凈截面55468.06228350837181.66算截面58226.4802.86E981.2333、片-凈截面55468.06228350837181.66算截面58226.4802.86E981.16算截面57839.3410.

29、285E981.2339面55468.06228350837181.66算截面57839.3410.285E981.3440凈截面69891.9950.321E984.34算截面72263.2740.323E984.6641、丹-凈截面69891.9950.321E984.34算截面69891.9950.321E984.34第六章正截面承載能力計(jì)算由平衡條件可寫(xiě)出如下方程：沿縱向力的方向平衡條件：2X=0fA+fA=fA+f、A、+b、A、pypsyscmcsyspp對(duì)受拉區(qū)鋼筋（預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋）合力作用點(diǎn)力矩平衡條件：工M=0psMM=fS+f、A、（ha、）+b、A、（ha、）ucm

30、c,pssys0spp0p式中混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；cmpy預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；非預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；sy非預(yù)應(yīng)力筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；sy受壓預(yù)應(yīng)力筋的計(jì)算應(yīng)力；分別為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積；A、pA、s分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積：受壓區(qū)混凝土截面面積；點(diǎn)的凈a、ph、0Sc,ps矩；a、sa、受壓區(qū)混凝土截面對(duì)受拉區(qū)鋼筋合力作用分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離；受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣和受拉邊緣的距離分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至截面受拉邊緣和受壓邊緣距離h、=h-a、0截面彎

31、矩承載能力截面彎矩設(shè)計(jì)值其中假設(shè)受壓高度xh,即x在翼板內(nèi)，則:A=b、xcfSc,ps=b、x(h一xGf02受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋A(yù)、的應(yīng)力b、*ppb、=f、-nb、-b、ppyppcpe式中受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比；預(yù)應(yīng)力筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按規(guī)范表3.2.3取值；pypcA、合力處由預(yù)應(yīng)力所產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力;ppe受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋在荷載作用前已存在有效預(yù)應(yīng)力。1取14截面4節(jié)點(diǎn)處，此時(shí)h=1.5mA沁1.6644x10-2m2pA、=0m2pA沁2.1991x10-2m2sA、沁3.0788x10-2m2s根據(jù)規(guī)范表3.2.3鋼筋強(qiáng)度取值為幾=0,75x1860=395MPa=23.

32、1MPacm=300MPasy、=300MPasy代入公式：fA+fA=fA+f、A、+q、A、pypsyscmcsyspp1674x1.6644x10-2+300 x2.1991x10-2=23.1x8.8x+300 x3.0788x10-2得x=0.124mh、0.2mf則M=fS+f、A、（ha、）+6A、（ha、）ucmc,pssys0spp0p=23.1x106x8.8x0.124x（1.5-+300 x106x3.0788x10-2x（1.50.06）=49.55x106N/m2=49550KN/m2檢驗(yàn)：備=號(hào)81=1.86（符合要求）2取跨中處7節(jié)點(diǎn)處此時(shí)h=1.68m0沁1.

33、6644x10-2m2A、=0m2p沁2.1991x10-2m2A、沁3.0788x10-2m2sfpy=0.9x1860=1674MPa=23.1MPacm=300MPasy、=300MPasy代入公式fA+fA=fA+f、A、+6A、得pypsyscmcsyspp1674x1.6644x10-2+300 x2.1991x10-2=23.1x8.8x+300 x3.0788x10-2得x=0.124mh、=0.4m因此，=(b、一b)h、+bx=(4-2)x0.4+2x0.546=1.892m2S=(b、一b)h、(h一hf)+bx(h一0.546x(1.57-54%)c,psff020=(

34、4-2)x0.4x(1.57-0%)+2x=3.512=fScmc,ps+f、A、(ha、)+b、A、(ha、)sys0spp0p二23.1x106x3.512+300 x106x1.571x10-2x(1.57-0.06)=91.239x106N-m=91239KN-m檢算：M=91239沁1.8（符合要求）M54704.7第八章斜截面抗剪承載力斜截面抗剪承載力計(jì)算公式為：V=6147.84KN支座b.14截面處取s二0.2mA-svV=0.07fbh+1.5fhcsc0sv0s=0.07x23.1x106x6x1.5+1.5x210 x106xl.5x竺=15.00 x106N=15000

35、KN已知：f二1674MPapyA=120 x1.387x10-4=1.6644x10-4m2pba=0.0938radsina=0.0937pp則V=0.8fAsina=0.8x1674x106x1.6644x10-2x0.0937bpypbp=2.0885x106N=2.0885KN=15000+20885=35885KNV=2306.74KNcs14截面b跨中處取s=0.2mAV=0.07fbh+1.5fhc0sv0scssv=0.07x23.1x106x6x1.68+1.5x210 x106x1.68x2x113.1x10-60.2=1.6598x106N=16598KN已知：則f=1

36、674MPaA=0a=0sina=0pypbppVb=0V=V+V=V=16598KNV=2161.13KNucspcs跨中經(jīng)上述檢算可知，斜截面抗剪承載內(nèi)力滿足要求。第九章截面正應(yīng)力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在各個(gè)受力階段均有不同得受力特點(diǎn)，從施加預(yù)應(yīng)力起，其截面內(nèi)的鋼筋和混凝土就處于高應(yīng)力狀態(tài)，經(jīng)受著考驗(yàn)。為了保證構(gòu)件在各工作階段工作的安全可靠，除按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行強(qiáng)度檢算外，還必須對(duì)其在施工和使用階段的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算，并予以控制。1預(yù)加預(yù)應(yīng)力階段混凝土截面正應(yīng)力計(jì)算本階段構(gòu)件主要承受預(yù)加力和構(gòu)件自重的作用，其受力特點(diǎn)是：預(yù)加力值最大（因預(yù)應(yīng)力損失最?。夂奢d最?。▋H有構(gòu)件的自重作用）

37、。由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力N_NeG=P-pnpcAWnnN后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)p式中：1）后張法構(gòu)件力損失），對(duì)于曲線配筋的后張法梁：N=(ggi)(A+Acosa)+A、(g、gi)pconlppbppconlA、一一分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的截面面積;pApb彎起預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；conG、con分別為張拉受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋時(shí)錨下的控制應(yīng)力；GpeG、p分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）的有效預(yù)應(yīng)力；計(jì)算截面處彎起的預(yù)應(yīng)力筋的切線與構(gòu)件軸n 線的夾角；e后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的合力作用點(diǎn)至凈截面pn形心軸的距離；、I、W分別為

38、構(gòu)件凈截面面積、慣性矩和截面模量。nnn2）由構(gòu)件自重g產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力1后張法構(gòu)件nn式中：NM分別為自重引起的計(jì)算軸力和彎矩（軸力以壓g1g1為正）預(yù)加應(yīng)力階段的總應(yīng)力后張法構(gòu)件NNeN=_pp-pn+g1+AWAMg1Wnnnn檢算過(guò)程：N=Q6)(A+Acosa)+A、Q、g)pconlppbppconloI=q+o+oll1l2l4二127.37+9.75+43.45二180.57MPaQ、oi)二0.75x1860180.57=1214.43MPaconl檢算代表截面a取14跨7節(jié)點(diǎn)處：由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力A沁1.6644x10-2m2pA沁40 x1.387x10

39、-4=0.5548x10-2m2pba二0.01786radpcosau0.9998p I2.835W=nn=3.45/m3y0.82則N=1214.43x106x(1.6644x10-2+0.5548x10-2x0.9998)p=26.95xl06Ne=1.63一0.82=0.81mpnNNeb=P+PpnpcAWnn2695xI。6+2695xI。6x陰二11.17MPa5.54683.457由構(gòu)件自重g產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力NbnMn8083.96xl033.457二2.338MPaNMg1nNNe=P+Ppn+gLgLAWAWnnnn=11.17-2.338=8.832MPabpc=8

40、.832MPa0.5f=0.5x23.1=11.56MPa(滿足c要求）b取跨中截面21節(jié)點(diǎn)處：由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力Aq1.6644x10-2m2A=0ppA=0pbcosa=1pI=2.835m4n2.8350.82=3.457m3則：N=1214.43x106x(1.6644x10-2+0 x1)=20.313xl06NpNNeb=P+p-pnpcAWnn沖3X16+2.213迎x哎=8.672MPa5.54683.457由構(gòu)件自重g產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力NMb=g1g1gc1AWnn6813.18x1033.457=1.971x106Pa=1.971MPaNNeNMb=P+Pp

41、n+g1g1cAWAWnnnn=8.6721.971=6.701MPab=6.701MPa0.5f=0.5x23.1=11.56MPa（滿足要求）pccc取支座截面13節(jié)點(diǎn)處：由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力Aq2.4966x10-2m2A=0ppbA=0a=0pbpcosa=1pI=3.21167m4nI3.21167W=-n=ny0.85=3.778m3則：N=1214.43x106x(2.4966x10-2+0 x1)=30.319MPape=0.75mnNNeQ=P+pcAWnn沖9XI。6+a3】9XI。6X85=10.356MPa6.9893.778由構(gòu)件自重g產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力

42、1NMglgc1AWnn11547.23x1030-=3.056x106Pa=3.056MPa3.778NNeNM=p+-pn+g1g1AWAWnnnn=10.3563.056=7.30MPaQpc=7.30MPa0.5f=0.5x23.1=11.56MPa(滿足c要求）2使用階段的正應(yīng)力計(jì)算后張法構(gòu)件式中：Ng2g2由二期恒載引起的計(jì)算軸力及彎矩（軸力以壓為正）NNeNMN+NM+MTOC o 1-5 h zQ=PPPn+g1g1+g2Zg2丄cAWAWAWnnnnnn使用階段由活載引起的最不利軸力及彎矩；NMTOC o 1-5 h zllll由二期恒載及活載產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力由公式可知

43、：N+NM+Mc=g2lLg2ll HYPERLINK l bookmark220 o Current Document AWa取14跨7節(jié)點(diǎn)處:(3399.88+5035.35)x103c=3.457=2.44X106Pa=2.44MPaNNeNMN+NC=P+Ppn+g1一g1+g2llcAWAWAnnnnnM+Mg2llWnb=11.172.3382.44=6.392MPa0.55fc取跨中截面21節(jié)點(diǎn)處：=12.7MPann3.457o_(3143.51+5799.35)xl03=2.578X106Pa=2.578MPaNNeNMN+N=P+Ppn+g1一g1+g2lAWAWAnnnn

44、nllMg2Wn+Mll=8.6721.9712.587=4.114MPa0.55f=12.7MPacc取支座截面13節(jié)點(diǎn)處：3.778M+Mg2llWn(8337.99+8747.87)x103c=4.522X106Pa=4.522MPaNNeNMN+NC=P+Ppn+g1一g1+g2ZcAWAWAnnnnn二10.356-3.056-4.522二2.778MPa0.55f二12.7MPac由上面檢算可知：滿足要求第十章梁斜截面主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力主拉應(yīng)力：o+oO=cxcytpo-o(cxcy)2+T22主壓應(yīng)力：ocpO+O:o-ocxcy+(cx22守)2+T2其中：式中：VSVSVST

45、g1n+g20+blbln0-l-Obl0M-yo=o0cxclI0noa=pvpvpvocxocybspv預(yù)加力和使用荷載在計(jì)算的主應(yīng)力點(diǎn)產(chǎn)生的混截面正應(yīng)力；由豎向預(yù)應(yīng)力筋引起的混凝土豎向壓應(yīng)力opv生的混凝土剪應(yīng)力；豎向預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力apvb單肢豎向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；spv計(jì)算主應(yīng)力處構(gòu)件截面的寬度豎向預(yù)應(yīng)力筋的間距；凝土ocyT由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)力筋在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)產(chǎn)y0計(jì)算纖維處至換算截面重心軸的距離（m） 0 換算截面慣性矩（m4）；計(jì)算彎矩（MN-m）。取跨中截面：G二1117MPac1M-yG=G一&cxc1I=11.17-18X呎2X13X82=5.54MPa2.83

46、5VSVSVSg1_n+g20+i0blblbln00_(0.92+0.03+502.95)x1.2x(1.180.15)2x2.835=109.845KN/m2=0.109845MPaGtpG+Gcxcy2GG(cxc)2+T22=554(晉)2+0.1102=0MPa廠_GcpG+G:GGcx字+(cx)2+T222=554+J(554)2+0.1102=5.54MPa22取1/4跨截面4節(jié)點(diǎn)處：g二4.117MPac1G=GcxM-y一y0=12.117MPac1IVSVSVSt二_n+0+i0二0.2MPablblblTOC o 1-5 h zn00G+GrsG二cxcy(cxcy)2

47、+T2二0tp22G+G:GGGcpcx字+(嚴(yán))2+t2二12.12MPa22取支座處13節(jié)點(diǎn)處：g二2.778MPaGcpGcx+g!GGy+1(cxcy)2+T222二23.34MPaM-yG=G-J023.30MPacxc1I0VSVSVSTo1n_+*0+1.002MPablblbln00G+G:G-GG二一cxcy(cxcy)2+T2二0tp22根據(jù)規(guī)范：GftpctGg程齋feNMEIHOEXmbHFdgN78OSSHOEX8OSZ+89796H舉rs程聲fegwfeeNY寸喪HXaX0寸匚d“teMttens:z*feJrNmxo寸IXIdevNws寸急寸oosIOOH6二x0

48、寸IXL6OO寸 M二127.5x(7.8+2+0.55)二1319.63KNm搖2、單孔單列空車(chē)(不計(jì)沖擊，不計(jì)搖擺力)恒載：R二R二2050KNAB列車(chē)活載：R=407.92=203.96KNA2制動(dòng)力或牽引力：按規(guī)范取豎向活載的10，即：P=0.1x70 x8二56KN1對(duì)墩底的彎矩：M=56x7.8=436.8KNm橫向風(fēng)力：P=106.08+2.496x30=180.96KNm風(fēng)對(duì)墩底的彎矩：M=962.68+25.08x30=1715.08KNm風(fēng)3、單孔雙列恒載：R=R=2050KNAB列車(chē)活載：R=R=815.84=407.92KNAB2制動(dòng)力或牽引力：按規(guī)范取豎向活載的10，

49、即：P=0.1x140 x8=112KN1與沖擊力同時(shí)計(jì)算時(shí)：P=140 x8x7%=78.4KN2對(duì)墩底的彎矩：M=78.4x(6+1.8)=611.52KNm橫向風(fēng)力：P=106.08+2.496x30=180.96KNm風(fēng)對(duì)墩底的彎矩M=962.68+25.08x30=1715.08KNm風(fēng)列車(chē)橫向搖擺力：P=4.25x30 x2=255KN搖對(duì)墩底的彎矩：M=1319.63x2=2639.26KNm搖4、雙孔單載恒載：R二R二2050KNAB列車(chē)活載：R=407.92=203.96KNA2制動(dòng)力或牽引力：按規(guī)范取豎向活載的10，即：P=0.1x140 x18=224KN1與沖擊力同時(shí)計(jì)

50、算時(shí)：P=140 x16x7%=156.8KN2橫向風(fēng)力：P=106.08+2.496x70=280.8KN-m風(fēng)對(duì)墩底的彎矩M=962.68+25.08x70=2718.28KN-m風(fēng)列車(chē)橫向搖擺力：P=4.25x70=297.5KN搖對(duì)墩底的彎矩：M=297.5x(7.8+2.55)=3079.13KN搖5、雙孔單列空車(chē)(不計(jì)沖擊，不計(jì)搖擺力)恒載：R=R=2050KNAB列車(chē)活載：R=407.92=203.96KNA2制動(dòng)力或牽引力：按規(guī)范取豎向活載的10，即：P=0.1x70 x16=112KN1對(duì)墩底的彎矩：M=112x7.8=873.6KN-m橫向風(fēng)力：P=106.08+2.496

51、x70=280.8KN-m風(fēng)對(duì)墩底的彎矩：M=962.68+25.08x70=2718.28KN-m風(fēng)6、雙孔雙列恒載：R=R=2050KNAB列車(chē)活載：R=R=815.84=407.92KNAB2制動(dòng)力或牽引力：按規(guī)范取豎向活載的10，即：P二0.1X140X18二224KN1與沖擊力同時(shí)計(jì)算時(shí)：P二140 x16x7%二156.8KN2橫向風(fēng)力：P二106.08+2.496x70二280.8KN-m風(fēng)對(duì)墩底的彎矩M=962.68+25.08x70二2718.28KN-m風(fēng)列車(chē)橫向搖擺力：P二4.25x70 x2二595KN搖對(duì)墩底的彎矩：M二595x(7.8+2.55)二6158.25KN

52、搖四、墩底檢驗(yàn)墩身整體橫向穩(wěn)定性檢算（橫向）表1活載概況雙孔雙列（主力）雙孔雙列（主+附）力及力矩N(KN)M(KNM)N(KN)M(KNM)主力橋跨恒載20502050活載反力768.250768.254mEI12=p0d0 活載概況單孔單列空車(chē)單孔單列雙孔雙列力及力矩NMNMNM主力橋跨恒載205020502050活載反力384.130768.250768.250墩頂合力2655.0103039.1303039.130墩頂初始偏心距000i1-KN/N墩身受壓穩(wěn)定性的檢算（縱向）表2耳=xmax1.388x106aB916080916080N=鄧/(1+a卩/i.1AR)cr0a43981

53、.943120主+附KNO5072.95072.91.1301.133 墩頂截面慣性矩墩底面積墩底截面慣性矩m墩身平均面積計(jì)算長(zhǎng)度e(kPa)00.1a=+0.160.2+e/h04mEI.12=B0d0aBN=ap/(1+a1.1AR)cr0a主力KN(K二2)0主力耳=Xmax1-KN/N04主+附耳=xmax1-KN/N4/34/3lx2X23/12=4/3I/1二1査表得m=“2/40d1627x1060.660.661.388x1060.6691608043981.95310.021.144248.0291608043981.96078.261.164862.619160804398

54、1.96078.261.164862.61王+附1max=1-KN/N0cr3加力）表3活載概單孔單列空車(chē)單孔單列雙孔雙列況力及力矩NPMNPMNPM墩頂26026026主合力555555力818181自重666附制動(dòng)力56436.878.4611.5156.81223加力風(fēng)力20.790.420.790.420.790.4擺不不12325915力計(jì)計(jì)7.55517主+附合計(jì)347156436.83471127.5611.534715951517Mmax04856911714墩頂截面合力3471564853471127.569134715951714合力偏心e=M/N(m)0.1400.1990.494容許偏心e=05s(m)1.00墩底面積、A(m)24墩底抵抗矩1.333b