梅河支溝排水倒虹吸設(shè)計

1、PAGE 1 摘 要梅河支溝排水倒虹吸工程位于新鄭市龍王鄉(xiāng)龍王村北約0.25Km處，是南水北調(diào)中線工程總干渠與梅河支溝的交叉建筑物。本次設(shè)計根據(jù)南水北調(diào)中線工程沿線設(shè)計地震動參數(shù)區(qū)劃報告規(guī)定，建設(shè)區(qū)地震動峰值加速度為0.1g，相當(dāng)于地震基本烈度VII度，所以在設(shè)計過程中需考慮地震對建筑物的作用效應(yīng)。倒虹吸管包括進口段、管身段、以及出口段。設(shè)計過程中主要涉及水文學(xué)，水力學(xué)，土力學(xué)，結(jié)構(gòu)力學(xué)，水工建筑物等專業(yè)基礎(chǔ)知識。首先通過擬定不同孔口尺寸進行調(diào)洪演算，選定了合適的孔口尺寸；根據(jù)明渠均勻流計算公式推算出支溝下游水深。然后，利用水力學(xué)中能量方程和水躍公式以及水閘設(shè)計中相應(yīng)規(guī)范確定消力池尺寸、海漫段

2、長度以及下游防沖槽深度。接下來，根據(jù)地形地質(zhì)條件以及相應(yīng)的水工建筑物設(shè)計規(guī)范確定進出口建筑物合理的形式與尺寸。最后，在完成對管身段以及倒虹吸上下游銜接建筑物布置后，根據(jù)土力學(xué)與結(jié)構(gòu)力學(xué)對倒虹吸管分別進行進出口段抗滑穩(wěn)定計算，渠底水平管段抗浮穩(wěn)定計算，管身段地基承載力驗算，上下游擋土墻穩(wěn)定計算，以及不同工況下管身內(nèi)力計算。關(guān)鍵詞：倒虹吸，地震效應(yīng)，水力計算，穩(wěn)定分析，結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 目 錄TOC o 1-3 h u 摘 要 HYPERLINK l _Toc293696328 Abstract HYPERLINK l _Toc293696329 第一部分 設(shè)計說明書 HYPERLINK l _Toc

3、293696330 1. 工程概況及基本資料 PAGEREF _Toc293696330 h 1 HYPERLINK l _Toc293696331 1.1 工程概況 PAGEREF _Toc293696331 h 1 HYPERLINK l _Toc293696332 1.2 基本資料 PAGEREF _Toc293696332 h 1 HYPERLINK l _Toc293696333 1.2.1 地形資料 PAGEREF _Toc293696333 h 1 HYPERLINK l _Toc293696334 1.2.2 地質(zhì)資料 PAGEREF _Toc293696334 h 1 HYP

4、ERLINK l _Toc293696335 1.2.3 水文氣象資料 PAGEREF _Toc293696335 h 4 HYPERLINK l _Toc293696336 1.2.4 總干渠設(shè)計參數(shù) PAGEREF _Toc293696336 h 7 HYPERLINK l _Toc293696337 1.2.5 對外交通運輸條件 PAGEREF _Toc293696337 h 7 HYPERLINK l _Toc293696338 2. 工程總體布置 PAGEREF _Toc293696338 h 8 HYPERLINK l _Toc293696339 2.1 建址及建筑物軸線選擇 PA

5、GEREF _Toc293696339 h 8 HYPERLINK l _Toc293696340 2.2 建筑物型式選擇 PAGEREF _Toc293696340 h 8 HYPERLINK l _Toc293696341 2.3 管身斷面計算 PAGEREF _Toc293696341 h 8 HYPERLINK l _Toc293696342 2.3.1 水力設(shè)計 PAGEREF _Toc293696342 h 8 HYPERLINK l _Toc293696343 2.3.2 管身斷面的確定 PAGEREF _Toc293696343 h 11 HYPERLINK l _Toc293

6、696344 2.4 下游消能防沖設(shè)計 PAGEREF _Toc293696344 h 12 HYPERLINK l _Toc293696345 2.4.1 消力池計算 PAGEREF _Toc293696345 h 12 HYPERLINK l _Toc293696346 2.4.2 海漫長度計算 PAGEREF _Toc293696346 h 13 HYPERLINK l _Toc293696347 2.4.3 河床沖刷深度計算 PAGEREF _Toc293696347 h 14 HYPERLINK l _Toc293696348 2.5 總體布置 PAGEREF _Toc2936963

7、48 h 14 HYPERLINK l _Toc293696349 2.5.1 布置原則 PAGEREF _Toc293696349 h 14 HYPERLINK l _Toc293696350 2.5.2 工程總體布置 PAGEREF _Toc293696350 h 15 HYPERLINK l _Toc293696351 3. 穩(wěn)定性驗算及地基處理 PAGEREF _Toc293696351 h 17 HYPERLINK l _Toc293696352 3.1 倒虹吸管身穩(wěn)定驗算 PAGEREF _Toc293696352 h 17 HYPERLINK l _Toc293696353 3.

8、1.1 斜管段抗滑穩(wěn)定計算 PAGEREF _Toc293696353 h 17 HYPERLINK l _Toc293696354 3.1.2 管身抗浮穩(wěn)定驗算 PAGEREF _Toc293696354 h 18 HYPERLINK l _Toc293696355 3.1.3 管身基底壓應(yīng)力驗算 PAGEREF _Toc293696355 h 18 HYPERLINK l _Toc293696356 3.2 擋土墻穩(wěn)定計算 PAGEREF _Toc293696356 h 19 HYPERLINK l _Toc293696357 3.3 地基處理 PAGEREF _Toc293696357

9、h 20 HYPERLINK l _Toc293696358 4. 結(jié)構(gòu)設(shè)計 PAGEREF _Toc293696358 h 21 HYPERLINK l _Toc293696359 4.1 荷載及其組合 PAGEREF _Toc293696359 h 21 HYPERLINK l _Toc293696360 4.1.1 荷載計算 PAGEREF _Toc293696360 h 21 HYPERLINK l _Toc293696361 4.1.2 荷載組合和安全系數(shù) PAGEREF _Toc293696361 h 24 HYPERLINK l _Toc293696362 4.2 結(jié)構(gòu)計算 PA

10、GEREF _Toc293696362 h 24 HYPERLINK l _Toc293696363 4.2.1 內(nèi)力計算方法 PAGEREF _Toc293696363 h 24 HYPERLINK l _Toc293696364 5. 河溝防沖設(shè)計 PAGEREF _Toc293696364 h 26 HYPERLINK l _Toc293696365 6. 工程觀測 PAGEREF _Toc293696365 h 27 HYPERLINK l _Toc293696366 6.1 目的與要求 PAGEREF _Toc293696366 h 27 HYPERLINK l _Toc293696

11、367 6.2 監(jiān)測設(shè)施及布置 PAGEREF _Toc293696367 h 27 HYPERLINK l _Toc293696368 6.3 人工巡視檢查 PAGEREF _Toc293696368 h 27 HYPERLINK l _Toc293696369 第二部分 設(shè)計計算書 HYPERLINK l _Toc293696370 1. 水力計算 PAGEREF _Toc293696370 h 28 HYPERLINK l _Toc293696371 1.1 管身斷面確定與泄流能力校驗 PAGEREF _Toc293696371 h 28 HYPERLINK l _Toc29369637

12、2 1.1.1 已知條件 PAGEREF _Toc293696372 h 28 HYPERLINK l _Toc293696373 1.1.2 計算過程 PAGEREF _Toc293696373 h 28 HYPERLINK l _Toc293696374 1.2 下游消能防沖設(shè)計 PAGEREF _Toc293696374 h 31 HYPERLINK l _Toc293696375 1.2.1消力池深設(shè)計 PAGEREF _Toc293696375 h 31 HYPERLINK l _Toc293696376 1.2.2 消力池長度計算 PAGEREF _Toc293696376 h 3

13、3 HYPERLINK l _Toc293696377 1.2.3 海漫長度計算 PAGEREF _Toc293696377 h 34 HYPERLINK l _Toc293696378 1.2.4沖刷深度計算 PAGEREF _Toc293696378 h 35 HYPERLINK l _Toc293696379 2. 穩(wěn)定性驗算 PAGEREF _Toc293696379 h 36 HYPERLINK l _Toc293696380 2.1 倒虹吸管身穩(wěn)定驗算 PAGEREF _Toc293696380 h 36 HYPERLINK l _Toc293696381 2.1.1 斜管段抗滑穩(wěn)

14、定計算 PAGEREF _Toc293696381 h 36 HYPERLINK l _Toc293696382 2.1.2管身抗浮穩(wěn)定計算 PAGEREF _Toc293696382 h 38 HYPERLINK l _Toc293696383 2.1.3 管身基底壓應(yīng)力計算 PAGEREF _Toc293696383 h 44 HYPERLINK l _Toc293696384 2.2 擋土墻穩(wěn)定計算 PAGEREF _Toc293696384 h 45 HYPERLINK l _Toc293696385 2.2.1 荷載組合 PAGEREF _Toc293696385 h 45 HYPE

15、RLINK l _Toc293696386 2.2.2 穩(wěn)定計算 PAGEREF _Toc293696386 h 45 HYPERLINK l _Toc293696387 3. 結(jié)構(gòu)設(shè)計 PAGEREF _Toc293696387 h 52 HYPERLINK l _Toc293696388 3.1 荷載計算 PAGEREF _Toc293696388 h 52 HYPERLINK l _Toc293696389 3.1.1 荷載組合和安全系數(shù) PAGEREF _Toc293696389 h 52 HYPERLINK l _Toc293696390 3.1.2結(jié)構(gòu)荷載計算 PAGEREF _T

16、oc293696390 h 52 HYPERLINK l _Toc293696391 參考文獻 第 頁 共 63 頁第一部分 設(shè)計說明書1. 工程概況及基本資料1.1 工程概況梅河支溝排水倒虹吸工程位于新鄭市龍王鄉(xiāng)龍王村北約0.25Km處，是南水北調(diào)中線工程總干渠與梅河支溝的交叉建筑物。工程交叉點處總干渠樁號為SH-145+577.2，大地坐標(biāo)為x=3815957.090，y=38486865.591。交叉斷面以上梅河支溝集水面積10.80Km2，50年一遇洪峰流量209m3/s，200年一遇洪峰流量294m3/s。 梅河支溝排水倒虹吸總長234.587m，其中管身水平投影長111.587m，

17、管身斷面為4孔箱形，單孔過水?dāng)嗝?.0m3.0m（寬高）。1.2 基本資料1.2.1 地形資料工程區(qū)測有總干渠帶狀地形圖（比例尺：1/5000）。工程位于黃河沖洪積平原區(qū)，地勢西北高東南低；地形起伏較大，呈崗地與沖洪積平原相間分布。工程區(qū)附近地勢開闊，地形相對較為平坦。梅河支溝自西北向東南穿過工程區(qū)，總干渠自西南走向東北，與溝道中心線有36.7交角。交叉斷面處有明顯溝形，過水?dāng)嗝娼菪危?、右岸基本對稱，上、下游斷面變化較大，在總干渠交叉點上游180m處有兩條溝道交匯后形成梅河支溝，三條溝道形成Y字形，溝槽口寬約25.0m，切深僅1.0m，溝底高程124.50121.10m，左岸地面高程為12

18、3.00m，右岸地面高程為123.50m。 1.2.2 地質(zhì)資料1998年11月20日11月28日，河南省勘測總隊對工程區(qū)進行了勘查，布設(shè)鉆孔3個總進尺60.4m，并進行了標(biāo)貫、原位測試和室內(nèi)土工試驗。1.2.2.1 區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造與地震根據(jù)國家地震局分析預(yù)報中心提出的南水北調(diào)中線工程沿線設(shè)計地震動參數(shù)區(qū)劃報告（2004年4月），建筑物工程區(qū)地震動峰值加速度為0.1g，相當(dāng)于地震基本烈度為度。1.2.2.2 水文地質(zhì)工程區(qū)地下水為潛水，含水層由粉細砂、黃土狀輕壤土、黃土狀中粉質(zhì)壤土組成?？辈炱陂g測得地下水位高程119.34119.90m，地下水水位埋2.502.85m，處于第層粉細砂層中。根據(jù)水

19、質(zhì)分析成果，地下水化學(xué)類型“HCO3CaMg”型水；礦化度0.27g/L，屬淡水；總硬度14.69H，屬微硬水；pH值7.60；屬弱堿性水；侵蝕性CO2為零，工程場區(qū)內(nèi)地下水對混凝土無腐蝕性。1.2.2.3 地層巖性在勘探深度范圍內(nèi)，上覆第四系松散土層，下部為上第三系軟巖，現(xiàn)由老至新分述于下:上第三系中新統(tǒng)洛陽組（N1L）：河湖相沉積，巖性為泥灰?guī)r、粘土巖，最大揭露厚度10.9m。粘土巖：棕黃、棕紅色，雜灰綠色，濕，結(jié)構(gòu)致密；見黑色鐵錳質(zhì)結(jié)核，含少量粒徑25cm的鈣質(zhì)團塊，偶見小礫石。該層頂面高程107.8109.5m，該層未揭穿，最大揭露厚度8.4m。泥灰?guī)r：灰白色雜棕黃色，局部灰綠色，濕，

20、結(jié)構(gòu)較致密，多呈灰白色鈣質(zhì)團塊，粒徑一般25cm,大者達8cm。見黑色鐵錳質(zhì)斑紋及結(jié)核，該層厚1.83.1m，層底高程107.8109.5m。第四系更新統(tǒng)上段（alplQ3）：沖洪積成因，巖性主要為黃土狀輕壤土和黃土狀中粉質(zhì)壤土，局部夾粉細砂。黃土狀中粉質(zhì)壤土：淺黃色，濕，硬可塑狀，見黑色鐵錳質(zhì)結(jié)核，在NBCRHT17-1孔處夾有厚1.6m的粉細砂透鏡體。該層厚1.22.2m，層底高程110.9111.3m。黃土狀輕壤土：淺黃色，濕，硬可塑狀，見黑色鐵錳質(zhì)浸染，偶見鈣質(zhì)結(jié)核及小礫石，局部夾粉細砂薄層透鏡體。該層厚5.26.1m，層底高程112.1113.5m。第四系全新統(tǒng)下段(alplQ1 4

21、)：沖洪積成因，巖性主要為為粉細砂，分布于地表。呈淺黃色，結(jié)構(gòu)松散，砂粒成份以石英為主，巖性不均，局部含少量泥質(zhì)、灰白色鈣質(zhì)結(jié)核和夾砂壤土薄層透鏡體，偶見陶片、碎磚塊。本層厚3.64.1m，層底高程118.2118.7m。1.2.2.4 土巖體物理力學(xué)性質(zhì)根據(jù)現(xiàn)場原位測試和室內(nèi)試驗，經(jīng)綜合分析整理，結(jié)合附近建筑物和渠線資料，各巖土層的土體物理力學(xué)指標(biāo)建議表1-1，1-2。表1-1 巖土體物理性指標(biāo)建議值表土體單元序號成因時代土 名物 理 性 質(zhì)天然含水量天然干密度比重空隙比液限塑限塑性指數(shù)液性指數(shù)wdGseWLWPIpIL%g/cm3%alplQ3黃土狀輕壤土20.51.482.690.820

22、22.315.07.30.75alplQ3黃土狀中粉質(zhì)壤土22.51.502.720.80024.115.98.20.80N1L粘 土 巖24.11.572.750.75043.428.814.6-0.34表1-2 巖土體的力學(xué)性指標(biāo)建議值表土體單元序號成因時代土 名力學(xué)指標(biāo)滲透系數(shù)承載力標(biāo)準(zhǔn)值壓縮飽和快剪壓縮系數(shù)壓縮模量凝聚力內(nèi)摩擦角a1-2EscKfKMPa-1MPaKPa（）cm/sKPaalplQ1 4粉 細 砂0304.010-380alplQ3黃土狀輕壤土0.405.210.720.03.4810-5130alplQ3黃土狀中粉質(zhì)壤土0.356.514.319.06.5210-61

23、50N1L泥 灰 巖300N1L粘 土 巖3001.2.2.5 工程地質(zhì)條件及評價建筑場地較為平坦開闊，交通便利，施工條件較好。場區(qū)為土、巖雙層結(jié)構(gòu)，層位分布較穩(wěn)定。排水倒虹吸進出口段位于第層粉細砂可液化砂層，強度低，工程地質(zhì)條件差，建議清除或進行夯實加密處理；倒虹吸進出口斜坡段處于不同巖、土體上，存在不均勻沉降問題；倒虹吸水平管身段位于第、層泥灰?guī)r和粘土巖層，承載力標(biāo)準(zhǔn)值為fK=300KPa，粘土巖具中等膨脹潛勢，建議施工開挖時預(yù)留保護層。區(qū)內(nèi)地下水位埋藏較淺，存在施工排水問題，建議施工時采用井點降水，并盡量避開汛期施工。1.2.3 水文氣象資料1.2.3.1 氣象和流域特征 梅河支溝為沙潁

24、河水系雙洎河支流內(nèi)的一條自然沖溝，在鄭市龍王鄉(xiāng)龍王村北與總干渠相交，交叉斷面以上控制流域面積10.80Km2，溝長5.00Km，平均比降0.017。該區(qū)地處暖溫帶，屬大陸性季風(fēng)氣候區(qū)，天氣變化受季風(fēng)影響較大，冬季寒冷少雪，春秋干燥少雨，夏季為主要降水季節(jié)。雨季主要集中在79三個月，占全年降雨量669mm的7080，多年平均氣溫14.4，絕對最低氣溫-17.9，絕對最高氣溫42.5攝氏度，春、冬季節(jié)干旱多北風(fēng)，夏季多南風(fēng)，多年平均風(fēng)速2.1m/s，最大風(fēng)速17.9m/s，年平均8級以上大風(fēng)約19天，最多44天；全年無霜凍期298天。1.2.3.2 天然水位流量關(guān)系曲線根據(jù)該河的流域特征，交叉斷面

25、處天然水位流量關(guān)系按明渠均勻流進行計算。主槽糙率采用0.035，灘地糙率采用0.06，河道比降為0.017，溝道主槽水面寬取13.0m，交叉斷面處溝道水位流量關(guān)系見表1-3及曲線圖1-1。表1-3 梅河支溝交叉斷面天然水位流量關(guān)系表頻率P=20%P=10%P=5%P=2%P=0.5%水位（m）123.61124.07124.38124.72125.18流量（m3/s）76117156209294 圖1-1 水位流量關(guān)系曲線1.2.3.3 設(shè)計洪水梅河支溝流域內(nèi)無實測流量資料，采用雨量資料間接推求設(shè)計洪水。（1）設(shè)計暴雨交叉斷面的設(shè)計暴雨由河南省中小流域設(shè)計暴雨洪水圖集暴雨參數(shù)查算，均值和變差系

26、數(shù)Cv值均由圖集中的短歷時暴雨參數(shù)等值線圖查流域重心點取得，偏差系數(shù)Cs選用3.5Cv，由于流域面積小，以設(shè)計點雨量作為流域設(shè)計面雨量。（2） 24小時洪量及洪峰流量由山丘區(qū)次降雨徑流關(guān)系(P+PaR)V線查算24小時各種頻率設(shè)計凈雨量乘以流域面積得設(shè)計洪水總量。設(shè)計洪峰流量采用推理公式計算。其成果見表1-4。表1-4 梅河支溝設(shè)計洪水成果表項 目 P=20%P=10%P=5%P=2%P=1%P=0.5%設(shè)計洪峰流量（m3/s）76117156209257294設(shè)計24小時洪量（萬m3）70107147199230261（3）設(shè)計洪水過程線設(shè)計洪水過程線采用三角形概化過程線疊加方法計算，設(shè)計過

27、程線見表1-5。 表1-5 梅河支溝設(shè)計洪水過程線 單位：m3/s時段（t1h）p=20p=10p=5p=2p=1p=0.510.00.00.00.01.01.020.00.00.01.01.02.030.00.00.01.02.02.040.00.00.01.02.02.050.00.00.02.02.03.060.00.00.02.03.03.070.00.01.03.04.05.080.01.02.05.06.06.090.02.04.06.07.07.0101.03.06.08.09.010.0113.07.09.013.014.016.0129.012.016.021.023.027

28、.01316.023.030.039.042.048.01444.060.079.097.0106.0119.01576.0117.0156.0209.0257.0294.01637.052.067.083.089.099.0175.010.016.023.025.029.0183.06.09.012.015.017.0191.03.06.08.09.010.0200.01.04.07.08.08.0210.01.02.05.06.07.0220.00.01.04.04.05.0230.00.01.03.03.04.0240.00.00.02.02.02.01.2.3.4 水位容積關(guān)系曲線按照

29、洪水調(diào)節(jié)計算中規(guī)定的計算原則，確定總干渠左岸滯洪范圍和高程。在總干渠1/5000帶狀地形圖上，勾劃出限定的最高滯洪水位時的左岸滯洪范圍，根據(jù)選定的左岸最大滯洪淹沒范圍，采用地形圖上各等高線和等高距，計算各種水位對應(yīng)的容積，其水位和容積關(guān)系見表1-6和關(guān)系曲線圖1-2。表1-6 梅河支溝水位容積關(guān)系表滯洪水位(m)123.53125.01125.44125.99 容積(萬m3)03.7410.5418.87 圖1-2 水位容積關(guān)系曲線1.2.4 總干渠設(shè)計參數(shù)總干渠與梅河支溝排水倒虹吸交叉處為全挖方渠段。總干渠設(shè)計流量305m3/s，加大流量365m3/s，相應(yīng)水位分別為122.305m、122

30、.937m。渠道斷面要素為：渠底高程115.305m，渠道底寬22.0m，比降1/26000，糙率0.015，一級內(nèi)邊坡1:2.25，二級內(nèi)邊坡1:2.0；一級外邊坡1:1.5，二級外邊坡1:2.0；左、右岸一級馬道高程均為124.44m，堤頂寬度為5m。總干渠運行維護道路設(shè)置在渠道右側(cè)。1.2.5 對外交通運輸條件工程區(qū)位于龍王鄉(xiāng)北約0.25Km處，工程區(qū)西約200m有龍王（鄉(xiāng)）八千（鄉(xiāng)）公路通過，交通較為便利。 2. 工程總體布置2.1 建址及建筑物軸線選擇總干渠軸線由總干渠總體布置確定，在工程區(qū)走向為西南東北向，梅河支溝則由西北流向東南，與總干渠中心線呈37.6交角，在總干渠交叉點上游1

31、80m處有兩條溝道交匯后形成梅河支溝，三條溝道形成Y字形。倒虹吸的軸線布置一般宜順河流走向，以平順其進、出口水流。同時還應(yīng)考慮建筑物長度盡可能短，以減少工程量。梅河支溝設(shè)計洪峰流量209m3/s，校核洪峰流量294m3/s，過流量比較大。若選用正交布置，建筑物進出口偏離溝道較遠，進口水流不暢，影響泄流；出口需開挖較長的輸水渠道，增加工程投資；因此根據(jù)工程區(qū)的地形、地質(zhì)條件，選擇建筑物軸線與總干渠中心線線呈70交角布置，使建筑物軸線上游端正對三條溝道的交點，可以使進口水流達到最佳水流狀態(tài)，軸線的末端與溝道中心基本吻合，即減少溝道疏浚工程量，又使出口水流比較平順。2.2 建筑物型式選擇梅河支溝與總

32、干渠交叉處總干渠渠底高程115.305m，設(shè)計流量305m3/s，相應(yīng)水位122.305m；加大流量365m3/s，相應(yīng)水位122.937m。交叉處溝底高程124.50121.10m，天然情況下50年一遇洪峰流量209m3/s，相應(yīng)洪水位124.72m；溝道流量小于渠道設(shè)計流量，溝底高程雖高于渠道設(shè)計水位，但不具備建排水渡槽的條件，故采用溝道排水倒虹吸。2.3 管身斷面計算根據(jù)水位容積曲線、建筑物不同孔口尺寸的泄流能力曲線，按照水庫洪水調(diào)節(jié)計算原理，對各種洪水頻率下的設(shè)計洪水過程進行調(diào)節(jié)，分析確定滿足左岸滯蓄洪水的下泄流量和孔口尺寸。其調(diào)洪演算過程和水力計算同時進行。2.3.1 水力設(shè)計倒虹吸

33、管水力設(shè)計的任務(wù)是通過水力計算選定管道的橫斷面尺寸與管數(shù)，以及進、出口各個部分的布置型式、尺寸和有關(guān)高程。根據(jù)南水北調(diào)中線總干渠左岸排水建筑物設(shè)計大綱有關(guān)內(nèi)容，排水倒虹吸水力計算是將天然水位流量關(guān)系曲線作為建筑物出口水位流量關(guān)系曲線，推求出建筑物上游水位。倒虹吸進口設(shè)計水位即為設(shè)計調(diào)洪的最高水位。擬定若干孔口尺寸及進口高程，根據(jù)各頻率洪水的調(diào)算結(jié)果，綜合比較選擇合理方案。（1）水面連接計算公式：建筑物上下游水頭損失按下列公式計算：= （21）式中：總水頭損失（水面總落差），m；進口連接段的水面跌落值，m；管身段的水頭損失，m；出口連接段的水面回升值，m。 的計算忽略沿程水頭損失，則 （22）式

34、中: 進口連接段（漸縮段）的局部水頭損失系數(shù)；進口連接段末端的斷面平均流速，m/s；進口連接段首端的斷面平均流速，m/s； 的計算 （23）式中: 出口連接段（漸擴段）的局部水頭損失系數(shù)；出口連接段首端的斷面平均流速，m/s；出口連接段末端的斷面平均流速，m/s。 的計算 （24）式中: 進口連接段末端的斷面平均流速，m/s；出口連接段首端的斷面平均流速，m/s；管身段的沿程水頭損失，m。 （25）式中：管長，為從進水口至出水口之間各管段的長度之和；謝才系數(shù)，n：管道糙率，對鋼筋混凝土箱涵，取n=0.014；水力半徑，m；管內(nèi)流速，m/s；管身段的局部水頭損失，m。 （26）式中：進水口的水頭

35、損失系數(shù)；彎（折）管水頭損失系數(shù)。（2） 泄流能力計算公式倒虹吸管內(nèi)的水流為壓力管流，過水能力按壓力管道水力計算公式計算 （27）式中：管道過水流量（m3/s）； 過水?dāng)嗝婷娣e（m2）；出口水位差，即總水頭損失（m）；流量系數(shù)，；沿程阻力系數(shù)，；管道長度（）；局部阻力系數(shù)，。（3）倒虹吸出口下游溝道水位推算按明渠均勻流公式： （28）曼寧公式： （29）式中：溝道過流量（m3/s）； 過水?dāng)嗝婷娣e（m2）； 水力半徑（m）； 溝道糙率，取0.035； 溝道比降。（4）洪水調(diào)節(jié)計算按水量平衡原理計算： （210）式中：，計算時段初、末的入庫流量（m3/s）； 計算時段的平均入庫流量（m3/s）；

36、 ，計算時段初、末的下泄流量（m3/s）； 計算時段的平均下泄流量（m3/s）； ，計算時段初、末的上游河道槽蓄量（m3）； 計算時段上游河道槽蓄量的變化（m3）； 計算時段，時段步長不宜大于0.5小時。2.3.2 管身斷面的確定梅河支溝為不串流的河道，考慮河道的滯洪作用，視交叉斷面上游為一座水庫進行洪水調(diào)節(jié)計算，確定建筑物規(guī)模及左岸防洪水位，工程規(guī)模選定的原則為： （1）在倒虹吸主體工程范圍內(nèi)，總干渠左堤防洪標(biāo)準(zhǔn)按50年一遇洪水設(shè)計，200年一遇洪水校核。（2）左岸防護對象的防護標(biāo)準(zhǔn)：農(nóng)田防洪標(biāo)準(zhǔn)5年一遇；居民點防洪標(biāo)準(zhǔn)20年一遇；在常遇洪水情況下不惡化當(dāng)?shù)胤篮槌凉硹l件。（3）為便于工程運行

37、期間清淤和維修，倒虹吸孔口尺寸不宜小于2.0m2.0m（寬高）。倒虹吸過流斷面面積的確定與設(shè)計洪水標(biāo)準(zhǔn)、河床沖淤特性、壅水淹沒影響以及地形條件等均有關(guān)。在進行過水?dāng)嗝婷娣e確定時，擬定幾種不同的管身過水?dāng)嗝婷娣e，按照以上控制條件，對各種頻率下的設(shè)計洪水采用水庫調(diào)洪演算，分析確定滿足左岸防洪要求的下泄流量和孔口尺寸。各方案片內(nèi)洪水調(diào)節(jié)計算成果見表21。從淹沒影響看，工程修建后四個方案的5年一遇上游洪水位與工程前相同，水位不壅高，對上游耕地?zé)o淹沒影響；20年一遇洪水上游水位壅高值分別為0.73m、0.25m、0.14m、0.00m，方案1水位壅高較多，說明孔口尺寸偏小；方案2、3、4水位壅高值均滿足

38、要求，推薦方案2。從總干渠防洪標(biāo)準(zhǔn)看，工程后方案2的50年一遇洪水位為125.25m，200年一遇洪水位為126.04m，分別高于地面1.25m、2.04m，洪水向口門集中時將對總干渠左堤腳造成沖刷影響，但通過對建筑物附近的總干渠左堤護砌即可消除影響，同時該段總干渠左堤頂高程按外水控制加高到126.54m。經(jīng)綜合分析，決定選用方案2，即排水倒虹吸斷面為4孔，單孔孔口尺寸3.0m3.0m（寬高），50年一遇洪水下泄流量168 m3/s， 200年一遇洪水下泄流量196m3/s。 表2-1 調(diào)洪演算成果表頻率天然情況方案1方案2方案3方案4QmH33.0 m3.0m43.0 m3.0m33.5 m

39、3.5m43.5 m3.5m（m3/s）（m）Q(m3/s)H(m)Q(m3/s)H(m)Q(m3/s)H(m)Q(m3/s)H(m)P=20%76123.6176123.6176123.6176123.6176123.61P=10%117124.07107124.44115124.07116124.07116124.07P=5%156124.38127125.11143124.63145124.52153124.38P=2%209124.72143125.71168125.25173125.19194124.73P=0.5%294125.18177127.15196126.04200125.

40、89235125.462.4 下游消能防沖設(shè)計2.4.1 消力池計算2.4.1.1 消力池池深計算采用水閘設(shè)計規(guī)范（SL2652001）計算。 （211） （212）hc3T0hc2+=0 （213）z = （214）式中： 消力池深度，m；水躍淹沒系數(shù)，采用1.05；躍后水深，m；收縮水深，m；水流動能校正系數(shù)，采用1.0；過閘單寬流量，m2/s；消力池首端寬度，m；消力池末端寬度，m；由消力池底板頂面算起的總勢能，m；出池落差，m；出池河床水深，m；流速系數(shù)，采用0.95。2.4.1.2 消力池長度計算 （215） （216）式中：消力池長度，m；消力池斜坡段水平投影長度，m；水躍長度校正

41、系數(shù)，采用0.8； 水躍長度，m。經(jīng)計算，消力池長14.04m，深0.82m，取消力池長15.0m，深1.00m后經(jīng)地質(zhì)資料比對選取池深1.60m。2.4.2 海漫長度計算 （217）式中：海漫長度，m； 消力池末端單寬流量，m2/s； 過水時上下游水位差，m； 海漫長度計算系數(shù)，取=12。經(jīng)計算，海漫長度44.6m，取50m。2.4.3 河床沖刷深度計算 （218）式中：海漫末端河床沖刷深度，m；海漫末端單寬流量，m2/s； 河床土質(zhì)允許不沖流速，=0.98m/s；海漫末端河床水深。經(jīng)計算下游需修建防沖槽，深度取2.0m。2.5 總體布置2.5.1 布置原則倒虹吸管由進口段、管道段及出口段三

42、部分著稱，其總體布置應(yīng)滿足以下原則：（1）倒虹吸管宜設(shè)在地形、地質(zhì)較好地段，以減少設(shè)計和施工難度。（2）倒虹吸管道長度若影響河道的過水能力時，需經(jīng)過調(diào)洪計算及方案比較選定。（3）倒虹吸管軸線在平面布置上的投影宜為直線，并宜與河流、溝渠、道路中心先正交。進口段盡可能布置在挖方渠段上，以減少沉陷、滲流及坍方現(xiàn)象。同時還應(yīng)注意下述問題： 入口處必須平順，以減少因紊流或漩渦所應(yīng)起的水頭損失； 必須能滿足在較常出現(xiàn)的某一小流量情況下，管道入口仍能被淹沒，以避免管道內(nèi)發(fā)生振動氣蝕； 入口應(yīng)有防止較大礫石或其他漂浮物進入管道的設(shè)施； 進口段應(yīng)保證管道不受洪水的沖擊； 入口處應(yīng)有保障人畜安全的設(shè)施（4）出口段

43、的布置應(yīng)使出口段面逐漸擴大，以調(diào)整出口水流的流速分布，減少水頭損失，防止對下游渠道的沖刷。（5）布置管線時，要注意考慮沖沙及放空管道設(shè)備的設(shè)置。（6）管線布置時，在立面內(nèi)應(yīng)力求避免上凸形拱翹布置，以求水流順暢。工程量大時，采用挖除凸起段或填筑凹下段應(yīng)作方案比較后確定。實在不能避免時，管頂部應(yīng)設(shè)真空破壞裝置，如通氣閥之類。2.5.2 工程總體布置梅河支溝倒虹吸工程主要由進口段、管身段、出口段等部分組成，總長234.587m。其中進口連接段長55.00m，管身段水平投影長111.587m，出口消能防沖段長65.00m。 （1）進口段進口段總長55.00m，由護砌段、漸變段、水平連接段組成。護砌段長

44、15.00m，底部高程122.50m，梯形斷面，邊坡1:2，采用M7.5漿砌石護砌，護砌段末端設(shè)0.5m高攔沙坎；梯形漸變段長20.00m，底部為斜坡式，進口與護砌段相接，出口與水平連接段相接，高程由122.50降至120.00m，底寬由20.00m漸變?yōu)?6.00m，底板厚0.4m，邊坡1:2，采用M7.5漿砌石護砌；。水平連接段長20.00m，底部高程120.00m，兩側(cè)采用C20混凝土圓弧擋土墻，擋土墻結(jié)構(gòu)型式采用半重力式，墻頂高程125.25m，水平連接段出口與倒虹吸進口相連。（2）管身段梅河支溝過流量變幅較大。因此，難以避免進口不淹沒的工況。為此賈寨溝排水倒虹吸進口管頂高程根據(jù)地形條

45、件及管頂埋深的要求確定為122.20m，可以滿足進口頂緣在發(fā)生10年一遇洪水位時淹沒深度為0.5m，從而保證進口在發(fā)生設(shè)計洪水時處于淹沒狀態(tài)。倒虹吸軸線與總干渠相交70，倒虹吸水平投影總長111.587m，管身由進口斜管段、水平管段、出口斜管段三部分組成。進、出口斜管段坡度分別為1:4、1:5，與水平管相交處采用圓弧彎道相接，圓弧半徑為13.50m，圓心角分別為14.04和11.31，斜管段管節(jié)間及斜管和水平管銜接端設(shè)齒槽，倒虹吸管身水平段管頂埋深1.5m。倒虹吸進口底板高程120.00m，水平管段管底高程110.305m，出口底板高程119.40m。管身橫向為4孔鋼筋混凝土箱涵結(jié)構(gòu)，采用C3

46、0鋼筋混凝土，2孔一聯(lián)，單孔孔口尺寸為3.0m3.0m，頂板厚50cm，底板厚55cm，邊墻厚50cm，中隔墻厚40cm。為了便于施工，在管身開挖基面上鋪設(shè)0.1m厚的C10素混凝土，兩側(cè)外延洞身底板0.5m，以改善地基應(yīng)力分布。管身縱向設(shè)沉陷縫，以適應(yīng)地基不均勻沉陷及溫度變化引起的管身伸縮，縫內(nèi)設(shè)止水，止水縫寬20mm，管壁采用兩道651型橡膠止水帶，迎水側(cè)采用30mm厚聚硫密封膠，填縫材料采用閉孔泡沫塑料板。（3）出口段出口段總長68.00m，由消力池段、海漫段、防沖槽組成。消力池段長15.00m，寬13.62m，深1.60m，兩側(cè)為半重力式C20砼翼墻，翼墻高程123.00m；海漫段長5

47、0.00m，其中前20.00m為扭曲面，底寬由13.62m變?yōu)?6.00m，底板高程121.00m；后30m為砌石防沖段，梯形斷面，兩岸邊坡1:2.0，底板高程121.00m，為防止海漫底部遭受沖刷，在海漫末端設(shè)防沖槽，防沖槽段長9m，深2.0m。3. 穩(wěn)定性驗算及地基處理3.1 倒虹吸管身穩(wěn)定驗算排水倒虹吸穩(wěn)定計算主要包括：斜管段抗滑穩(wěn)定計算；渠底下平管段抗浮穩(wěn)定計算；管身段地基承載力驗算；上下游擋土墻穩(wěn)定計算。3.1.1 斜管段抗滑穩(wěn)定計算倒虹吸進出口斜管段坡降分別為1:4、1:5，選取最易失穩(wěn)的一段斜管進行分析，將作用于該管段的所有外力分解為平行于滑動面和垂直于滑動面的分力計算。（1）荷

48、載組合設(shè)計工況：倒虹無水，總干渠設(shè)計水深；校核工況1：倒虹設(shè)計流量，總干渠加大水深；校核工況2：倒虹無水，總干渠設(shè)計水深，地震。（2）計算公式 （31）式中：計算的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù); 管底與建基面之間的滑動摩擦系數(shù)，=0.35；斜管段建基面水平傾角； 、分別為作用在管段上除基底反力以外全部作用力合力的垂直分量和水平分量（KN）； 抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)允許值，設(shè)計工況取1.30，校核工況1取1.20，校核工況2取1.10。抗滑穩(wěn)定計算結(jié)果見表31，均滿足要求。表31 斜管段抗滑穩(wěn)定計算成果表工 況計算抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)允許抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)進口斜管段出口斜管段設(shè)計工況：倒虹無水，總干渠設(shè)計水深1.401

49、.751.30校核工況1：倒虹設(shè)計流量，總干渠加大水深1.401.751.20校核工況2：倒虹無水，總干渠設(shè)計水深，地震1.321.631.103.1.2 管身抗浮穩(wěn)定驗算驗算倒虹吸在各種工況下管身的抗浮穩(wěn)定性，計算選取渠底水平管段。（1）荷載組合設(shè)計工況：河道設(shè)計洪水（地下水位最高），渠道設(shè)計水深；校核工況1：倒虹無水（地下水位平渠底），渠道無水；校核工況2：河道校核洪水（地下水位最高），渠道設(shè)計水深。（2）計算公式 （32）式中：計算的抗浮安全系數(shù)； 容許抗浮安全系數(shù)，設(shè)計情況取1.10，校核情況取1.05； 倒虹吸管段結(jié)構(gòu)自重（KN）； 管段上方回填土石料及砌體重量，水下部分用浮容重（K

50、N）； 管段內(nèi)部水重（KN）； 管段浮托力（KN）。抗浮穩(wěn)定計算結(jié)果見表32，均滿足要求。表32 管身抗浮穩(wěn)定計算成果表工 況計算抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)允許抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)設(shè)計工況：河道設(shè)計洪水，渠道設(shè)計水深1.411.10校核工況1：倒虹無水，渠道無水1.321.05校核工況2：河道校核洪水，渠道設(shè)計水深1.411.053.1.3 管身基底壓應(yīng)力驗算倒虹吸管身基底壓應(yīng)力驗算主要是驗算管身持力層承載能力。設(shè)計工況最不利情況為：管內(nèi)有水、地下水位最低、總干渠設(shè)計水深。校核工況最不利情況為：管內(nèi)有水、地下水位最低、總干渠加大水深。管段建基面壓應(yīng)力按下式計算： （33）式中：,分別為最大和最小基底應(yīng)力，K

51、Pa ； 單位長管段上全部作用力的合力，KN； 合力 N 對橫向中心點的彎矩，KNm； 管段基底面積；FB1 m2； 合力N的偏心距，m。經(jīng)計算，堤下斷面和渠底斷面最大基底壓應(yīng)力分別為164.8KPa、168.5KPa。渠底斷面管身基底位于第層泥灰?guī)r上，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值為300KPa，滿足設(shè)計要求；堤下斷面管身基底位于第層黃土狀輕壤土上，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值為130KPa，根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB5007-2002，對地基承載力進行修正，修正后的地基承載力為185.8KPa，大于計算的地基壓應(yīng)力，也滿足設(shè)計要求。3.2 擋土墻穩(wěn)定計算擋土墻位于倒虹吸進、出口段，為平順倒虹吸與上下游河道的連接而

52、設(shè)置，根據(jù)工程布置，擋土墻高度為5.86m、4.20m，所受荷載主要有自重、水壓力、土壓力及地震力等。穩(wěn)定計算內(nèi)容包括墻體抗滑、地基壓應(yīng)力計算等。（1） 荷載組合設(shè)計工況：建成無水；校核工況1：墻前無水，墻后水位平最下層排水孔高程；校核工況2：墻前墻后無水，地震。（2）抗滑穩(wěn)定計算擋土墻抗滑穩(wěn)定按下式計算： （34）式中：計算的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù); 墻底與建基面之間的滑動摩擦系數(shù)，f=0.35； 全部豎向荷載之和，KN； 全部水平向荷載之和，KN； 抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)允許值，設(shè)計工況取1.25，校核工況1取1.10，校核工況2取1.05。（3）地基承載力計算地基壓應(yīng)力按下式計算： （35）式中：,

53、分別為最大和最小基底應(yīng)力，（KPa）； 單位長管段上全部作用力的合力，KN； 合力 N 對橫向中心點的彎矩，KNm； 管段基底面積；FB1 m2； 合力N的偏心距(m)。擋土墻穩(wěn)定計算結(jié)果見表33，均能滿足設(shè)計要求。表3-3 擋土墻穩(wěn)定計算成果表擋土墻高計算工況抗滑穩(wěn)定地基承載力地基應(yīng)力不均勻系數(shù)計算安全系數(shù)允許安全系數(shù)最大地基應(yīng)力(KPa)最小地基應(yīng)力(KPa)平均地基應(yīng)力(KPa)承載力標(biāo)準(zhǔn)值(KPa)地基應(yīng)力不均勻系數(shù)計算值地基應(yīng)力不均勻系數(shù)允許值5.86m設(shè)計工況1.721.25129.782.1105.9801.582.0校核工況11.351.10131.860.296.02.192

54、.5校核工況21.491.05136.475.4105.91.812.54.20m設(shè)計工況1.391.25101.161.681.4801.642.0校核工況11.121.10103.044.873.92.302.5校核工況21.231.05107.355.481.41.932.53.3 地基處理倒虹吸進出口連接段基礎(chǔ)均位于第層粉細砂上，地基條件較差，承載力標(biāo)準(zhǔn)值僅80KPa，設(shè)計進行換基處理，換墊15的水泥土，壓實度不小于0.97。其它各土層均能滿足設(shè)計要求，不需處理。4. 結(jié)構(gòu)設(shè)計4.1 荷載及其組合4.1.1 荷載計算（1） 結(jié)構(gòu)自重 沿管身縱向取1.0m長作為計算單元進行計算，鋼筋混凝

55、土容重取25KN/m3。（2）水重包括管內(nèi)水重和上部總干渠水重。（3） 土壓力土壓力分為鉛直土壓力和側(cè)向土壓力。對于渠底下管身斷面，管頂以上填土厚度較小，鉛直土壓力按上部土重計算，側(cè)向土壓力按靜止土壓力計算；對于渠堤下管身斷面，鉛直土壓力和側(cè)向土壓力按上埋式計算土壓力。上埋式填土鉛直土壓力公式： （41）式中： 計算截面處的鉛直土壓力（KPa）； 上埋式回填土豎向壓力系數(shù)；土的計算容重（KN/m3）；管頂以上填土高度（m）。上埋式填土水平土壓力計算公式： （42）式中： 計算截面處的水平土壓力（KPa);側(cè)壓力系數(shù)；土的計算容重（KN/m3）；土頂面至計算截面處的高度（m)。（4） 水壓力包括

56、管內(nèi)水壓力和管外（地下）水壓力 （43）式中： 水壓力（KPa）；水的容重（KN/m3）；作用點處壓力水頭（m）。（5）揚壓力揚壓力為地下水形成的浮托力，包括底板底面浮托力和滲透壓力。（6）地面荷載主要為總干渠堤頂?shù)能囕v荷載，按汽車-10級計算、履帶-50驗算，單車行駛。根據(jù)我國公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范規(guī)定，洞頂上由車輛荷載引起的豎向壓力，按車輛或履帶著地面積的邊緣按30角向下分布。汽車10級荷載計算，當(dāng)覆土厚度時，作用在管身頂部的壓力強度按下式計算： （44）式中：汽車后輪胎在行車方向的著地長度，=0.2m；汽車后輪胎寬度，=0.5m；汽車輪壓，=50KN。履帶50荷載計算，由于拖拉機履帶較長，

57、在計算中，只考慮拖拉機橫軸方向的壓力分布，當(dāng)覆土厚度時，作用在管身頂部的壓力強度按下式計算： （45）式中：履帶橫向中距，=2.5m；履帶單位長度上的壓力，56KN/m；履帶寬度，=0.7m。（7）地基支承反力作用于管身上的全部豎向荷載（管自重、水重、土壓等）由管身下支承反力來平衡，所有豎向荷載總和與支承反力的合力相等，由此計算出支承反力。對于箱形倒虹吸管身的橫向結(jié)構(gòu)計算，反力假定為直線分布。 （8）地震力包括地震慣性力、地震動水壓力和地震動土壓力，均按水工建筑物抗震設(shè)計規(guī)范（SL203-97）的規(guī)定計算。本區(qū)位于7度地震區(qū)，其地震加速度采用0.1g，本建筑物為1級建筑物，只考慮水平向地震地震

58、慣性力作用。 （46）式中：作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力代表值；水平向設(shè)計地震加速度代表值，0.1g；地震作用的效益折減系數(shù)，取0.25集中在質(zhì)點i的重力作用標(biāo)準(zhǔn)值；質(zhì)點i的動態(tài)分布系數(shù)。根據(jù)水工建筑物抗震設(shè)計規(guī)范SL20397水閘部分，側(cè)墻及底板動態(tài)分布系數(shù)為：1側(cè)向地震動土壓按下式計算： （47） （48） （49） （410）式中：地震主動動土壓力代表值；擋土墻面與水平面夾角；土表面與水平面夾角；土的高度； 土的重度標(biāo)準(zhǔn)值；土的內(nèi)摩擦角；地震系數(shù)角；擋土墻與土之間的摩擦角；計算系數(shù)，0.35水平向設(shè)計地震加速度代表值，0.10g豎向設(shè)計地震加速度代表值，2/30.10g4.1.2 荷載

59、組合和安全系數(shù)倒虹吸管結(jié)構(gòu)計算荷載組合分2種設(shè)計工況和3種校核工況，不同工況下采用不同的荷載組合，強度安全系數(shù)取值也不同，詳見表41。表4-1 排水倒虹吸管結(jié)構(gòu)計算荷載組合及安全系數(shù)表工 況自重內(nèi)水壓力外水壓力土壓力地面荷載地震力I級建筑物安全系數(shù)最大裂縫寬度允許值(mm)名工況說明鋼筋砼壓、剪、扭拉、彎設(shè)計設(shè)計洪水，渠道設(shè)計水深1.701.650.20.3設(shè)計空管，渠道設(shè)計水深1.701.650.20.3校核空管，渠道設(shè)計水深，地震1.551.45校核校核洪水，渠道設(shè)計水深1.551.45校核空管，渠道加大水深1.551.454.2 結(jié)構(gòu)計算4.2.1 內(nèi)力計算方法采用河南省水利勘測設(shè)計院所

60、編平面桿系結(jié)構(gòu)計算程序，用結(jié)構(gòu)力學(xué)法對倒虹吸管身進行結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算。計算模型以倒虹吸管橫剖面沿倒虹吸軸線取單位長作為擱置在地基上的靜力平衡框架，地基反力按直線分布。交叉斷面處總干渠全填方渠段，渠道設(shè)計水深7m，加大水深7.632m，堤下管身斷面上部填土厚6.55m，渠底下管身斷面上部填土厚1.5m，堤下與渠底下管身外荷載相差較大，因此分堤下和渠底管身分別進行斷面內(nèi)力計算。各種工況下堤下管身和渠底管身斷面結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算參數(shù)分別見表42和表43。表42 堤下斷面結(jié)構(gòu)計算參數(shù)表項 目設(shè)計工況設(shè)計工況校核工況校核工況校核工況內(nèi)水壓力水頭(m)7.86008.650管頂填土厚度(m)6.556.556.55