臺山電廠性能試驗評析報告

1、2010年度臺山電廠1#機大修后熱力性能評析報告（汽機專業(yè)）2010年24月1#汽輪機組進(jìn)行了大修，修后由廣州粵能電力科技有限公司于2010年4月對其進(jìn)行了熱力性能試驗?，F(xiàn)時有關(guān)情況評析如下：一、關(guān)于試驗報告試驗以GB8117電站汽輪機熱力性能驗收試驗標(biāo)準(zhǔn)為依據(jù)，符合要求。試驗，試驗數(shù)據(jù)詳細(xì)全面，分析細(xì)致，結(jié)論正確。作為大修后常規(guī)試驗報告能夠做到對試驗熱耗率進(jìn)行熱力系統(tǒng)修正，給出低壓缸效率值，一般是做不到的。尚有以下看法：1、報告缺失誤差分析的內(nèi)容，因而不能說明試驗結(jié)果的誤差范圍及其可置信度。若有這部分內(nèi)容，報告將更完整，質(zhì)量更高。2、汽輪機熱耗率的修正項目應(yīng)力求規(guī)范，統(tǒng)一。汽輪機排氣壓力綜合

2、反映了冷卻水溫，凝汽器傳熱效果以及蒸汽熱負(fù)荷等因素的影響，因而通常只對排氣壓力進(jìn)行修正，符合規(guī)程的要求。3、經(jīng)過大修，機組的經(jīng)濟(jì)型得到改善，但是其效果未必如報告數(shù)據(jù)這么大。二、試驗結(jié)果分析1、汽輪機汽缸效率汽輪機的汽缸效率將配汽機構(gòu)與通流部分的效率綜合一起考慮，它是考核汽輪機本體性能的唯一指標(biāo)。大修前后滿負(fù)荷工況高、中、低壓缸效率對比見表1。表1汽缸效率對比表效率%高壓缸中壓缸低壓缸大修前（平均值）88.3291.8377.95大修后（平均值）87.8591.9282.98設(shè)計值88.091.84分析表1數(shù)據(jù)可以得到以下幾點結(jié)論：中壓缸效率大修前后基本不變，且與設(shè)計值很接近。低壓缸效率大修前后

3、變化較大，約升高5個百分點。由于此效率不是直接測出來的，故提高的幅度可信程度相對差一些。高壓缸效率大修后反而有所降低，這與高壓調(diào)門的開度有明顯的關(guān)系。表2為在滿負(fù)荷工況下，高壓調(diào)門的開度情況。表2滿負(fù)荷工況高壓調(diào)門開度對照表-調(diào)門開度%大修前（平均）大修后（平均）#197.269.45#299.595.95#397.797.55#412.45.0由表2可見，大修之后，在相同的負(fù)荷下，#1、2、4調(diào)門的開度均小于修前情況，特別是#1調(diào)門的開度較修前小了將近30%，無疑增加了節(jié)流損失，從而導(dǎo)致高壓缸效率降低。為了進(jìn)行比較，應(yīng)將閥門開度對熱耗率的影響進(jìn)行修正，則大修后的熱耗率還要降低。建議熱控專業(yè)檢

4、查大修后高壓調(diào)門開度的設(shè)置情況。當(dāng)將汽輪機的初、終參數(shù)均進(jìn)行了修正之后，汽輪機相對內(nèi)效率的提高與熱耗率成1:1的關(guān)系。據(jù)此可以認(rèn)為，經(jīng)過大修后機組熱耗率的改善主要得益于低壓缸效率的提高。2、回?zé)嵯到y(tǒng)、給水回?zé)峒訜崞髂軌蛘Ｍ度耄罱K給水溫度設(shè)計值為273.8C，大修后衛(wèi)278.7C，優(yōu)于設(shè)計值，說明回?zé)嵯到y(tǒng)工作情況尚好。、抽汽管道壓損對比見表3。表3抽汽管道壓損對比表抽汽壓損數(shù)值%、1抽2抽3抽4抽設(shè)計值3335大修前1.32/0.361.99/2.013.73/3.663.95/3.87大修后0.97/1.411.96/2.231.87/1.943.92/3.81由表3可見，大修后1-4級抽

5、汽管道壓損均有所降低，且都達(dá)到了設(shè)計要求。、加熱器端差大修前后高壓加熱器端差對比見表4。表4高壓加熱器端差對比表大修前/大修后加熱器GJ1GJ2GJ3上端差設(shè)計值-1.700實測值-2.6/-3.11.8/1.1-1.4/-1.2下端差設(shè)計值5.65.65.6實測值12.3/11.78/6.69.5/10.8由表4可見：、#1、3高加的端差優(yōu)于設(shè)計值，且經(jīng)過大修后#1高加過熱段利用情況又得以改善。#2高加上端差高于設(shè)計值，大修后有所降低。（2）、三個高加的下端差都比設(shè)計值大的多，特別是#1高加大修前后都高于10C。經(jīng)過大修該問題沒有明顯改觀，建議從檢修與運行兩方面進(jìn)行仔細(xì)查找原因，以期解決。3

6、、凝氣設(shè)備在滿負(fù)荷下，當(dāng)冷卻水溫為22C（高于設(shè)計值20C）時，機組排氣壓力達(dá)到5.45KPa（試驗專用變送器測量），達(dá)到并優(yōu)于設(shè)計值5.88KPa，說明凝汽設(shè)備工作性能良好。凝汽器冷卻度設(shè)計值為“0”，大修前平均為0.3C，大修后降低為0C,運行情況得到改善。凝汽器端差設(shè)計值為2.9C，大修前為6.5C，大修后降低為4.3C，雖然接近通常推薦值3-10C下限，說明大修中清洗凝汽器有明顯的效果，但仍高于設(shè)計值1.4C，將會使供電煤耗率增大約lg/KWh。故建議從真空嚴(yán)密性及其他運行因素方面仔細(xì)查找原因，以期達(dá)到設(shè)計值。4、系統(tǒng)嚴(yán)密性本次修后試驗系統(tǒng)的不明泄露率由于采用了關(guān)閉手動門的方法表列數(shù)字

7、為“0”，不完全可信，但小于0.3%應(yīng)能達(dá)到，故符合要求，但經(jīng)過檢查仍有不少泄露點，見表5所示。表5發(fā)生泄漏的閥門清單序號閥門閥桿溫度備注1四抽電動門前疏水門151C關(guān)閉對應(yīng)手動門2四抽第二個逆止門后疏水門69C關(guān)閉對應(yīng)手動門3三抽逆止門后疏水門189.2C關(guān)閉對應(yīng)手動門，泄漏較大41號高加危急疏水閥189C泄漏較大52號高加危急疏水閥61C6高排通風(fēng)電動門65C泄漏較大7高旁減溫水一次門39C泄漏較大8高旁減溫水二次門40C泄漏較大9除氧器水箱咼水位溢流調(diào)整門前手動門72C正常運行手動門關(guān)閉101號高加水側(cè)放水二次門76C外漏11汽封減溫器后管道放水211C高壓疏水集管五溫度12再熱蒸汽上部

8、進(jìn)汽管（A側(cè)）疏水閥377C集管3,泄漏較大13再熱蒸汽上部進(jìn)汽管（B側(cè)）疏水閥216C集管3,泄漏較大14再熱蒸汽下部進(jìn)汽管（A側(cè)）疏水閥70C集管315主蒸汽支管疏水閥（后汽溫）40C集管15、其他、高排至中壓缸冷卻用汽流量本次大修時，在高排至中壓缸冷卻蒸汽管道上增加了一個50mm的節(jié)流孔，對改善機組的經(jīng)濟(jì)性有好處，但定量分析結(jié)論尚可商榷。、軸加進(jìn)汽流量軸加進(jìn)汽流量設(shè)計值為2.14t/h,大修前后分別為5.43t/h和6.07t/h，大修前后測量的軸加進(jìn)汽溫度降低了近40r，但軸加溫升沒有變化，因此軸加進(jìn)汽流量增加了。大修后軸封溢流現(xiàn)象很嚴(yán)重，正常運行時需開啟多個軸封漏汽管道疏水閥。三、機組性能評價大修后機組性能評價見表6。表6機組性能評價表序號名稱權(quán)重（）性能狀況（%）評分備注1汽輪機缸效率10989.82循環(huán)水系統(tǒng)1010510.53真空系統(tǒng)10110114凝結(jié)水系統(tǒng)108085給水除氧系統(tǒng)10959.56回?zé)嵯到y(tǒng)10878.77鍋爐減